JPS63230797A - 速硬化型耐熱潤滑剤 - Google Patents
速硬化型耐熱潤滑剤Info
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- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱間加工時の工具、とりわけ継目無鋼管製造用
のマンドレルバ−に用いられる速硬化型潤滑剤に関する
。
のマンドレルバ−に用いられる速硬化型潤滑剤に関する
。
継目無鋼管製造時のマンドレル圧延工程等、各種金属、
合金の熱間加工にはマンドレル等の工具と素材間の焼付
きを防止して工具の寿命を長くし、工具−素材間の摩擦
係数を低下させて、仕上り寸法精度を良好に維持し、表
面粗度を小さくする目的で潤滑剤が使用される。従来よ
りかかる潤滑剤として、黒鉛と鉱油の混合物が古(から
使用されている。鉱油系の潤滑剤は比較的粘着性がよ(
安定した潤滑効果が得られるが、火炎・黒煙の発生があ
り、安全面・公害面で好ましいものではない。
合金の熱間加工にはマンドレル等の工具と素材間の焼付
きを防止して工具の寿命を長くし、工具−素材間の摩擦
係数を低下させて、仕上り寸法精度を良好に維持し、表
面粗度を小さくする目的で潤滑剤が使用される。従来よ
りかかる潤滑剤として、黒鉛と鉱油の混合物が古(から
使用されている。鉱油系の潤滑剤は比較的粘着性がよ(
安定した潤滑効果が得られるが、火炎・黒煙の発生があ
り、安全面・公害面で好ましいものではない。
火炎・黒煙の発生の少ないものとして黒鉛・雲母粒子等
と、酢酸ビニル水溶液等の乳化高分子化合物の混合した
非鉱油系潤滑剤も使用されているが、非鉱油系の潤滑剤
は乾燥に時間がかかり、乾燥が不十分なまま使用すると
、冷却水に洗い流されたり、使用時に残留水分が一時に
蒸発する突沸現象をおこし、潤滑剤がマンドレルバ−表
面から脱落、IQ mし、潤滑剤として機能しな(なる
欠点を有している。この乾燥性を改善した潤滑剤として
、特開昭58−47095号、特開昭58−49800
号等の熱硬化樹脂、高温で反応する熱重合あるいは熱縮
合型樹脂を用いる方法も知られているが、低温のマンド
レルバ−等に使用すると硬化せず予熱を行って固化させ
る必要がある。しかし20〜30mの長さのマンドレル
バ−を短時間に、均一に加熱することは容易でない。こ
れらの欠点を改良したものとして特願昭60−9422
5号には2液から成る潤滑剤が開示されている。
と、酢酸ビニル水溶液等の乳化高分子化合物の混合した
非鉱油系潤滑剤も使用されているが、非鉱油系の潤滑剤
は乾燥に時間がかかり、乾燥が不十分なまま使用すると
、冷却水に洗い流されたり、使用時に残留水分が一時に
蒸発する突沸現象をおこし、潤滑剤がマンドレルバ−表
面から脱落、IQ mし、潤滑剤として機能しな(なる
欠点を有している。この乾燥性を改善した潤滑剤として
、特開昭58−47095号、特開昭58−49800
号等の熱硬化樹脂、高温で反応する熱重合あるいは熱縮
合型樹脂を用いる方法も知られているが、低温のマンド
レルバ−等に使用すると硬化せず予熱を行って固化させ
る必要がある。しかし20〜30mの長さのマンドレル
バ−を短時間に、均一に加熱することは容易でない。こ
れらの欠点を改良したものとして特願昭60−9422
5号には2液から成る潤滑剤が開示されている。
特願昭60−94225号に開示されている潤滑剤は低
温でも極く短時間で硬化するため、予熱が不要であり、
使用中に剥離しないため、別離部分が境付けをおこす現
象等は防止できる。しかし生成される樹脂被膜は本質的
に潤滑性が悪く、圧延トルクが大きくなり、製品表面荒
さも荒くなる欠点を存している。本願発明は樹脂被膜の
潤滑性を改善し、低トルクで表面荒さの良好な、特に合
金鋼等の高硬度材料の製管に適した潤滑剤を提供せんと
するものである。
温でも極く短時間で硬化するため、予熱が不要であり、
使用中に剥離しないため、別離部分が境付けをおこす現
象等は防止できる。しかし生成される樹脂被膜は本質的
に潤滑性が悪く、圧延トルクが大きくなり、製品表面荒
さも荒くなる欠点を存している。本願発明は樹脂被膜の
潤滑性を改善し、低トルクで表面荒さの良好な、特に合
金鋼等の高硬度材料の製管に適した潤滑剤を提供せんと
するものである。
本発明の要旨とするところは以下の通りである。
黒鉛粉末を5ffi量%以上、反応硬化型基材である水
溶性樹脂を5重量%以上で、かつ両者の合計を85重量
%以下含含有る第1液と、硼酸、liu酸アミン又は硼
酸全屈塩のIN以上を含有する架橋反応剤を5重量%以
上含有する第2液よりなる速硬化型潤滑剤である。第1
液、第2液共残部は水であるが、必要に応じて水に代え
て防腐剤、防錆剤、極圧剤、消泡剤を含有させることが
出来る。
溶性樹脂を5重量%以上で、かつ両者の合計を85重量
%以下含含有る第1液と、硼酸、liu酸アミン又は硼
酸全屈塩のIN以上を含有する架橋反応剤を5重量%以
上含有する第2液よりなる速硬化型潤滑剤である。第1
液、第2液共残部は水であるが、必要に応じて水に代え
て防腐剤、防錆剤、極圧剤、消泡剤を含有させることが
出来る。
以下に本発明の詳細な説明する。まず第1液について説
明する。第1液は潤滑剤としての黒鉛粉末と、第2液で
ある架橋剤と混合されると極(短時間に硬化する速硬化
型水溶性樹脂成分を必須成分として含有する懸濁水溶液
である。黒鉛粉末は当該技術に一般に用いられる天然ま
たは人造黒鉛の微粉末を用いればよい。微粉末の量は第
1液のrnWk比で5%以上必要である。5%未満では
十分な潤滑効果が得られない、水溶性樹脂は第2液であ
る架橋剤と混和された場合、0℃前後の常温から、10
0℃前後迄の広い温度範囲において極く短時間に反応硬
化する性質を存すること、および形成された固化膜は1
200℃の高温においてもバインダーとして十分な効果
を存する必要がある。
明する。第1液は潤滑剤としての黒鉛粉末と、第2液で
ある架橋剤と混合されると極(短時間に硬化する速硬化
型水溶性樹脂成分を必須成分として含有する懸濁水溶液
である。黒鉛粉末は当該技術に一般に用いられる天然ま
たは人造黒鉛の微粉末を用いればよい。微粉末の量は第
1液のrnWk比で5%以上必要である。5%未満では
十分な潤滑効果が得られない、水溶性樹脂は第2液であ
る架橋剤と混和された場合、0℃前後の常温から、10
0℃前後迄の広い温度範囲において極く短時間に反応硬
化する性質を存すること、および形成された固化膜は1
200℃の高温においてもバインダーとして十分な効果
を存する必要がある。
この要求を満たすものとしてはポリエチレングリコール
の末端にエポキシ基を付加したエポキシ系水溶性樹脂、
メチロールメラニンや尿素[Iの末端にアミ7基を付加
したエポキシ系水溶性樹脂、ポリブタジェンに無水マレ
イン酸を付加し、さらにエポキシまたはインシアミネー
トを変形付加したブタジェン系水溶性樹脂、ポリビニル
アルコールとジケトンの反応物で変性ビニル系水溶性樹
脂(アセトアルデヒド化ポリビニールアルコール)など
がある、これらの樹脂は単独又は28以上を混合して5
%以上含有されている必要がある。5%未満では粘度が
低く、マンドレルバ−への付W量が少なく十分な潤滑効
果が得られず、バインダーとしての効果も十分でなくI
ll!lが発生し易くなる。又黒鉛と樹脂の含有量の合
計が85重量%を越えると粘度が高くなりすぎ作業性が
悪化するので、85重量%以下にする必要がある。尚作
業性および液の安定性などから黒鉛粉末は15〜50重
量%、水溶性樹脂は15〜50重量%が望ましい、また
塗布場所に火気がある場合は引火性の点から水分を20
%以上とすることが望ましい。また水溶性樹脂には通常
純樹脂分として20〜40%の樹脂が含まれている。し
たがって5〜85%の水溶性樹脂を純樹脂分で示すとほ
ぼ1〜34%に相当する。1¥1液の残部は実質的に水
であるが、必要に応じ水の一部に代えて増粘剤、防腐剤
、防錆剤、極圧剤および消泡剤の1種または2!i以上
を含有させ、貯蔵の安定性、作業性の改善を計ることが
できる。これらのものは従来より水溶性樹脂系潤滑剤に
用いられているものであり、含を量は各おおむね1%以
内で十分である。増粘剤は黒鉛の沈降防止、バーへ塗布
時の造膜性を高めるもので、カルボキシルメチルセルロ
ーズ等が用いられる。防錆剤は貯蔵夕/り、配管および
潤滑剤圧送ポンプ等の装置の防錆のために含有させるも
のでアルカノールアミン等が用いられる。極圧剤は造管
時の極圧性を高め管内面疵の防止等のために含有させる
ものでポリサルファイド等が用いられる。消泡剤はマン
ドレルバ−に塗布時皮膜の泡立ちを防止するために含有
さ、t+、 7Sものでメチルフェニルシロキサンやそ
の他シリコン系消泡剤等が用いられる。第2液はいわゆ
る架橋反応剤を主体としたものであるが、本願は架橋反
応剤として硼酸、硼酸アミン塩および硼酸金属塩の1!
1または2種以上を必須的に含有するものである。発明
者らは十分な潤滑被膜が形成された状態での潤滑性能の
改善について種々検討した結果、架橋剤として硼酸、硼
酸アミン塩および硼酸金属塩のillまたは2種以上を
使用することにより潤滑性能が向上することを知見した
。すなわち圧延トルクが小さくなり、高硬度材の大圧下
圧延に育利であり、また製品の表面荒さも小さくなり表
面状況の良好な製品を製造出来る。架橋剤は上記以外必
要に応じてアミン類、イミダゾール化合物類、有機酸類
、トリアジン化合物類、オキサザ一層化合物類、無機金
属塩類、ポリオール類、ポリエステル類等七混合して使
用してもよい。架橋剤は全体で第2液に対し5重量%以
上必要である。5重量%未膚の場合架橋硬化を期待し得
す所望の潤滑効果は得られない。架橋剤の残部は実質的
に水であるが必要に応じて前述の防錆剤等を含有させる
ことが出来る。
の末端にエポキシ基を付加したエポキシ系水溶性樹脂、
メチロールメラニンや尿素[Iの末端にアミ7基を付加
したエポキシ系水溶性樹脂、ポリブタジェンに無水マレ
イン酸を付加し、さらにエポキシまたはインシアミネー
トを変形付加したブタジェン系水溶性樹脂、ポリビニル
アルコールとジケトンの反応物で変性ビニル系水溶性樹
脂(アセトアルデヒド化ポリビニールアルコール)など
がある、これらの樹脂は単独又は28以上を混合して5
%以上含有されている必要がある。5%未満では粘度が
低く、マンドレルバ−への付W量が少なく十分な潤滑効
果が得られず、バインダーとしての効果も十分でなくI
ll!lが発生し易くなる。又黒鉛と樹脂の含有量の合
計が85重量%を越えると粘度が高くなりすぎ作業性が
悪化するので、85重量%以下にする必要がある。尚作
業性および液の安定性などから黒鉛粉末は15〜50重
量%、水溶性樹脂は15〜50重量%が望ましい、また
塗布場所に火気がある場合は引火性の点から水分を20
%以上とすることが望ましい。また水溶性樹脂には通常
純樹脂分として20〜40%の樹脂が含まれている。し
たがって5〜85%の水溶性樹脂を純樹脂分で示すとほ
ぼ1〜34%に相当する。1¥1液の残部は実質的に水
であるが、必要に応じ水の一部に代えて増粘剤、防腐剤
、防錆剤、極圧剤および消泡剤の1種または2!i以上
を含有させ、貯蔵の安定性、作業性の改善を計ることが
できる。これらのものは従来より水溶性樹脂系潤滑剤に
用いられているものであり、含を量は各おおむね1%以
内で十分である。増粘剤は黒鉛の沈降防止、バーへ塗布
時の造膜性を高めるもので、カルボキシルメチルセルロ
ーズ等が用いられる。防錆剤は貯蔵夕/り、配管および
潤滑剤圧送ポンプ等の装置の防錆のために含有させるも
のでアルカノールアミン等が用いられる。極圧剤は造管
時の極圧性を高め管内面疵の防止等のために含有させる
ものでポリサルファイド等が用いられる。消泡剤はマン
ドレルバ−に塗布時皮膜の泡立ちを防止するために含有
さ、t+、 7Sものでメチルフェニルシロキサンやそ
の他シリコン系消泡剤等が用いられる。第2液はいわゆ
る架橋反応剤を主体としたものであるが、本願は架橋反
応剤として硼酸、硼酸アミン塩および硼酸金属塩の1!
1または2種以上を必須的に含有するものである。発明
者らは十分な潤滑被膜が形成された状態での潤滑性能の
改善について種々検討した結果、架橋剤として硼酸、硼
酸アミン塩および硼酸金属塩のillまたは2種以上を
使用することにより潤滑性能が向上することを知見した
。すなわち圧延トルクが小さくなり、高硬度材の大圧下
圧延に育利であり、また製品の表面荒さも小さくなり表
面状況の良好な製品を製造出来る。架橋剤は上記以外必
要に応じてアミン類、イミダゾール化合物類、有機酸類
、トリアジン化合物類、オキサザ一層化合物類、無機金
属塩類、ポリオール類、ポリエステル類等七混合して使
用してもよい。架橋剤は全体で第2液に対し5重量%以
上必要である。5重量%未膚の場合架橋硬化を期待し得
す所望の潤滑効果は得られない。架橋剤の残部は実質的
に水であるが必要に応じて前述の防錆剤等を含有させる
ことが出来る。
架橋剤の上限については主に作業性などで定まるもので
あるが、一部の架橋剤は液体であり100%架橋剤でも
使用出来るので上限は定めない。また硼酸、硼酸アミン
塩、硼酸金属塩の合計は第2液に対し5重量%以上が好
ましい。5重ffi%未溝では被膜の潤滑性能が劣化す
る0次に塗布方法であるが、R1液とflT2液は混合
直後に硬化が始まるので、事前に混合して使用すること
が出来ず、第1液を塗布後rn2液を塗布することにな
る。第1液塗布方法の制約は少なく、へケ堕、スプレー
塗布、ローラー法布などが適用される。膜厚は所望の潤
滑効果を得るためには10μm以上必要である。厚くな
ると硬化時間、費用の点で不利になるため200μm以
下程度以下型しい。第2液は塗布時に物理的な力が加わ
ると膜厚の均一性が損われるためスプレーによるふりか
け方法がR11である。
あるが、一部の架橋剤は液体であり100%架橋剤でも
使用出来るので上限は定めない。また硼酸、硼酸アミン
塩、硼酸金属塩の合計は第2液に対し5重量%以上が好
ましい。5重ffi%未溝では被膜の潤滑性能が劣化す
る0次に塗布方法であるが、R1液とflT2液は混合
直後に硬化が始まるので、事前に混合して使用すること
が出来ず、第1液を塗布後rn2液を塗布することにな
る。第1液塗布方法の制約は少なく、へケ堕、スプレー
塗布、ローラー法布などが適用される。膜厚は所望の潤
滑効果を得るためには10μm以上必要である。厚くな
ると硬化時間、費用の点で不利になるため200μm以
下程度以下型しい。第2液は塗布時に物理的な力が加わ
ると膜厚の均一性が損われるためスプレーによるふりか
け方法がR11である。
次に実施例でもって詳細に説明する。
表1に示す成分鋼を用いてi滑性能調査を行った。外径
168龍の素管を121.5s■φのマンドレルバ−を
用いて1401φに圧延し、さらにレデューサ−で11
43鰭φX 7. Os■tの鋼管を製造した。表面荒
さ、内面疵発生伏況は鋼管の状態で調査した。
168龍の素管を121.5s■φのマンドレルバ−を
用いて1401φに圧延し、さらにレデューサ−で11
43鰭φX 7. Os■tの鋼管を製造した。表面荒
さ、内面疵発生伏況は鋼管の状態で調査した。
表1 鋼 成 分
〈実施例1〉
38重量%の出船、46重量%の変性ビニル系水溶性樹
脂(アセトアルデヒド化ポリビニルアルコールで、樹脂
分の濃度は20ン≦である。)、15.7重量%の水、
およびそれぞれ0.1重量%のカルポキンルメチルセル
ローズ(増粘剤)、メチルフェニルシリコン(消泡剤)
、メチルインチアシリ/(防腐剤)からなる第1液を、
−5℃、5℃、10℃、30℃、60℃に調整されたマ
ンドレルバ−に膜厚が100μmになるようにスプレー
塗布した1、10重量%のモノエタノールアミン、30
重量%の1;lfi、80重量%の水からなる第2液を
スプレー塗布し、直ちに(塗布完了約2秒後)マンドレ
ル圧延に供した。 次に比較例として従来より用いられ
ている30重量%の黒鉛、20fffffi%のポリア
クリル酸エステルエマルジ3ン(樹脂分濃度:45%)
、47.2重量%の水、および1.5 ffi量%のヒ
ドロキシアルキルセルロース(増粘剤)、α1重量%の
メチルフェニルシリコン(消泡剤)、02重量%のメチ
ルインチアゾリン(防腐剤)、1.0重量%のアルケ二
ルコ/1り酸のトリエタノールアミン塩(防腐剤)から
成る潤滑剤を150℃のマンドレルバ−に塗布し、常温
(10℃)近くまで放冷した後圧延に供した。
脂(アセトアルデヒド化ポリビニルアルコールで、樹脂
分の濃度は20ン≦である。)、15.7重量%の水、
およびそれぞれ0.1重量%のカルポキンルメチルセル
ローズ(増粘剤)、メチルフェニルシリコン(消泡剤)
、メチルインチアシリ/(防腐剤)からなる第1液を、
−5℃、5℃、10℃、30℃、60℃に調整されたマ
ンドレルバ−に膜厚が100μmになるようにスプレー
塗布した1、10重量%のモノエタノールアミン、30
重量%の1;lfi、80重量%の水からなる第2液を
スプレー塗布し、直ちに(塗布完了約2秒後)マンドレ
ル圧延に供した。 次に比較例として従来より用いられ
ている30重量%の黒鉛、20fffffi%のポリア
クリル酸エステルエマルジ3ン(樹脂分濃度:45%)
、47.2重量%の水、および1.5 ffi量%のヒ
ドロキシアルキルセルロース(増粘剤)、α1重量%の
メチルフェニルシリコン(消泡剤)、02重量%のメチ
ルインチアゾリン(防腐剤)、1.0重量%のアルケ二
ルコ/1り酸のトリエタノールアミン塩(防腐剤)から
成る潤滑剤を150℃のマンドレルバ−に塗布し、常温
(10℃)近くまで放冷した後圧延に供した。
本発明にかかわるものは第2液塗布直後に表面が硬化し
、十分に使用に耐えるものであった。/<−の平均付着
面積、バーとシェル間の摩擦係数、最大圧延荷m1成品
管内面の荒さ、内面疵発生状況をそれぞれ第1図〜第5
図に示す。いずれも本発明にかかわるものは、平均値的
にも良好であり、ばらつきも少く良好な結果が得られる
ことがわかる。
、十分に使用に耐えるものであった。/<−の平均付着
面積、バーとシェル間の摩擦係数、最大圧延荷m1成品
管内面の荒さ、内面疵発生状況をそれぞれ第1図〜第5
図に示す。いずれも本発明にかかわるものは、平均値的
にも良好であり、ばらつきも少く良好な結果が得られる
ことがわかる。
〈実施例2〉
555重量の黒鉛、30重ffi%の変性ビニル系水溶
性樹脂、147重量%の水と各α1重量%のカルボキシ
ルメチルセルロース、メチルフェニルシリコン、メチル
イソチアゾリンから成るfiI液を、−5℃、5℃、1
0℃、30’C1eo”cに調温したマンドレルバ−に
はけ塗した後、30重量%のトリアジン、10ffi量
%の硼酸力リューム塩、60重量%の水から成る第2液
をスプレー塗布した。塗布完了後ミルライン内にあるバ
ー冷却槽へ戻し、槽内を通し実機圧延に供した。冷却槽
での固型被膜の脱落、1lIrIi、溶解は全くみられ
ず良好な製管結果が得られた。
性樹脂、147重量%の水と各α1重量%のカルボキシ
ルメチルセルロース、メチルフェニルシリコン、メチル
イソチアゾリンから成るfiI液を、−5℃、5℃、1
0℃、30’C1eo”cに調温したマンドレルバ−に
はけ塗した後、30重量%のトリアジン、10ffi量
%の硼酸力リューム塩、60重量%の水から成る第2液
をスプレー塗布した。塗布完了後ミルライン内にあるバ
ー冷却槽へ戻し、槽内を通し実機圧延に供した。冷却槽
での固型被膜の脱落、1lIrIi、溶解は全くみられ
ず良好な製管結果が得られた。
〈実施例3〉
30重量%の黒鉛、20重量%の変性ビニル系水溶性樹
脂、49.7重量%の水に、各01ffE量%の増粘剤
、消泡剤、防腐剤を含んだ第1液と5ffI量%の水酸
化ナトリューム、5重量%の硼酸、5重量%のグリセリ
ン、85fliffi%の水から成る第2t1Nを使用
して実施例1と同じ条件で実機テストを行った。第2液
塗布直後はぼ瞬間的に表面固化が始まり良好な潤滑性能
を示した。
脂、49.7重量%の水に、各01ffE量%の増粘剤
、消泡剤、防腐剤を含んだ第1液と5ffI量%の水酸
化ナトリューム、5重量%の硼酸、5重量%のグリセリ
ン、85fliffi%の水から成る第2t1Nを使用
して実施例1と同じ条件で実機テストを行った。第2液
塗布直後はぼ瞬間的に表面固化が始まり良好な潤滑性能
を示した。
〈実施例4〉
5ffl量%の黒鉛、5重量%の変性ビニル系水溶性樹
脂、90重量%の水から成る第1液と5重量%のモノエ
タノールアミン、30fflffi%の硼酸、655重
量の水から成る。第2液を用い、実施例1の条件で実機
に用いた。バー表面の大部分は瞬間的に固化したが、局
部的に液状のままの部分もあり、膜厚も30〜50μで
薄くばらつきも大きかった。最大圧延荷重も200〜2
15を程度で若干劣る結果になった。
脂、90重量%の水から成る第1液と5重量%のモノエ
タノールアミン、30fflffi%の硼酸、655重
量の水から成る。第2液を用い、実施例1の条件で実機
に用いた。バー表面の大部分は瞬間的に固化したが、局
部的に液状のままの部分もあり、膜厚も30〜50μで
薄くばらつきも大きかった。最大圧延荷重も200〜2
15を程度で若干劣る結果になった。
〈実施例5〉
38瓜量%の黒鉛、46重量%の変性ビニル系水溶性樹
脂16ffi量%の第1液を、定常的に使用しているマ
ンドレルバ−を10℃迄放冷したらのAI、およびイン
ラインで1回のみ使用したバー(温度60℃) A2
にスプレー塗布し、直ちに10m口%のモノエタノール
アミン、30ffIff1%の硼酸、60重量%の水か
ら成る本発明法にかかわる第2液をスプレー塗布し製管
した。又比較のためにA1と同じマンドレルバ−を10
℃に放冷したバーBに第1液をスプレー塗布し、直ちに
グリオキサール10%、水90%から成る第2液をスプ
レー塗布し製管実験に供した。製管時のトルクなど潤滑
性能を図6〜図8に示す。同じマンドレルバ−を用いた
AI、 Bを比較しても本発明法の硼酸を自存する第2
液を用いたものが良好な潤滑性−を有していることがわ
かる。
脂16ffi量%の第1液を、定常的に使用しているマ
ンドレルバ−を10℃迄放冷したらのAI、およびイン
ラインで1回のみ使用したバー(温度60℃) A2
にスプレー塗布し、直ちに10m口%のモノエタノール
アミン、30ffIff1%の硼酸、60重量%の水か
ら成る本発明法にかかわる第2液をスプレー塗布し製管
した。又比較のためにA1と同じマンドレルバ−を10
℃に放冷したバーBに第1液をスプレー塗布し、直ちに
グリオキサール10%、水90%から成る第2液をスプ
レー塗布し製管実験に供した。製管時のトルクなど潤滑
性能を図6〜図8に示す。同じマンドレルバ−を用いた
AI、 Bを比較しても本発明法の硼酸を自存する第2
液を用いたものが良好な潤滑性−を有していることがわ
かる。
以上詳細に説明したように本願発明に係る潤滑剤は常温
から100℃程度のマンドレルバーニ塗布しても極く短
時間に固化し安定な潤滑膜を形成し、従来のものに比べ
潤滑性能が良好で圧延時小トルクで済み、高硬度材の製
管に存利でてり、パイプ内面の表面性状も良好になり高
品質な継目無鋼管が製造出来る。尚詳細な説明中ではマ
ンドレルバ−の例で説明をしたが棒鋼の温間引抜等、他
の用途にも利用出来るものである。
から100℃程度のマンドレルバーニ塗布しても極く短
時間に固化し安定な潤滑膜を形成し、従来のものに比べ
潤滑性能が良好で圧延時小トルクで済み、高硬度材の製
管に存利でてり、パイプ内面の表面性状も良好になり高
品質な継目無鋼管が製造出来る。尚詳細な説明中ではマ
ンドレルバ−の例で説明をしたが棒鋼の温間引抜等、他
の用途にも利用出来るものである。
第1図〜第5図は実施例1に対する、ttcG図〜第9
図は実施例5に対する製管結果に閃するものであり、第
1図は圧延直前のマンドレルバ−への付着面積、第2図
および第7図は摩擦係数、第3図および第6図は圧延中
の最大圧延荷重、第4図、第5図および第8図はコール
ドレデューサ−後の鋼管内面荒さく平均値)とそのチャ
ートグラフである。尚mA(At、A2を含む)は本発
明に係る潤滑材を用いた場合、Bは本発明外の潤滑剤を
用いた場合である。 摺1図 兼2R 第3暦 第4図 図面の浄書 第5仄
図は実施例5に対する製管結果に閃するものであり、第
1図は圧延直前のマンドレルバ−への付着面積、第2図
および第7図は摩擦係数、第3図および第6図は圧延中
の最大圧延荷重、第4図、第5図および第8図はコール
ドレデューサ−後の鋼管内面荒さく平均値)とそのチャ
ートグラフである。尚mA(At、A2を含む)は本発
明に係る潤滑材を用いた場合、Bは本発明外の潤滑剤を
用いた場合である。 摺1図 兼2R 第3暦 第4図 図面の浄書 第5仄
Claims (1)
- (1)黒鉛粉末を5重量%以上、反応硬化型基材である
水溶性樹脂を5重量%以上で、かつ両者の合計を85重
量%以下含有する第1液と、硼酸、硼酸アミン塩又は硼
酸金属塩の1種以上を含有する架橋反応剤を5重量%以
上含有する第2液より成る速硬化型耐熱潤滑剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6755387A JPS63230797A (ja) | 1987-03-19 | 1987-03-19 | 速硬化型耐熱潤滑剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6755387A JPS63230797A (ja) | 1987-03-19 | 1987-03-19 | 速硬化型耐熱潤滑剤 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63230797A true JPS63230797A (ja) | 1988-09-27 |
JPH0523318B2 JPH0523318B2 (ja) | 1993-04-02 |
Family
ID=13348269
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6755387A Granted JPS63230797A (ja) | 1987-03-19 | 1987-03-19 | 速硬化型耐熱潤滑剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63230797A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02206693A (ja) * | 1989-02-06 | 1990-08-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間加工用潤滑剤 |
JPH03203997A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-09-05 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 高温用潤滑剤 |
JPH03259998A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-20 | Kawasaki Steel Corp | 熱間金属加工用潤滑剤 |
WO2006106961A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 継目無管の製造方法 |
EP1707618A4 (en) * | 2003-12-10 | 2010-05-26 | Sumitomo Metal Ind | LUBRICATING COMPOSITION FOR HOT FORMATION |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5813696A (ja) * | 1981-07-16 | 1983-01-26 | Nippon Kokuen Kogyo Kk | 熱間圧延用水性潤滑剤とこれを使用する熱間圧延方法 |
JPS59105095A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-18 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 耐熱性熱間塑性加工用潤滑剤 |
-
1987
- 1987-03-19 JP JP6755387A patent/JPS63230797A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5813696A (ja) * | 1981-07-16 | 1983-01-26 | Nippon Kokuen Kogyo Kk | 熱間圧延用水性潤滑剤とこれを使用する熱間圧延方法 |
JPS59105095A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-18 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 耐熱性熱間塑性加工用潤滑剤 |
Cited By (11)
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JPH03259998A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-20 | Kawasaki Steel Corp | 熱間金属加工用潤滑剤 |
JPH072954B2 (ja) * | 1990-03-09 | 1995-01-18 | 川崎製鉄株式会社 | 熱間金属加工用潤滑剤 |
EP1707618A4 (en) * | 2003-12-10 | 2010-05-26 | Sumitomo Metal Ind | LUBRICATING COMPOSITION FOR HOT FORMATION |
US7816306B2 (en) | 2003-12-10 | 2010-10-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Lubricant composition for hot forming |
US8288325B2 (en) | 2003-12-10 | 2012-10-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Lubricant composition for hot forming |
WO2006106961A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 継目無管の製造方法 |
EP1872878A1 (en) * | 2005-03-31 | 2008-01-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for producing seamless tube |
EP1872878A4 (en) * | 2005-03-31 | 2009-01-21 | Sumitomo Metal Ind | PROCESS FOR MANUFACTURING TUBE WITHOUT CONNECTION |
JP4705096B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2011-06-22 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0523318B2 (ja) | 1993-04-02 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |