JPS63222072A - 不浸透性炭素材 - Google Patents
不浸透性炭素材Info
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- JPS63222072A JPS63222072A JP62055265A JP5526587A JPS63222072A JP S63222072 A JPS63222072 A JP S63222072A JP 62055265 A JP62055265 A JP 62055265A JP 5526587 A JP5526587 A JP 5526587A JP S63222072 A JPS63222072 A JP S63222072A
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Classifications
-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、熱伝導性、電気伝導性及び耐薬品性に優れ
ると共に、高い機械的強度を備えたガス不浸透性炭素材
に関するものである。
ると共に、高い機械的強度を備えたガス不浸透性炭素材
に関するものである。
〈背景技術〉
近年、軽量である上、寸法安定性、耐熱性、電気伝導性
、熱伝導性並びに耐薬品性に優れた素材として炭素成形
材が注目されるようになり、半導体の治工具、原子炉材
或いは電極等、多方面の分野においてその利用が推進さ
れている。
、熱伝導性並びに耐薬品性に優れた素材として炭素成形
材が注目されるようになり、半導体の治工具、原子炉材
或いは電極等、多方面の分野においてその利用が推進さ
れている。
中でも、特にパガス不浸透性炭素材”は、ガスの透過遮
断物性のほか、低電気抵抗や良好な耐薬用= 品性を示すことから“リン酸型燃料電池の分離板゛とし
ての適用が注目を集めている。なぜなら、リン酸型燃料
電池の分離板は、燃料として供給される水素や天然ガス
と燃焼用の空気との仕切りの役目を果たすものであるこ
とから両者の混和を防止する機能が必要であり、また発
生した電気や熱の良導体であることや、更には約200
℃のリン酸に対する優れた耐食性が要求されていたが、
ガス不浸透性炭素材の有する物性はこれら要求特性に極
めて近いものだったからである。
断物性のほか、低電気抵抗や良好な耐薬用= 品性を示すことから“リン酸型燃料電池の分離板゛とし
ての適用が注目を集めている。なぜなら、リン酸型燃料
電池の分離板は、燃料として供給される水素や天然ガス
と燃焼用の空気との仕切りの役目を果たすものであるこ
とから両者の混和を防止する機能が必要であり、また発
生した電気や熱の良導体であることや、更には約200
℃のリン酸に対する優れた耐食性が要求されていたが、
ガス不浸透性炭素材の有する物性はこれら要求特性に極
めて近いものだったからである。
それ故、これまでにも“リン酸型燃料電池の分離板”等
としても十分に満足できる特性を備えたガス不浸透性炭
素材を実現すべく様々な提案がなされてきた。
としても十分に満足できる特性を備えたガス不浸透性炭
素材を実現すべく様々な提案がなされてきた。
例えば、特公昭56−22836号公報には、硬化し得
る樹脂と硬化フェノール樹脂繊維との混和物を成形・硬
化した後、これを800°C以上の温度で焼成して成る
炭素材が示されている。ところが、該公報に示された炭
素材は、無定形炭素質であるので黒鉛質の炭素材に比べ
電気や熱の伝導性や用リン酸性に劣ると言う問題点に加
えて、加工性(例えばリブ(=jきの分離板に加工する
場合の溝の加工性)の点で十分に満足できるものでは無
かった。
る樹脂と硬化フェノール樹脂繊維との混和物を成形・硬
化した後、これを800°C以上の温度で焼成して成る
炭素材が示されている。ところが、該公報に示された炭
素材は、無定形炭素質であるので黒鉛質の炭素材に比べ
電気や熱の伝導性や用リン酸性に劣ると言う問題点に加
えて、加工性(例えばリブ(=jきの分離板に加工する
場合の溝の加工性)の点で十分に満足できるものでは無
かった。
そこで、上記の電気伝導性、熱伝導性、耐リン酸性並び
に加工性を改善した炭素材として、熱硬化性樹脂に黒鉛
粉を混合した原料を焼成したものが提案された(特開昭
57−72273号、特開昭59−195514号、特
開昭59−232906号等)。
に加工性を改善した炭素材として、熱硬化性樹脂に黒鉛
粉を混合した原料を焼成したものが提案された(特開昭
57−72273号、特開昭59−195514号、特
開昭59−232906号等)。
そして、これらの炭素材は、無定形炭素質(所謂゛グラ
ノシーカーボン質″)のマトリックス中に電気や熱の良
導体であると共に耐+)ン酸性や加工性の良好な黒鉛質
粉末か分散したものであるごとから、確かに無定形炭素
質単独の場合に比べて電気伝導性、熱伝導性、耐リン酸
性及び加工性に優れた特性を有してはいた。
ノシーカーボン質″)のマトリックス中に電気や熱の良
導体であると共に耐+)ン酸性や加工性の良好な黒鉛質
粉末か分散したものであるごとから、確かに無定形炭素
質単独の場合に比べて電気伝導性、熱伝導性、耐リン酸
性及び加工性に優れた特性を有してはいた。
しかしながら、熱硬化性樹脂を原料とした上記炭素材は
、その炭化焼成過程において「熱硬化性樹脂が著しく収
縮するのに対して黒鉛は全く収縮せず、そのため収縮率
の差に起因して両者の界面に亀裂か発生ずるのを防止出
来ない」との問題を抱えるものであり、従ってガス不浸
透1」に対する信顛性の乏しいものだったのである。
、その炭化焼成過程において「熱硬化性樹脂が著しく収
縮するのに対して黒鉛は全く収縮せず、そのため収縮率
の差に起因して両者の界面に亀裂か発生ずるのを防止出
来ない」との問題を抱えるものであり、従ってガス不浸
透1」に対する信顛性の乏しいものだったのである。
〈問題点を解決する手段〉
本発明者等は、上述のような観点から、ガス遮蒔性に優
れることば勿論、中し分のない電気伝導性、熱伝導性、
耐リン酸性並びに加工性を6111え、リン酸型燃料電
池の分βi+を板に適用しても十分に満足できる不浸透
性炭素材を提供すべく研究を行−7たところ、「易黒鉛
化物質であるメソフェ−ズ粉は、その炭化焼成の過程で
収縮する」点に強い関心が向くこととなり、1−炭化焼
成の過程で著しい収縮を見セる熱硬化性樹脂にメソファ
、−ス扮を混合した場合には、該メソフェース粉が熱硬
化性樹脂と同じく炭化焼成の際に収縮することから、マ
I〜リソクスの熱硬化性樹脂との界面に収縮率差に基づ
く亀裂の生成がlnl制されるはすである1との推測の
下に、熱硬化性樹脂とメソフェーズ粉との混合物を出発
物質とする炭素材にイ」いて更に研究を重ねた結果、 「該混合物を炭化焼成したものは、“メソフェーズ粉由
来の炭化物゛′とパ熱硬化性物質由来の炭化物”の両者
の界面には亀裂が認められず、不浸透性に傍れた炭素材
となっている上、電気伝導性、熱伝導性、耐リン酸性並
びに加工性の面でも十分に満足できるものである」 との知見を得るに至ったのである。
れることば勿論、中し分のない電気伝導性、熱伝導性、
耐リン酸性並びに加工性を6111え、リン酸型燃料電
池の分βi+を板に適用しても十分に満足できる不浸透
性炭素材を提供すべく研究を行−7たところ、「易黒鉛
化物質であるメソフェ−ズ粉は、その炭化焼成の過程で
収縮する」点に強い関心が向くこととなり、1−炭化焼
成の過程で著しい収縮を見セる熱硬化性樹脂にメソファ
、−ス扮を混合した場合には、該メソフェース粉が熱硬
化性樹脂と同じく炭化焼成の際に収縮することから、マ
I〜リソクスの熱硬化性樹脂との界面に収縮率差に基づ
く亀裂の生成がlnl制されるはすである1との推測の
下に、熱硬化性樹脂とメソフェーズ粉との混合物を出発
物質とする炭素材にイ」いて更に研究を重ねた結果、 「該混合物を炭化焼成したものは、“メソフェーズ粉由
来の炭化物゛′とパ熱硬化性物質由来の炭化物”の両者
の界面には亀裂が認められず、不浸透性に傍れた炭素材
となっている上、電気伝導性、熱伝導性、耐リン酸性並
びに加工性の面でも十分に満足できるものである」 との知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいて成されたものであり、
不浸透性炭素材を、メソフェーズ粉5〜70重量%と熱
硬化性樹脂30〜95重景%と重量合・焼成物で構成す
ることにより、優れたガス遮蔽性。
硬化性樹脂30〜95重景%と重量合・焼成物で構成す
ることにより、優れたガス遮蔽性。
電気伝導性、熱伝導性、耐リン酸性3強度並びに加工性
を兼備せしめた点、 に特徴を有するものである。
を兼備せしめた点、 に特徴を有するものである。
この発明の対象とする熱硬化性樹脂は、炭化焼成するこ
とによって炭化物をIjえることができる樹脂であり、
例えばフェノール樹脂、フラン樹脂。
とによって炭化物をIjえることができる樹脂であり、
例えばフェノール樹脂、フラン樹脂。
キシレン樹脂、エポキシ樹脂等を挙げることができるが
、炭化収率の高いフェノール樹脂やフラン q − 樹脂が好ましく、出来れば50重量%以上の炭化収率の
ものを選ぶのが良い。このような樹脂が出発原料であれ
ば、十分に優れた不浸透性の炭素材が得られる。
、炭化収率の高いフェノール樹脂やフラン q − 樹脂が好ましく、出来れば50重量%以上の炭化収率の
ものを選ぶのが良い。このような樹脂が出発原料であれ
ば、十分に優れた不浸透性の炭素材が得られる。
また、メソフェーズ粉は、石油系或いは石炭系等の何れ
のピンチから製造したものでも良い。ただ、耐リン酸腐
食性や電池反応の安定性の面から不純物の少ない炭素材
が要求されるので、石炭系メソフェーズ粉の場合にはメ
ソフェーズ製造用原料は精製しておいた方が好ましい。
のピンチから製造したものでも良い。ただ、耐リン酸腐
食性や電池反応の安定性の面から不純物の少ない炭素材
が要求されるので、石炭系メソフェーズ粉の場合にはメ
ソフェーズ製造用原料は精製しておいた方が好ましい。
通常、石油系又は石炭系の重質油或いはピ、ヂを350
〜500°Cで熱処理すると、熱処理の初期には球晶と
称する光学的に異方性の球体がビ・ノチの母相中に生成
し、更に熱処理を続けて行くと球晶が合体・成長を繰り
返してピンチ全体が光学的に異方性の物質、所謂“バル
クメソフェーズ゛′となる。上記の球晶やバルクメソフ
ェーズは、熱処理条件によっても異なるが、一般的には
軟化点を示さない。つまり、不融性と言うコークス的な
性質がある反面、揮発分を数乗量%含有すると言うピン
チ的な性質をも併せ持つ炭素前駆体である。
〜500°Cで熱処理すると、熱処理の初期には球晶と
称する光学的に異方性の球体がビ・ノチの母相中に生成
し、更に熱処理を続けて行くと球晶が合体・成長を繰り
返してピンチ全体が光学的に異方性の物質、所謂“バル
クメソフェーズ゛′となる。上記の球晶やバルクメソフ
ェーズは、熱処理条件によっても異なるが、一般的には
軟化点を示さない。つまり、不融性と言うコークス的な
性質がある反面、揮発分を数乗量%含有すると言うピン
チ的な性質をも併せ持つ炭素前駆体である。
本発明が対象とするメソフェーズ粉は、″バルクメソフ
ェーズを粉砕したちのパ又は“球晶゛である。
ェーズを粉砕したちのパ又は“球晶゛である。
例えば、「炭素含有率が92重量%以上であり、900
°Cまでの揮発分が7〜20重量%、500℃まで加熱
した時の線収縮率が1%以」二のバルクメソフェーズを
平均粒径40μm以下に粉砕したメソフl−ズ粉」或い
は「上記バルクメソフェーズと同一の性状を有し、その
平均粒径が40μm以下の球晶」が好ましい対象となる
。
°Cまでの揮発分が7〜20重量%、500℃まで加熱
した時の線収縮率が1%以」二のバルクメソフェーズを
平均粒径40μm以下に粉砕したメソフl−ズ粉」或い
は「上記バルクメソフェーズと同一の性状を有し、その
平均粒径が40μm以下の球晶」が好ましい対象となる
。
ここで、炭素含有率が92%未満の場合は、炭素以外の
元素が焼成過程で分解・ガス化して重量減少量が増加す
ると共に、炭素以外の原子が黒鉛化性を阻害し、熱伝導
性、電気伝導性、耐リン酸性が向」ニしない恐れがある
。
元素が焼成過程で分解・ガス化して重量減少量が増加す
ると共に、炭素以外の原子が黒鉛化性を阻害し、熱伝導
性、電気伝導性、耐リン酸性が向」ニしない恐れがある
。
また、900°Cまての揮発分が7重量%未満であると
焼成過程でマトリックスの熱硬化性樹脂との濡れ性が悪
く、メソフェーズ粉とマトリックスとの界面に隙間(ク
ランク)が発生し不浸透性の低下を招く恐れがあり、−
・方、13重量%を超えろと、メソフェース粉内部から
多量に発生ずる揮発分により発泡乃至は多孔体となって
不浸透性が低下する点が懸念されるようになる。
焼成過程でマトリックスの熱硬化性樹脂との濡れ性が悪
く、メソフェーズ粉とマトリックスとの界面に隙間(ク
ランク)が発生し不浸透性の低下を招く恐れがあり、−
・方、13重量%を超えろと、メソフェース粉内部から
多量に発生ずる揮発分により発泡乃至は多孔体となって
不浸透性が低下する点が懸念されるようになる。
そして、500℃までに加熱した時の線収縮率とは、メ
ソフェーズ扮単独を2t/c+J以上の圧力で加圧成形
し、得られた成形体から試片を採取して測定した値であ
る。この線収縮率が1%未満の場合には、炭化・焼成後
のメソフェーズ松山来の炭素粒子と熱硬化性樹脂由来の
マl□ ’J ソクス炭素との界面に隙間が発生し不浸
透性が低下しがちとなるので好ましくない。
ソフェーズ扮単独を2t/c+J以上の圧力で加圧成形
し、得られた成形体から試片を採取して測定した値であ
る。この線収縮率が1%未満の場合には、炭化・焼成後
のメソフェーズ松山来の炭素粒子と熱硬化性樹脂由来の
マl□ ’J ソクス炭素との界面に隙間が発生し不浸
透性が低下しがちとなるので好ましくない。
次に、かかる性状を有するメソフェーズ粉と熱硬化性樹
脂を用いた不浸透性炭素材の製造条件について説明する
。
脂を用いた不浸透性炭素材の製造条件について説明する
。
メソフェーズ粉は、熱硬化性樹脂との混合物において5
〜70重量%の範囲の割合になるように配合される。
〜70重量%の範囲の割合になるように配合される。
この配合割合が5重量%未満の場合にはメソフェーズ粉
の配合効果が得られず、熱伝導性、電気伝導性、耐リン
酸性並びに加工性が低下する。一方、70重量%を超え
て配合すると、メソフェーズ粉の表面積か増えて熱硬化
性樹脂により均一にメソフェーズ粉を結着できなくなっ
て強度低下を招く。
の配合効果が得られず、熱伝導性、電気伝導性、耐リン
酸性並びに加工性が低下する。一方、70重量%を超え
て配合すると、メソフェーズ粉の表面積か増えて熱硬化
性樹脂により均一にメソフェーズ粉を結着できなくなっ
て強度低下を招く。
不浸透性炭素材を製造するには、上1本のように配合し
た混合物を金型に仕込み、通常は130〜200°Cの
温度で 5〜150 kg/cJの圧力にて加圧成形す
る。次いて、この成形体を必要に応して130〜200
°Cて10〜30時間加熱して“′後硬化′させる。後
硬化した成形体は、非酸化性雰囲気(例えばN2ガスや
静ガスの流通下)で昇温速度:0.5〜50°C/hr
にて少なくとも800°Cまて炭化焼成し、必要に応じ
て更に黒鉛化して不浸透性炭素材とされる。
た混合物を金型に仕込み、通常は130〜200°Cの
温度で 5〜150 kg/cJの圧力にて加圧成形す
る。次いて、この成形体を必要に応して130〜200
°Cて10〜30時間加熱して“′後硬化′させる。後
硬化した成形体は、非酸化性雰囲気(例えばN2ガスや
静ガスの流通下)で昇温速度:0.5〜50°C/hr
にて少なくとも800°Cまて炭化焼成し、必要に応じ
て更に黒鉛化して不浸透性炭素材とされる。
以下、実施例によってこの発明を更に具体的に説明する
。
。
〈実施例〉
実施例 1
炭素含有率: 93.3重量%、900’cまての揮発
分: 10.3重量%、500℃までの線収縮率が3%
で、平均粒子径が15μmのメソフェーズ粉と、100
0℃における炭化収率が52重量%のフェノール・ノボ
ラック樹脂粉末とを第1表の配合割合で混合した後(第
1表ではメソフェース粉の配合割合のめを示したが、残
部は配合樹脂である)、lmX1mの平面積を持つ金型
に仕込み、温度=180℃、圧カニ8J/cI?lで3
0分間加熱・加圧成形して厚さ1罷の成形体を得、次い
でこの成形体を20時間かLJで200℃まで昇温した
後、200℃で20時間保持してパ後硬化”させた。
分: 10.3重量%、500℃までの線収縮率が3%
で、平均粒子径が15μmのメソフェーズ粉と、100
0℃における炭化収率が52重量%のフェノール・ノボ
ラック樹脂粉末とを第1表の配合割合で混合した後(第
1表ではメソフェース粉の配合割合のめを示したが、残
部は配合樹脂である)、lmX1mの平面積を持つ金型
に仕込み、温度=180℃、圧カニ8J/cI?lで3
0分間加熱・加圧成形して厚さ1罷の成形体を得、次い
でこの成形体を20時間かLJで200℃まで昇温した
後、200℃で20時間保持してパ後硬化”させた。
次に、後硬化させた成形体を“扮コークスを詰めた容器
′内にて4°C/hrの速度で1000℃まで昇温しで
炭化した後、アルゴン雰囲気中て4°C/minの速度
て2500℃まで昇温し、厚さ0.81の黒鉛化物を得
た。
′内にて4°C/hrの速度で1000℃まで昇温しで
炭化した後、アルゴン雰囲気中て4°C/minの速度
て2500℃まで昇温し、厚さ0.81の黒鉛化物を得
た。
得られた黒鉛化物の物性を測定したが、この結果を第1
表に示す。
表に示す。
なお、第1表における「通気度−1は、差圧]、J/c
nlのN2ガスの通過量を室温にて測定するごとによっ
て求めた。
nlのN2ガスの通過量を室温にて測定するごとによっ
て求めた。
また、「耐リン酸性」は、200℃の100%リン酸液
に1000時間浸漬した後の初期重量に対する重量減量
率である。
に1000時間浸漬した後の初期重量に対する重量減量
率である。
実施例 2
炭素含有率: 92.8重量%、900°Cまての揮発
分:12.0重量%、500℃までの線収縮率が5%で
、平均粒子径が30μmの球晶をメソフェーズ粉の代わ
り用いた以外は、実施例1と全く同し方法で黒鉛化物を
得た。
分:12.0重量%、500℃までの線収縮率が5%で
、平均粒子径が30μmの球晶をメソフェーズ粉の代わ
り用いた以外は、実施例1と全く同し方法で黒鉛化物を
得た。
得られた黒鉛化物の物性を測定し、その結果を同しく第
1表に呆ず。
1表に呆ず。
実施例 3
炭素含有率: 93.3重量%、900℃までの揮発分
:9.8重量%、500℃までの線収縮率が2%で、平
均粒子径が30μmのメソフェーズ粉;5゜重量部に、
フェノール・ノゾール樹脂液:25重量部を混練した後
、80°Cで10分間乾燥した。
:9.8重量%、500℃までの線収縮率が2%で、平
均粒子径が30μmのメソフェーズ粉;5゜重量部に、
フェノール・ノゾール樹脂液:25重量部を混練した後
、80°Cで10分間乾燥した。
このようにして得られた乾燥粉末にフェノール・ノボラ
ック樹脂粉末:25重量部を添加して出発混合物とした
以外は、実施例1と同じ方法で黒鉛化物を製造した。
ック樹脂粉末:25重量部を添加して出発混合物とした
以外は、実施例1と同じ方法で黒鉛化物を製造した。
得られた黒鉛化物の物性を測定し、その結果を同しく第
1表に示す。
1表に示す。
比較例 1
固定炭素: 97.0重量%、灰分:2重量%、揮発分
二■重量%で、平均粒径:10μmの天然黒鉛をメソフ
ェーズ粉の代わりに用いた以外は、実施例1と全く同じ
方法で黒鉛化物を製造した。
二■重量%で、平均粒径:10μmの天然黒鉛をメソフ
ェーズ粉の代わりに用いた以外は、実施例1と全く同じ
方法で黒鉛化物を製造した。
得られた黒鉛化物の物性を測定し、その結果を同じく第
1表に示す。
1表に示す。
比較例 2
実施例1で用いたのと同一の原料を用い、配合割合のみ
を変えて、実施例1と同し方法で黒鉛化物を製造した。
を変えて、実施例1と同し方法で黒鉛化物を製造した。
得られた黒鉛化物の物性を測定し、その結果を同じく第
1表に示す。
1表に示す。
比較例 3
フェノール・ノボラック樹脂=50重量部と、硬化フェ
ノール樹脂繊維cカイノールKFIOIO: 群−]l
− 栄化学に、 K、の商品名〕のl0m1長のチョップ:
50重量部とを混合した後、実施例1と同じ方法で成形
し、後硬化し、炭化し、更に黒鉛化した。
ノール樹脂繊維cカイノールKFIOIO: 群−]l
− 栄化学に、 K、の商品名〕のl0m1長のチョップ:
50重量部とを混合した後、実施例1と同じ方法で成形
し、後硬化し、炭化し、更に黒鉛化した。
得られた黒鉛化物の物性を測定し、その結果を同じく第
1表に示す。
1表に示す。
なお、得られた1000°C焼成品、2500 ’c焼
成品とも加工は非常に困難であった。
成品とも加工は非常に困難であった。
〈効果の総括〉
以上に説明した如く、この発明によれば、ガス遮蔽性、
電気伝導性、熱伝導性、耐リン酸性1強度並びに加工性
が共に優れ、リン酸型燃料電池の分離板に適用したとし
ても十分に満足できる不浸透性炭素材を提供できるなど
、産業上有用な効果がもたらされるのである。
電気伝導性、熱伝導性、耐リン酸性1強度並びに加工性
が共に優れ、リン酸型燃料電池の分離板に適用したとし
ても十分に満足できる不浸透性炭素材を提供できるなど
、産業上有用な効果がもたらされるのである。
Claims (1)
- メソフェーズ粉5〜70重量%と熱硬化性樹脂30〜
95重量%との混合・焼成物からなる不浸透性炭素材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62055265A JPH0692269B2 (ja) | 1987-03-12 | 1987-03-12 | 不浸透性炭素材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62055265A JPH0692269B2 (ja) | 1987-03-12 | 1987-03-12 | 不浸透性炭素材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63222072A true JPS63222072A (ja) | 1988-09-14 |
JPH0692269B2 JPH0692269B2 (ja) | 1994-11-16 |
Family
ID=12993770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62055265A Expired - Lifetime JPH0692269B2 (ja) | 1987-03-12 | 1987-03-12 | 不浸透性炭素材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0692269B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6093503A (en) * | 1992-09-01 | 2000-07-25 | Nippondenso Co., Ltd. | Non-aqueous electrolyte lithium secondary cell |
JP2001351644A (ja) * | 2000-06-07 | 2001-12-21 | Kawasaki Steel Corp | 燃料電池用セパレータおよび燃料電池 |
JP2001351645A (ja) * | 2000-06-09 | 2001-12-21 | Kawasaki Steel Corp | 燃料電池用セパレータおよび燃料電池 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62252308A (ja) * | 1986-04-24 | 1987-11-04 | Kawasaki Steel Corp | 炭素板の製造方法 |
JPS6364963A (ja) * | 1986-09-01 | 1988-03-23 | 川崎製鉄株式会社 | 炭素材及びその製造方法 |
-
1987
- 1987-03-12 JP JP62055265A patent/JPH0692269B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62252308A (ja) * | 1986-04-24 | 1987-11-04 | Kawasaki Steel Corp | 炭素板の製造方法 |
JPS6364963A (ja) * | 1986-09-01 | 1988-03-23 | 川崎製鉄株式会社 | 炭素材及びその製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6093503A (en) * | 1992-09-01 | 2000-07-25 | Nippondenso Co., Ltd. | Non-aqueous electrolyte lithium secondary cell |
JP2001351644A (ja) * | 2000-06-07 | 2001-12-21 | Kawasaki Steel Corp | 燃料電池用セパレータおよび燃料電池 |
JP2001351645A (ja) * | 2000-06-09 | 2001-12-21 | Kawasaki Steel Corp | 燃料電池用セパレータおよび燃料電池 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0692269B2 (ja) | 1994-11-16 |
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