JPS63216830A - α―カルシウム三リン酸をバインダーとして成形したゼオライト型触媒による低級オレフィンの製造方法 - Google Patents
α―カルシウム三リン酸をバインダーとして成形したゼオライト型触媒による低級オレフィンの製造方法Info
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、本発明はメタノール及び/又はジメチルエーテルか
ら低級オレフィンを製造する方法に関し、さらに詳細に
は、α−カルシウム三リン酸をバインダーとして成形し
たアルミノシリケートゼオライト型触媒を用い、メタノ
ール及び/又はジメチルエーテルから低級オレフィンを
製造する方法に関する。
ら低級オレフィンを製造する方法に関し、さらに詳細に
は、α−カルシウム三リン酸をバインダーとして成形し
たアルミノシリケートゼオライト型触媒を用い、メタノ
ール及び/又はジメチルエーテルから低級オレフィンを
製造する方法に関する。
本発明の低級オレフィンの製法によれば成形触媒の強度
が強いので触媒の取扱いが容易で、CO及びC02への
分解が少なく低級オレフィンが高選択率で得られ、パラ
フィン、芳香族の副生が少なく、では、石炭、天然ガス
等の有効利用か重要な課題となっており、メタン、co
等から得られるメタノールからオレフィン、パラフィン
、芳香族等の有機化合物の工業的合成法の確立が求めら
れている。
が強いので触媒の取扱いが容易で、CO及びC02への
分解が少なく低級オレフィンが高選択率で得られ、パラ
フィン、芳香族の副生が少なく、では、石炭、天然ガス
等の有効利用か重要な課題となっており、メタン、co
等から得られるメタノールからオレフィン、パラフィン
、芳香族等の有機化合物の工業的合成法の確立が求めら
れている。
従来、炭化水素の転化法において触媒としてシリカ・ア
ルミナ、結晶性アルミノシリケート等が用いられてきた
ことは当業界において周知である。
ルミナ、結晶性アルミノシリケート等が用いられてきた
ことは当業界において周知である。
結晶性アルミノシリケートは、その種類に応じて特定の
直径を有する細孔又はトンネルを多数有し、そのために
混在する各種分子のうちから特定の条件を満足する分子
のみを選択的に吸着しうるという形状選択性を有するた
めに一般に分子飾とも呼ばれている。さて、1970年
代にモーピルオイル社はメタノールやジメチルエーテル
から高品質ガソリンを主成分とする炭化水素を製造する
形状選択性触媒としてZSM−5型ゼオライト触媒を開
発した。このゼオライトは従来のゼオライトと異なり組
成5i02/AQ 203比を自由に制御できることや
、耐熱性が極めて高い等の優れた性質をもっており、そ
の特長を生かすことにより、メタノールやジメチルエー
テル転化反応の主成物を低級オレフィンとすることも可
能である。たとえば、西独特許第2935863号明細
書によれば、5j02/A Q 203 = 35〜1
600活性型ゼオライト(H−ZSM −5)は、35
0℃〜600℃までの温度範囲のメタノール転化反応に
おいて最高収率立70.1wt%て低級第1ノフイン(
炭素数2〜4)を与えることが知られている。
直径を有する細孔又はトンネルを多数有し、そのために
混在する各種分子のうちから特定の条件を満足する分子
のみを選択的に吸着しうるという形状選択性を有するた
めに一般に分子飾とも呼ばれている。さて、1970年
代にモーピルオイル社はメタノールやジメチルエーテル
から高品質ガソリンを主成分とする炭化水素を製造する
形状選択性触媒としてZSM−5型ゼオライト触媒を開
発した。このゼオライトは従来のゼオライトと異なり組
成5i02/AQ 203比を自由に制御できることや
、耐熱性が極めて高い等の優れた性質をもっており、そ
の特長を生かすことにより、メタノールやジメチルエー
テル転化反応の主成物を低級オレフィンとすることも可
能である。たとえば、西独特許第2935863号明細
書によれば、5j02/A Q 203 = 35〜1
600活性型ゼオライト(H−ZSM −5)は、35
0℃〜600℃までの温度範囲のメタノール転化反応に
おいて最高収率立70.1wt%て低級第1ノフイン(
炭素数2〜4)を与えることが知られている。
この場合のZSM −5型ゼオライト触媒の最適組成な
らびに反応温度はそれぞれSiO2/Aα2Q3=29
8〜500及び550℃であることがその実施例で示さ
れている。従って、メタノールやジメチルエーテルから
低級オレフィンを主成分とする炭化水素を製造するには
1反応温度をできるだけ高くする方が有利であることが
わかるが、同時にこのような高温下のメタノール転化反
応においては、耐熱性の高いZSM−5型ゼオライト触
媒といえども1反応温度550℃近傍を境にして急速な
触媒劣化現象が見コーク前駆体であるB、T、X、の生
成が少なく、550℃以上の温度で容易に活性低下を起
こさないようなぜオライドを巧みに製造する必要がある
。
らびに反応温度はそれぞれSiO2/Aα2Q3=29
8〜500及び550℃であることがその実施例で示さ
れている。従って、メタノールやジメチルエーテルから
低級オレフィンを主成分とする炭化水素を製造するには
1反応温度をできるだけ高くする方が有利であることが
わかるが、同時にこのような高温下のメタノール転化反
応においては、耐熱性の高いZSM−5型ゼオライト触
媒といえども1反応温度550℃近傍を境にして急速な
触媒劣化現象が見コーク前駆体であるB、T、X、の生
成が少なく、550℃以上の温度で容易に活性低下を起
こさないようなぜオライドを巧みに製造する必要がある
。
このような観点から、本発明者らは、低級オレフィンの
生成が有利となる500℃以上の高温領域で、メタノー
ルおよび/またはジメチルエーテルの転化反応において
、高温劣化しがたい触媒の開発に関して鋭意検討した結
果、たとえばZSM −5のようなペンタシル型ゼオラ
イトにおいては、結晶化時間、温度、II 20/Si
OZ比を厳密に制御して合成したサブミクロンオーダー
以下の結晶粒子径を有する微結晶ZSM −5がこの目
的に適合し、低級オレフィンの選択性ならびに収率に極
めて優れ、触媒寿命も長くなることを見出し、先に出願
した(特開昭60−251121号及び特開昭60−2
48630号)。
生成が有利となる500℃以上の高温領域で、メタノー
ルおよび/またはジメチルエーテルの転化反応において
、高温劣化しがたい触媒の開発に関して鋭意検討した結
果、たとえばZSM −5のようなペンタシル型ゼオラ
イトにおいては、結晶化時間、温度、II 20/Si
OZ比を厳密に制御して合成したサブミクロンオーダー
以下の結晶粒子径を有する微結晶ZSM −5がこの目
的に適合し、低級オレフィンの選択性ならびに収率に極
めて優れ、触媒寿命も長くなることを見出し、先に出願
した(特開昭60−251121号及び特開昭60−2
48630号)。
しかしながら、この触媒においてすらも反応時間ととも
に活性劣化が起こり長時間の使用には十分とは言い難く
、コーク析出の抑制とゼオライト触媒寿命の向上を目的
としてさらに研究を重ねた結果、カルシウム含有化合物
及びリン含有化合物を適喰含有させたアルミノシリグー
1−ゼオライトを触媒として用いることにより、上記目
的が達成せられ、しかも低級オレフィンの選択性及び収
率が著しく高まることを見出し、先に出願した(特願昭
61−15848号)。
に活性劣化が起こり長時間の使用には十分とは言い難く
、コーク析出の抑制とゼオライト触媒寿命の向上を目的
としてさらに研究を重ねた結果、カルシウム含有化合物
及びリン含有化合物を適喰含有させたアルミノシリグー
1−ゼオライトを触媒として用いることにより、上記目
的が達成せられ、しかも低級オレフィンの選択性及び収
率が著しく高まることを見出し、先に出願した(特願昭
61−15848号)。
一方ゼオライドは炭化水素の転化触媒に限らず、そのイ
オン交換、吸着5分子篩等の性質を利用して水処理剤、
乾燥剤、分離剤としても広く工業的に使用されている。
オン交換、吸着5分子篩等の性質を利用して水処理剤、
乾燥剤、分離剤としても広く工業的に使用されている。
その場合、特に合成ゼオライトは、微細な粉末状固体で
あり、使用する目的に応じて所望の形状を有する粒子に
成形造粒されねばならない。ゼオライト自身は結合性が
ほとんどないため、バインダーとして各種の無機、有機
物が用いられるが、比較的高い温度で安定に存在する無
機物のバインダーとしては、例えばミリ力、アルミナ、
マグネシア等の金属酸化物、ベントナイト、カオリン、
アタパルガイド、モンモリロナイト、セピオライト等の
粘土状物質があげられる。
あり、使用する目的に応じて所望の形状を有する粒子に
成形造粒されねばならない。ゼオライト自身は結合性が
ほとんどないため、バインダーとして各種の無機、有機
物が用いられるが、比較的高い温度で安定に存在する無
機物のバインダーとしては、例えばミリ力、アルミナ、
マグネシア等の金属酸化物、ベントナイト、カオリン、
アタパルガイド、モンモリロナイト、セピオライト等の
粘土状物質があげられる。
これらは単独であるいは2種類以上ゼオライトと混合さ
れて実用に耐えうる強度を有する成形体が製造される。
れて実用に耐えうる強度を有する成形体が製造される。
しかしながらゼオライトを触媒として特に高い温度で使
う場合に、バインダー中に含まれる不純物が副反応の触
媒として働くことがあり望む触媒反応に対して著しく悪
影響を4える。また、一般によく使用されるアルミナは
、その自身がメタノール分解触媒となり、低級オレフィ
ン以外の例えばCo、11z等を生成する。成形体の強
度を強めるためにバインダーの添加量を多くしたときに
その影響が著しい。純度の高いバインダーの製造は困難
であり、できたとしても成形触媒におけるバインダーの
占めるコストが大きくなり、経済的に不利である。バイ
ンダーを全く使用しないゼオライトの成形体の製造が不
可能とすれば、[1的とする触媒反応に対して全く害を
及ぼさないバインダーか、僅有する成形触媒による低級
オレフィン製造を見出し1本発明を完成するに到った。
う場合に、バインダー中に含まれる不純物が副反応の触
媒として働くことがあり望む触媒反応に対して著しく悪
影響を4える。また、一般によく使用されるアルミナは
、その自身がメタノール分解触媒となり、低級オレフィ
ン以外の例えばCo、11z等を生成する。成形体の強
度を強めるためにバインダーの添加量を多くしたときに
その影響が著しい。純度の高いバインダーの製造は困難
であり、できたとしても成形触媒におけるバインダーの
占めるコストが大きくなり、経済的に不利である。バイ
ンダーを全く使用しないゼオライトの成形体の製造が不
可能とすれば、[1的とする触媒反応に対して全く害を
及ぼさないバインダーか、僅有する成形触媒による低級
オレフィン製造を見出し1本発明を完成するに到った。
即ち、本発明によれば、メタノール及び/又はジメチル
エーテルを、α−カルシウム三リン酸をバインダーとし
て成形したアルミノシリケートゼオライト型触媒の存在
下、温度300〜700’C1全圧力0.1〜100気
圧、重量時間空間速度0.O1〜20hr−1の条件下
で反応させることを特徴とする低級オレフィンの製造方
法が提供される。後述するように、α−カルシウ11三
リン酸自身はメタノールから低級オレフィンへの転化活
性をほとんど示さず、却って水素、−酸化炭素、二酸化
炭素、メタン等へのメタノール分解反応を促進するいわ
ばゼオライト触媒にとって触媒毒として作用する物質で
ある。それにも拘らず、α−カルシウ11三リン酸をバ
インダーとして成形したゼオライト触媒は非常に粒子強
度が優れ驚くべきことには、他のバインダーを使用して
成形した゛ゼオライトに比べて(ニレチン+プロピレン
)収率が向上し、しかも寿命が2倍以上長くなる。
エーテルを、α−カルシウム三リン酸をバインダーとし
て成形したアルミノシリケートゼオライト型触媒の存在
下、温度300〜700’C1全圧力0.1〜100気
圧、重量時間空間速度0.O1〜20hr−1の条件下
で反応させることを特徴とする低級オレフィンの製造方
法が提供される。後述するように、α−カルシウ11三
リン酸自身はメタノールから低級オレフィンへの転化活
性をほとんど示さず、却って水素、−酸化炭素、二酸化
炭素、メタン等へのメタノール分解反応を促進するいわ
ばゼオライト触媒にとって触媒毒として作用する物質で
ある。それにも拘らず、α−カルシウ11三リン酸をバ
インダーとして成形したゼオライト触媒は非常に粒子強
度が優れ驚くべきことには、他のバインダーを使用して
成形した゛ゼオライトに比べて(ニレチン+プロピレン
)収率が向上し、しかも寿命が2倍以上長くなる。
以下、本発明方法で用いるゼオライト触媒の製造方法を
詳述する。説明の便宜上α−カルシウム三リン酸をバイ
ンダーとして成形するアルミノシリケートゼオライトと
しては、微結晶ZSM−5を例にとり説明するが、本発
明はこれに限るものではなく、任意の天然及び/又は合
成アルミノシリケートゼオライト(AQの位置をBe”
+ 、 Mg2 + 、83” 、 Ga3” 、
Fe3+等第■、■、■族元素で置換固溶及び/叉はS
iの位置をGe’ ” 、P’ ” 、 As’1等第
■、■族元素で置換固溶させたゼオライトを含む)を用
いることができる。即ち5本明#IIFで使用する「ア
ルミノシリケートゼオライト型触媒」なる語は、下記組
成式 %式% (式中、阿はカチオン、nはカチオン阿の原子価、Xは
A Q HBe HB + Ga g Fe等の周期律
表第n、m及び■族元素の中から選ばれた少なくとも1
種の金属。
詳述する。説明の便宜上α−カルシウム三リン酸をバイ
ンダーとして成形するアルミノシリケートゼオライトと
しては、微結晶ZSM−5を例にとり説明するが、本発
明はこれに限るものではなく、任意の天然及び/又は合
成アルミノシリケートゼオライト(AQの位置をBe”
+ 、 Mg2 + 、83” 、 Ga3” 、
Fe3+等第■、■、■族元素で置換固溶及び/叉はS
iの位置をGe’ ” 、P’ ” 、 As’1等第
■、■族元素で置換固溶させたゼオライトを含む)を用
いることができる。即ち5本明#IIFで使用する「ア
ルミノシリケートゼオライト型触媒」なる語は、下記組
成式 %式% (式中、阿はカチオン、nはカチオン阿の原子価、Xは
A Q HBe HB + Ga g Fe等の周期律
表第n、m及び■族元素の中から選ばれた少なくとも1
種の金属。
意味するものである。
さらに本発明で用いられるアルミノシリケートゼオライ
トとしては、本発明者らが先に出願した(特願昭61−
15848号)リン酸カルシウム変性ゼオライトも含ま
れる。
トとしては、本発明者らが先に出願した(特願昭61−
15848号)リン酸カルシウム変性ゼオライトも含ま
れる。
バインダーとしてのα−カルシウム三リン酸(α−Ca
1(PO4) 2 )は一般に知られた(門馬ら、窯
業協会誌86(12)590(1978))方法で合成
される。
1(PO4) 2 )は一般に知られた(門馬ら、窯
業協会誌86(12)590(1978))方法で合成
される。
次にα−カルシウ11三リン酸をバインダーとするアル
ミノシリケートゼオライトの成形造粒方法については、
押出し造粒と転勤造粒を例にとり説明するが1本発明は
これに限るものではない。0゜5重量%以上、好ましく
は5重量%以」二のα−カルシウム三リン酸の粉末固体
をアルミノシリケートゼオライトの粉末固体に添加し、
その混合物を機械的粉砕器によってよく混ぜる。押出し
造粒の場合、成形時の流動性を与えるため成形助剤とし
ての可塑剤、例えばポリビニルアルコール、メチルセル
ローズ等の水溶性高分子、ポリビニルピロリドン、ポリ
エチレングリコール等の水有機溶媒両温性高分子をさら
に添加し水あるいはアルコールで加湿しながらニーダ−
で充分に捏和する。通常の押出し造粒機によって得られ
た造粒品は、室温〜100℃でrt燥し、500〜60
0℃で焼成後、水熱処理される6本発明の水熱処理とは
、前記乾燥、焼成造粒品を加温水浴中に浸し、あるいは
水蒸気と接触し、所定時間放置後、造粒品を水洗し、乾
燥。
ミノシリケートゼオライトの成形造粒方法については、
押出し造粒と転勤造粒を例にとり説明するが1本発明は
これに限るものではない。0゜5重量%以上、好ましく
は5重量%以」二のα−カルシウム三リン酸の粉末固体
をアルミノシリケートゼオライトの粉末固体に添加し、
その混合物を機械的粉砕器によってよく混ぜる。押出し
造粒の場合、成形時の流動性を与えるため成形助剤とし
ての可塑剤、例えばポリビニルアルコール、メチルセル
ローズ等の水溶性高分子、ポリビニルピロリドン、ポリ
エチレングリコール等の水有機溶媒両温性高分子をさら
に添加し水あるいはアルコールで加湿しながらニーダ−
で充分に捏和する。通常の押出し造粒機によって得られ
た造粒品は、室温〜100℃でrt燥し、500〜60
0℃で焼成後、水熱処理される6本発明の水熱処理とは
、前記乾燥、焼成造粒品を加温水浴中に浸し、あるいは
水蒸気と接触し、所定時間放置後、造粒品を水洗し、乾
燥。
焼成を行なうことである。水浴温度が50℃までの場合
は2時間以上、50℃〜100℃では1時間以上、10
0℃以ヒでは10分以ヒ放置するのが望ましい。さらに
水熱処理に使用される水がリン酸、有機酸、例えばギ酸
、酢酸、プロピオン酸、シュウ酸、クエン酸、及びアン
モニア水でpHが4〜12、好ましくは6〜10の範囲
に調製されてあれば触媒性能の面で好都合である。又、
水熱処理前後に行なう焼成は、どちらか1回に減らして
もさしつかえない。
は2時間以上、50℃〜100℃では1時間以上、10
0℃以ヒでは10分以ヒ放置するのが望ましい。さらに
水熱処理に使用される水がリン酸、有機酸、例えばギ酸
、酢酸、プロピオン酸、シュウ酸、クエン酸、及びアン
モニア水でpHが4〜12、好ましくは6〜10の範囲
に調製されてあれば触媒性能の面で好都合である。又、
水熱処理前後に行なう焼成は、どちらか1回に減らして
もさしつかえない。
転勤造粒の場合は、凝集力の弱いゼオライト粉末に粘結
性を与える成形助剤として押出し造粒で使用される可塑
剤を同様にα−カルシウム三リン酸とアルミノシリケー
トゼオライト混合物に添加できる。通常の転勤造粒品は
、乾燥、焼成後、前記で説明した同様な方法で水熱処理
される。
性を与える成形助剤として押出し造粒で使用される可塑
剤を同様にα−カルシウム三リン酸とアルミノシリケー
トゼオライト混合物に添加できる。通常の転勤造粒品は
、乾燥、焼成後、前記で説明した同様な方法で水熱処理
される。
次に上記で得られた成形触媒を用いてメタノール及び/
又はジメチルエーテルから低級オレフィンを製造する方
法を述べる。
又はジメチルエーテルから低級オレフィンを製造する方
法を述べる。
メタノール及び/又はジメチルエーテルの転化反応は、
これら原料をガスとして供給し、固体である触媒と充分
接触させ得るものであればどんな反応形式でもよく、固
定床反応方式、流動床反応方式、移動床反応方式等があ
げられる。
これら原料をガスとして供給し、固体である触媒と充分
接触させ得るものであればどんな反応形式でもよく、固
定床反応方式、流動床反応方式、移動床反応方式等があ
げられる。
反応は、広い範囲の条件で行うことができる。
例えば反応温度300〜700℃重量時間空間速度0.
1〜20hr−’ 、全圧力0.1〜100気圧、好ま
しくは0゜5〜IO気圧の条件下で行うことができる。
1〜20hr−’ 、全圧力0.1〜100気圧、好ま
しくは0゜5〜IO気圧の条件下で行うことができる。
原料は水蒸気あるいは不活性ガス、例えば窒素、アルゴ
ン等で希釈して触媒上に供給することも可能である。
ン等で希釈して触媒上に供給することも可能である。
本発明の方法において、生成物の流れは水蒸気。
炭化水素、未反応原料から成り、反応条件を適当に設定
することにより炭化水素中のエチレン、プロピレン等の
低級オレフィンの割合を高めることができる。水蒸気お
よび炭化水素生成物は公知の方法によって互いに分離、
精製される。
することにより炭化水素中のエチレン、プロピレン等の
低級オレフィンの割合を高めることができる。水蒸気お
よび炭化水素生成物は公知の方法によって互いに分離、
精製される。
本発明の低級オレフィンの製造方法においては、メタノ
ールもジメチルエーテルも共に出発原料であるので選択
率の計算にあたってはメタノールから生じたジメチルエ
ーテルは未反応原料とみなして良い。
ールもジメチルエーテルも共に出発原料であるので選択
率の計算にあたってはメタノールから生じたジメチルエ
ーテルは未反応原料とみなして良い。
次に、本発明を実施例などにより具体的に説明するが、
本発明はその要旨を越えない限りこれらに限定されるも
のではない。
本発明はその要旨を越えない限りこれらに限定されるも
のではない。
参考例l
5i02源として市販のシルカゾル(Cataloid
5I−30触媒化成(株)fR(SiO2: 30v
t、 H20: 70%1t%)〕、AQ203源とし
て市販特級試薬A Q (No 3 ) 3・9112
0、アルカリ源として市販特級試薬NaOH,有機結晶
化剤として市販特級試薬臭化テトラ−n−プ3 ・9H
zO,Hz030.3gにNaOH15,46gを溶解
した水溶液、112030.3gにTPA16.37g
を溶解した水溶液を順に加えて行く。
5I−30触媒化成(株)fR(SiO2: 30v
t、 H20: 70%1t%)〕、AQ203源とし
て市販特級試薬A Q (No 3 ) 3・9112
0、アルカリ源として市販特級試薬NaOH,有機結晶
化剤として市販特級試薬臭化テトラ−n−プ3 ・9H
zO,Hz030.3gにNaOH15,46gを溶解
した水溶液、112030.3gにTPA16.37g
を溶解した水溶液を順に加えて行く。
このようにして得られる流動性のある均一ゲル白濁溶液
のpHは室温で12.9であり、この混合の組成は、モ
ル比で示すと下記の通りである。
のpHは室温で12.9であり、この混合の組成は、モ
ル比で示すと下記の通りである。
SiOz /A Q 203 =350011−/S
i02 =0.322 TPA/SiO2:0.0513 It 20/Si02 =120 次に、この出発混合物の入った三角フラスコに環流冷却
器を取り付け、マグネチック・スターシーを取り付けた
油浴(110℃にセット)上で三角フラスコ内の内容物
を11日間環流攪拌加熱を行う。得られた生成物は水洗
を繰り返しながら遠心分離器(3000回転以上)で母
液から分離し、 CuKa線を用いるX線回折測定(X
RD)による相の同定と走査型電子顕微鏡観察(SEM
)で結晶粒子の大きさを測定した。 XRDの結果、得
られた生成物は典型的なNa−TPA −ZSM −5
型ゼオライ1−の回折図形を示した。また、SEMから
求めた平均結晶粒子は3μm程度であった。
i02 =0.322 TPA/SiO2:0.0513 It 20/Si02 =120 次に、この出発混合物の入った三角フラスコに環流冷却
器を取り付け、マグネチック・スターシーを取り付けた
油浴(110℃にセット)上で三角フラスコ内の内容物
を11日間環流攪拌加熱を行う。得られた生成物は水洗
を繰り返しながら遠心分離器(3000回転以上)で母
液から分離し、 CuKa線を用いるX線回折測定(X
RD)による相の同定と走査型電子顕微鏡観察(SEM
)で結晶粒子の大きさを測定した。 XRDの結果、得
られた生成物は典型的なNa−TPA −ZSM −5
型ゼオライ1−の回折図形を示した。また、SEMから
求めた平均結晶粒子は3μm程度であった。
このようにして得られたZSM −5型ゼオライト触媒
物性及びメタノール転化反応に関する触媒性能を評価す
るために、以下の活性比処理を行った。
物性及びメタノール転化反応に関する触媒性能を評価す
るために、以下の活性比処理を行った。
Na −TPA −ZSM −5型ゼオライ1〜を空気
中500℃で30時間焼成し、T P−Aを熱分解して
Na−H−ZSM5型ゼオライトを得た。ついで、この
Na −H−ZSM −5型ゼオライトを80℃におい
て、0.6NllCQでイオン交換処理を行った後、再
度500℃、20時間加熱処理してII−ZSM−5型
ゼオライト(サンプルAt)を得た。
中500℃で30時間焼成し、T P−Aを熱分解して
Na−H−ZSM5型ゼオライトを得た。ついで、この
Na −H−ZSM −5型ゼオライトを80℃におい
て、0.6NllCQでイオン交換処理を行った後、再
度500℃、20時間加熱処理してII−ZSM−5型
ゼオライト(サンプルAt)を得た。
このサンプルA1について、下記のような物性測定を行
った。
った。
1’1IET比表面積の測定:
500mgのサンプルAt(II−ZSM−5型ゼオラ
イト)を表面積は、359.7M7gであった。
イト)を表面積は、359.7M7gであった。
ヘキサン異性体吸着分離特性:
100mgのサンプルAI(II−ZSM−5型ゼオラ
イト)を内径3+nmφのステンレス製カラムに詰め、
)Ie気流中500℃で1時間脱気処理を行う。ついで
このカラムに分子径の異なる3種の(1: 1 : 1
)ヘキサン異性体混合物〔2,2−ジメチルブタン(有
効分子径7.0人)、3−メチルペンタン(5,6人)
、n−ヘキサン(3゜1人)〕を2μαずつパルス法で
注入し、試料カラムからの流出成分をガスクロマトグラ
フにより分析し、各異性体の吸着容量をパルス回数とし
て測定した。このような方法から求めたサンプルAIの
ヘキサン異性体吸着容量(2,2−ジメチルブタン3−
メチルペンタンIn−ヘキサンの吸着パルス数)は0−
9−25であった。
イト)を内径3+nmφのステンレス製カラムに詰め、
)Ie気流中500℃で1時間脱気処理を行う。ついで
このカラムに分子径の異なる3種の(1: 1 : 1
)ヘキサン異性体混合物〔2,2−ジメチルブタン(有
効分子径7.0人)、3−メチルペンタン(5,6人)
、n−ヘキサン(3゜1人)〕を2μαずつパルス法で
注入し、試料カラムからの流出成分をガスクロマトグラ
フにより分析し、各異性体の吸着容量をパルス回数とし
て測定した。このような方法から求めたサンプルAIの
ヘキサン異性体吸着容量(2,2−ジメチルブタン3−
メチルペンタンIn−ヘキサンの吸着パルス数)は0−
9−25であった。
スを14〜16Torrで試料中に導入し1時間保持し
た。
た。
ついで同一温度で1時間真空(10−’ Torr)排
気した後、昇温速度5℃/分で600℃までプログラム
昇温し、各温度におけるNH3脱離量を測定し、100
〜600℃間のNH3脱離量の差を全酸量とした。この
ような方法で求められたサンプルA1の全酸量は0、2
6meq/gであった。
気した後、昇温速度5℃/分で600℃までプログラム
昇温し、各温度におけるNH3脱離量を測定し、100
〜600℃間のNH3脱離量の差を全酸量とした。この
ような方法で求められたサンプルA1の全酸量は0、2
6meq/gであった。
参考例2
参考例1において、出発混合物の仕込みH20/5i0
2モル比が10.6であることと結晶化時間(環流攪拌
加熱時間)8日間であること以外は同様にして0゜3μ
m程度の微結晶ZSM −5型ゼオライトを得、これを
、同様に活性化処理して、1−1− ZSM −5型ゼ
オライト(サンプルA2)を得た。サンプルA2のBE
T比表面積、ヘキサン異性体吸着容量、全酸量、実′1
iqSiOz/A(1203比は、それぞれ294.8
rrr/g、 0−7−17、0.20meq/g、4
25.7であった。
2モル比が10.6であることと結晶化時間(環流攪拌
加熱時間)8日間であること以外は同様にして0゜3μ
m程度の微結晶ZSM −5型ゼオライトを得、これを
、同様に活性化処理して、1−1− ZSM −5型ゼ
オライト(サンプルA2)を得た。サンプルA2のBE
T比表面積、ヘキサン異性体吸着容量、全酸量、実′1
iqSiOz/A(1203比は、それぞれ294.8
rrr/g、 0−7−17、0.20meq/g、4
25.7であった。
化処理条件も同様にして、0.3μ田程度の微結晶75
M−5型ゼオライト及びその活性化物、1(−ZSM−
5型ゼオライト(サンプルA3)を得た。サンプル^3
のBET表面積、ヘキサン異性体吸着容量。全酸量、実
測5xOz/AQ203比は、それぞれ359.4イ/
g、0−’J−27,0,19meq/g、77’)、
5であった。
M−5型ゼオライト及びその活性化物、1(−ZSM−
5型ゼオライト(サンプルA3)を得た。サンプル^3
のBET表面積、ヘキサン異性体吸着容量。全酸量、実
測5xOz/AQ203比は、それぞれ359.4イ/
g、0−’J−27,0,19meq/g、77’)、
5であった。
参考例4
参考例1で得たサンプルAI(H−ZSM−5型ゼオラ
イト)90gを、0. IN Ca(OCOCH3)
24500m (lと0.1MNH4H、Po 445
00億Qを湯浴(80℃)上で混合した水溶液に加え、
湯浴上で1時間混合攪拌後、生成物を吸引濾過し、18
fiの820で洗浄した。次いでこの白色固型物を11
0℃で乾燥した後、500℃で20時間焼成することに
より、リン酸カルシウム変性23M−5型ゼオライト触
媒(サンプル旧)を得た。
イト)90gを、0. IN Ca(OCOCH3)
24500m (lと0.1MNH4H、Po 445
00億Qを湯浴(80℃)上で混合した水溶液に加え、
湯浴上で1時間混合攪拌後、生成物を吸引濾過し、18
fiの820で洗浄した。次いでこの白色固型物を11
0℃で乾燥した後、500℃で20時間焼成することに
より、リン酸カルシウム変性23M−5型ゼオライト触
媒(サンプル旧)を得た。
参考例5
参考例2で得たサンプルA2を90g用い、かつ酢酸カ
ルシウムとリン酸二水素アンモニウムの濃度をそれぞれ
0.0125Mとした以外は、参考例4と同様な方法で
リン酸カルシウム変性ZSM −5型ゼオライト。
ルシウムとリン酸二水素アンモニウムの濃度をそれぞれ
0.0125Mとした以外は、参考例4と同様な方法で
リン酸カルシウム変性ZSM −5型ゼオライト。
触媒(サンプル82)を調製した。このようにして得ら
れた触媒サンプルB2のBET比表面積、ヘキサン異性
体吸着特性、全階量は、それぞれ292.5rrr/g
、0−7−17,0.2Qmeq/gであった。またこ
のサンプルB2中のCaとPの含有量は重量X線分析を
行った結果、それぞれ1.24および0.73重量%で
あり、Ca/Pモル比は1.32であった。
れた触媒サンプルB2のBET比表面積、ヘキサン異性
体吸着特性、全階量は、それぞれ292.5rrr/g
、0−7−17,0.2Qmeq/gであった。またこ
のサンプルB2中のCaとPの含有量は重量X線分析を
行った結果、それぞれ1.24および0.73重量%で
あり、Ca/Pモル比は1.32であった。
以上の如くして得られたH −ZSM −5型ゼオライ
ト(サンプルAI、A2.A3)及びそのリン酸カルシ
ウム変性物(サンプル81.B2)をα−カルシウム三
リン酸をバインダーとする成形触媒に用い低級オレフィ
ン製造を行った。
ト(サンプルAI、A2.A3)及びそのリン酸カルシ
ウム変性物(サンプル81.B2)をα−カルシウム三
リン酸をバインダーとする成形触媒に用い低級オレフィ
ン製造を行った。
実施例1
参考例1で得たサンプルA I (H−ZSM −5型
ゼオライト)を80gとα−カルシウム三リン酸を20
gらいかい機で】時間混合粉砕し、次に5gのメチルセ
ルで6時間乾燥し、550℃で6時間焼成した。次に造
粒品100gを80℃の水10Qに浸し、24時間放置
した。
ゼオライト)を80gとα−カルシウム三リン酸を20
gらいかい機で】時間混合粉砕し、次に5gのメチルセ
ルで6時間乾燥し、550℃で6時間焼成した。次に造
粒品100gを80℃の水10Qに浸し、24時間放置
した。
デカンテーション、IQの水で3回洗浄後、80’Cで
2時間乾燥、550℃で2時間焼成して、成形触媒を得
た。
2時間乾燥、550℃で2時間焼成して、成形触媒を得
た。
この触媒を用いて固定床常圧流通方式でメタノール転化
反応試験を行った。反応条件は次のようである。メタノ
ール分圧が0.5気圧になるようにアルゴンで希釈した
原料ガスをメタノール換算LIISV=4h−”で触媒
層に通した。反応は550℃で80分間、その後600
℃に設定して連続的に行い、生成物分布をガスクロマト
グラフで分析した。
反応試験を行った。反応条件は次のようである。メタノ
ール分圧が0.5気圧になるようにアルゴンで希釈した
原料ガスをメタノール換算LIISV=4h−”で触媒
層に通した。反応は550℃で80分間、その後600
℃に設定して連続的に行い、生成物分布をガスクロマト
グラフで分析した。
表1には600℃昇温時のメタノール転化率、有効転化
率、有効転化生成物中のエチレン+プロピレンの選択率
を炭素基準%で表わし、その選択率が50%を保つ時間
を触媒寿命として時間で表わした。
率、有効転化生成物中のエチレン+プロピレンの選択率
を炭素基準%で表わし、その選択率が50%を保つ時間
を触媒寿命として時間で表わした。
成形触媒の機械的強度は本屋式硬度計によって測定し、
ペレット強度(kg)として表1に表わした。
ペレット強度(kg)として表1に表わした。
実施例2
参考例2で得たサンプルA2(II−ZSM−5型ゼオ
ライト)を用いた以外は、実施例1と同様に行った。
ライト)を用いた以外は、実施例1と同様に行った。
実施例3
参考例3で得たサンプルA3 (II −ZSM −5
型ゼオライト)を用いた以外は、実施例1と同様に行っ
た。
型ゼオライト)を用いた以外は、実施例1と同様に行っ
た。
実施例4
参考例3で得たサンプルA3(H−ZSM−5型ゼオラ
イト)を90g、α−カルシウム三リン酸をtog用い
た以外は実施例1と同様に行った。
イト)を90g、α−カルシウム三リン酸をtog用い
た以外は実施例1と同様に行った。
実施例5
参考例4で得たサンプル旧(リン酸カルシウム変性ZS
M −5型ゼオライト)を90g、α−カルシウム三リ
ン酸を10g用いた以外は実施例1と同様に行った。
M −5型ゼオライト)を90g、α−カルシウム三リ
ン酸を10g用いた以外は実施例1と同様に行った。
実施例6
参考例5で得たサンプルB2(リン酸カルシウム変性Z
SM −5型ゼオライト)を90g、α−カルシウム三
リン酸を10g用いた以外は実施例1と同様に行った。
SM −5型ゼオライト)を90g、α−カルシウム三
リン酸を10g用いた以外は実施例1と同様に行った。
実施例8
水熱処理における水1012の代わりに酢酸とアンモニ
ア水でpHを7.5にした水10Qを用いた以外は実施
例3と同様に行った。
ア水でpHを7.5にした水10Qを用いた以外は実施
例3と同様に行った。
実施例9
水熱処理における水1012の代わりにリン酸とアンモ
ニア水でpHを6.5にした水10Qを用いた以外は実
施例4と同様に行った。
ニア水でpHを6.5にした水10Qを用いた以外は実
施例4と同様に行った。
比較例1
α−カルシウム三リン酸の代わりにアルミナゾル(キャ
タロイドAS−1)をAQ 203として10g用いた
以外は実施例4と同様に行った。
タロイドAS−1)をAQ 203として10g用いた
以外は実施例4と同様に行った。
比較例2
α−カルシウム三リン酸の代わりにシリカ(テトラエチ
ルシリケートの加水分解物)をSiO2として10g用
いた以外は実施例4と同様に行った。
ルシリケートの加水分解物)をSiO2として10g用
いた以外は実施例4と同様に行った。
α−カルシウム三リン酸の代わりにアルミナゾル(キャ
タロイドAS−1)を^Q2o3として10g用いた以
外は実施例5と同様に行った。
タロイドAS−1)を^Q2o3として10g用いた以
外は実施例5と同様に行った。
比較例5
α−カルシウム三リン酸の代わりにシリカ(テトラエチ
ルシリケートの加水分解物)をSiO2として10g用
いた以外は実施例5と同様に行った。
ルシリケートの加水分解物)をSiO2として10g用
いた以外は実施例5と同様に行った。
Claims (2)
- (1)メタノール及び/又はジメチルエーテルを、α−
カルシウム三リン酸をバインダーとして成形したアルミ
ノシリケートゼオライト型触媒の存在下、温度300〜
700℃、全圧力0.1〜100気圧、重量時間空間速
度0.01〜20hr^−^1の条件下で反応させるこ
とを特徴とする低級オレフィンの製造方法。 - (2)前期触媒の成形が合成もしくは天然アルミノシリ
ケートゼオライトにα−カルシウム三リン酸を0.5重
量%以上混合した粉末状固体を成形助剤の存在下成形造
粒し、次に粒子を水熱処理することを含んでなる特許請
求の範囲第1項の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62050985A JPS63216830A (ja) | 1987-03-05 | 1987-03-05 | α―カルシウム三リン酸をバインダーとして成形したゼオライト型触媒による低級オレフィンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62050985A JPS63216830A (ja) | 1987-03-05 | 1987-03-05 | α―カルシウム三リン酸をバインダーとして成形したゼオライト型触媒による低級オレフィンの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63216830A true JPS63216830A (ja) | 1988-09-09 |
JPH0437050B2 JPH0437050B2 (ja) | 1992-06-18 |
Family
ID=12874091
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62050985A Granted JPS63216830A (ja) | 1987-03-05 | 1987-03-05 | α―カルシウム三リン酸をバインダーとして成形したゼオライト型触媒による低級オレフィンの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63216830A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001058586A1 (de) * | 2000-02-11 | 2001-08-16 | Basf Aktiengesellschaft | Oxidisches material und verfahren zu dessen herstellung |
EP4299522A1 (en) * | 2022-07-01 | 2024-01-03 | Immaterial Ltd | A process for the production of a zeolite body |
-
1987
- 1987-03-05 JP JP62050985A patent/JPS63216830A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001058586A1 (de) * | 2000-02-11 | 2001-08-16 | Basf Aktiengesellschaft | Oxidisches material und verfahren zu dessen herstellung |
EP4299522A1 (en) * | 2022-07-01 | 2024-01-03 | Immaterial Ltd | A process for the production of a zeolite body |
WO2024003422A1 (en) * | 2022-07-01 | 2024-01-04 | Immaterial Ltd | A process for the production of a zeolite body and zeolite body obtained via said process |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0437050B2 (ja) | 1992-06-18 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |