JPS6321457A - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、電気作動式エクスパンションバルブを備えた
冷凍サイクル装置、例えば自動車の空調装置に適用され
るような冷凍サイクル装置に関するものである。

［従来技術］ 近年、自動車の空調装置等においては、省動力および円
滑な運転を行うため、容量可変制御型コンプレッサーと
冷媒温度応答式エクスパンションバルブとを組合わせて
備えた冷凍サイクルが採用されてきている。この種の冷
凍サイクルでは、容量可変制御コンプレッサーへ吸入さ
れる冷媒の吸入圧力を一定に保つように容量制御が行わ
れている。

〔問題点］ しかし、上述の冷凍サイクルにおいては、コンプレッサ
ー容量変化による冷媒汲置変化が大きく、エバポレータ
における冷媒の過熱度を良好にｉｌｌ　Ｉｌ［ｌできな
い。よって、冷媒流量が多くなるにつれて、エバポレー
タ出口の冷媒の過熱度が増大する。したがって、コンプ
レッサーの回転数が高く、冷媒流量が多いときには、コ
ンプレッサーに吸入される冷媒の過熱度が大きくなり、
冷媒の吐出温度が非常に高くなる。これにより、コンプ
レッサー自体およびコンプレッサーの吐出側に接続され
た高圧側配管等の耐久性が損なわれるという問題があっ
た。この問題点を解決するためのいくつかの提案がなさ
れている。特開昭５６−３８６０号においては、コンプ
レッサーとエバポレータとの間に冷媒を減圧するための
自動絞り弁装置が配設されている。しかし、この構成に
あっては、自動絞り弁装置を付加させなければならず、
スペース上、コスト上および組み立て・調整作業１新た
な問題があった。

［問題点解決のための手段］ よって、本発明は、これら上述の問題点を解消した冷凍
サイクル装置を提供することを目的とする。

この目的を達成するため、本発明においては、エバポレ
ータにおける過熱度を過熱度目標値に定値制御するため
エクスパンションバルブの開度をフィードバック制御に
より制御する第１制御手段と、コンプレッサーからの吐
出冷媒温度が吐出冷媒所定温度以上になった場合には、
前記第１制御手段のフィードバック制御を中断し、吐出
冷媒温度を吐出冷媒所定温度に定価制御するためエクス
パンションバルブの開度をフィードバック制御により制
御する第２制御手段と、第２υＩｔｌ１手段の作動中、
過熱度が目標過熱度に達した時に、第２υ制御手段のフ
ィードバック制御を中断する第３制御手段とを設けると
いう技術的手段を講じている。

［作用］ 本発明によれば、異なる制御手段が用意され、エバポレ
ータ出口の冷媒の過熱度の変動に応じて選択的に適切な
制御手段に切り換えられることにより上述の問題点が解
消される。

本発明の作用・効果は、以下で添付図面を参照して詳細
に述べる実施例の説明から明らかになるであろう。

［実施例］ 第１図にそのフローチャートが示されている本発明の一
実施例が適用された自動車の空調装置の配管図が第２図
に示されている。

第２図において、冷媒はコンプレッサー１で高温、高圧
のガス状冷媒に圧縮され、コンデンサー２に圧送される
。圧送されたガス状冷媒は、コンデンサー２内で外部に
放熱して高温、高圧の液状冷媒に凝縮される。この外部
への放熱は冷却ファン３１とこれを駆動するモータ３２
とを有する冷却ファン装置３により行われる。凝縮され
た液状冷媒はいったんレシーバ４に貯えられた後、電気
作動式エクスパンションバルブ５に送られる。工クスパ
ンションバルプ５を通る液状冷媒は減圧膨張され低温、
低圧の気液二相冷媒になる。エクスパンションバルブ５
は、その開度が可変になっている。図示のエクスパンシ
ョンバルブ５は、第４図に詳細に示されるように、電気
作動式のソレノイドバルブであり、後述するコントロー
ルユニット６からの指令によりディーチーｔｉｌｌｔｌ
Ｏによりその開度が変えられるようになっている。

エクスパンションバルブ５を通った気液二相冷媒はエバ
ポレータ７に送られ、蒸発して低温、低圧のガス状冷媒
になる。この時、冷媒は、送風ファン装置８によって送
風される車室内空気または車室外空気と熱交換して蒸発
する。熱交換により冷やされた空気は、ヒータユニット
９を介して車室内に吹き出され車室内が空調される。ヒ
ータユニット９を流れる空気は、エンジン冷却水が循環
するヒータコア９１を通過して加熱されるものとヒータ
コア９１を通らず加熱されずに流れるものとに温度制御
ダンパ９２により分けられる。温度ＩＩＩＩＩｌダンパ
９２の位置を制御することにより車室内へ吹き出される
冷風の温度を調節することができる。

エバポレータ７を出た冷媒は再びコンプレッサー１に吸
入される。

コンプレッサー１とコンデンサー２とを接続する高圧側
配管には、コンプレッサー１から吐出する冷媒の吐出冷
媒温度”　ｄｉｓを検出する第１温度センサー１ｏが配
設されている。

エクスパンションバルブ５とエバポレータ７との間の低
圧側配管には、エバボレータフに吸入される冷媒の吸入
冷媒温度Ｔ。を検出する第２温度センサー１１が配設さ
れている。

また、エバポレータ８とコンプレッサー１との間の低圧
側配管には、エバポレータ７から出る冷媒の、温度Ｔｒ
を検出する第３温度センサー１２が配設されている。

これらの温度センサーｉｏ、ｉｉ及び１２はサーミスタ
からなる。尚、コンプレッサー吐出温度、エバポレータ
７への吸入冷媒温度および出口冷媒温度を検出するため
には、第１、第２ｆ３よび第３温度センサー１１．１２
を直接配管内に挿入して冷媒温度を検出する方法と、こ
れら温度センサーを配管の表面に密着固定して断熱材で
被覆して配管表面温度を検出する方法のどちらでもよい
。しかし、正確な冷媒温度検出のためには前者の方法が
好適である。

コンプレッサー１は自動車のエンジン１３により駆動さ
れるようになっており、駆動・非駆動の切り換えはソレ
ノイドクラッチ１４の操作により行われる。クラッチ１
４の操作はコントロールユニット６が行う。

コントロールユニット６は、上述の各温度センサー１０
．１１および１２からの検出信号が入力される入力回路
６１と、この入力回路６１からの信号に基づいて所定の
演算処理を行うマイクロコンピュータ６２と、このマイ
クロコンピュータ６２からの信号に基づいてエクスパン
ションバルブ５およびクラッチ１４を制御する出力回路
６３とを有する。

入力回路６１は、アナログ信号をデジタル信号に変換す
るＡ−Ｄ変換器を備えている。また、出力回路６３は、
エクスパンションバルブ５等の負荷を駆動するリレー回
路を備えている。

マイクロコンピュータ６２は、単一チップのＬＳＩから
なるデジタルコンピュータにより構成されており、この
マイクロコンピュータ６２は定電圧回路（図示せず）か
ら定電圧を受けて作動準備完了状態にされる。この場合
、定電圧回路はエンジン１３のイグニッションスイッチ
（図示せず）の開成に応答して車載の直流電源（バッテ
リ）から直ｉ電圧を受けて定電圧を発生する。マイクロ
コンピュータ６２は、中央処理装置（ＣＰＩＪ）、メモ
リー（ＲＯＭ、ＲＡＭ）　、クロック回路等を備えてお
り、これらの素子間はパスラインを介して互いに接続さ
れている。マイクロコンピュータ６２のＲＡＭは入力回
路６１からの信号を受けて一時的にそれを記録し、ＣＰ
Ｕに選択的に付与する。

マイクロコンピュータ６２のクロック回路は、水晶発信
器と協働して所定周波数を有するクロツり信号を発生し
、これに曇づいてマイクロコンピュータ６２における所
定の制御プログラムの実行を許容する。

マイクロコンピュータ６２のＲＯＭ内には、後述する演
算処理を実行するための制御プログラムが予め記憶され
ている。

第３図は、上述のマイクロコンピュータ６２の芸能を概
略的に示すブロック図である。タイマー６２ａは、空調
装置のスイッチ（Ａ／Ｃスイッチ）の開成によケクラッ
チ１４が作動してコンプレッサー１が起動した時に計時
を開始するものである。

第１制御手段６２ｂはタイマー６２８からの信号を受け
て、エバポレータ７における過熱度を目標値に定値制御
するため電気作動式エクスパンションバルブ５の開度を
フィードバック制御する。

第２制御手段６２ｃは、コンプレッサー１からの吐出冷
媒湿度を所定温度に定値制御するためエクスパンション
バルブ５の開度をフィードバック制御する。

第３制御手段６２ｄは、エバボレータフにおけろ過熱度
が前記過熱度目標値に達した時に第２制御手段６２Ｇに
よるフィードバック制御を中断し、第１制御手段６２ｂ
によるフィードバック制御を行う。

第４図には、エクスパンションバルブ５の詳細な構造が
示されている。エクスパンションバルブ５は、バルブボ
ディ５１とこのバルブボディ５１に装架されたカバー５
２とを有する。バルブボディ５１には、レシーバ４に接
続される入口流路５１１と、エバポレータ７に接続され
る出口流路５１２とが互いに直径方向に対向して形成さ
れている。カバー５２内には、ソレノイドコイル５２１
と、その内側に配設された非磁性の円筒状部材５２２と
が設けられている。円筒状部材には、冷媒を減圧膨張す
る２つの弁孔５２２ａ、５２２ｂが流路５１１．５１２
にそれぞれ対応した部位に形成されている。カバー５２
の頂部には磁極部材５２３が固定されている。円筒状部
材５２２内には、液密に摺動自在な磁性のプランジャ５
２４が配設されている。プランジャ５２４は、ソレノイ
ドコイル５２１に電源が供給されない状態では、スプリ
ング５２５の押圧力によりバルブボディ５１に形成され
た弁座５１３に当接している。プランジャ５２４には、
頂部部材５２３に吸引された時に両弁孔５２２ａ、５２
２ｂ間を連通させる部位に環状溝５２４８が形成されて
いる。また、ソレノイドコイル５２１の非通電時には、
両弁孔５２２ａ、５２２ｂはプランジャ５２４により閏
じられている。符号５２６は、カバー５２、頂部部材５
２３、プランジャ５２４とともにソレノイドコイル５２
１の磁気回路を形成する磁性部材である。

ソレノイドコイル５２１に通電すると、プランジャ５２
４と頂部部材５２３との間に磁気吸引力が発生する。こ
れにより、プランジャ５２４はスプリング５２５の押圧
力に抗して頂部部材５２３に吸引される。よって、弁孔
と環状溝とが整合し、弁孔５２２ａ、５２２ｂは間かれ
る。したがって、ソレノイドコイル５２１にパルス波形
の電圧を印加することによりプランジャ５２４が連続的
に往復動し、弁孔５２２ａ、５２２ｂの開閉を繰り返す
。よって、ソレノイドコイル５２１へのパルス波形印加
電圧のデユーティ比を変えることにより′、単位時間に
おける弁孔５２２ａ、５２２ｂの開閉比率が変化して冷
媒２１１Ｅｆｆｉが調節される。つまり、ソレノイドコ
イル５２１への印加電圧のデユーティ比を変えることに
より、エクスパンションバルブ５の弁開度を自由に制御
することができる。

つぎに、この冷凍サイクルの作動について、第１図を参
照して説明する。

まず、ステップ１０１でマイクロコンピュータ６２に内
蔵されたＲＡＭから、コンプレッサー１から吐出する冷
媒の所定温度Ｔ　　　（＝１２０℃）ｄｉｓ。

と、エバポレータ７における過熱度目標値５Ｈ８（＝５
℃）、すなわちエバポレータ７の入口の冷Ｗ温度と出口
温度との目標湿度差Ｓ　Ｈを読み出す。つぎに、ステッ
プ１０２で各温度センサーにより実際のコンプレッサー
吐出冷媒温度Ｔｄｉｓ、エバポレータ入口冷媒温度Ｔ　
およびエバポレーク出口冷媒温度Ｔ、を測定する。ステ
ップ１０３でコンプレッサー吐出冷媒温度”ｄｉｓが所
定温度Ｔｄｉｓ。より低いかどうかが判断される。ステ
ップ１０３において、コンプレッサー吐出冷媒温度Ｔ　
　が所定温度Ｔ　　より低いと判断されると、ｄｉｓ　
　　　　　　ｄｉｓ。

ステップ１０４に移り、過熱［ＳＨを目像値ＳＨｏに制
御するエクスパンションバルブ５のフィードバック制御
が実行される。すなわち、まずステップ１０４で各ゲイ
ンに、１（＝０．００５）、Ｔ、（＝４０）およびＴ、
、（＝１＞が読み出すレ１す る。そして、ステップ１０５でエバポレータ７の実際の
過熱度ＳＨ（＝Ｔ　　−Ｔ８）が計算される。

つぎに、ステップ１０６において、過熱度目標値ＳＨと
の過熱度誤差Ｅ　　（＝ＳＨ−８）−１゜＞がｎ 計算される。ステップ１０７で、各ゲインに、１゜Ｔｉ
１．Ｔｄｌに基づいて過熱度誤差Ｅ。に対応するデユー
ティ比ＤＴｏが計算される。そして、ステップ１０８で
、エクスパンションバルブ５はステップ１０７で計算さ
れたデユーティ比ＤＴｏで作動されその開度が制御され
る。その後、過熱度誤差Ｅ　およびデユーティ比ＤＴｏ
が更新され（ステップ１０９）、ステップ１０２に戻り
、以上のステップが繰り返される。

逆に、ステップ１０３で、コンプレッサー吐出冷媒温度
”　ｄｉｓが所定温度”ｄｉｓｏより高いと判断される
と、ステップ１１０に移る。ステップ１１ｏでは各ゲイ
ンＫ　（＝０．００１　）　、Ｔｉ２（＝２）およびＴ
　、２（＝　Ｏ）が読み出される。つぎに、ステップ１
１１では、エバポレータ７での過熱度ＳＨをモニターす
るため、コンプレッサー吐出冷媒温度”ｄｉｓ　、エバ
ポレータ入口冷媒温度Ｔ８および出口冷媒温度Ｔ、が計
測され、ステップ１１２でエバポレータ７の実際の過熱
度ＳＨ（＝Ｔ。

−Ｔｏ＞が計算される。さらに、ステップ１１３で、コ
ンプレッサー吐出冷媒温度”　ｄｉｓが所定温度Ｔｄｉ
ｓｏより高いかどうかまたエバボレータフにおける実際
の過熱度ＳＨが過熱度目標値ＳＨｏより小さいかどうか
が判断される。吐出冷媒温度”　ｄｉｓが所定温度”ｄ
ｉｓｏより高いか、または過熱度ＳＨが過熱度目標値Ｓ
Ｈｏより低いと判断されると、ステップ１１４に移り、
吐出冷媒温度Ｔ　　を所定温度Ｔｄｉｓ。に制御するエ
クスパンシｉｓ ヨンバルブ５のフィードバック制御が実行される。

すなわち、まずステップ１１４″！：冷媒１度誤差Ｅ（
＝Ｔｄｉｓ　　”ｄｉｓｏ）が計算される。つぎに、ス
テップ１１５で各ゲインＫ。２．”ｉ？　”ｄ２に基づ
いて冷媒温度誤差Ｅ。に対応するデユーティ比ＤＴ　　
が計算される。そして、ステップ１０８で、エクスパン
ションバルブ５はステップ１１５で計算されたデユーテ
ィ比ＤＴｏで作動されその開度が制御される。その後、
冷媒温度誤差Ｅ。およびデユーティ比ＤＴｏが更新され
（ステップ１１６）、ステップ１１１に戻り、以上のス
テップが操り返される。

逆に、ステップ１１３で、コンプレッサー吐出冷媒温度
Ｔ　　が所定温度”ｄｉｓｏより低くかつ過ｉｓ 熟度ＳＨが過熱度目標値ＳＨｏより大きいと判断される
と、ステップ１０２に戻る。

以上説明したように、コンプレッサー吐出冷媒温度Ｔ　
　が所定温度Ｔｄｉｓｏより低い場合には、ｄｉｓ コンプレッサー自体および高圧側配管の耐久性に対する
熱の影響は少ないと考え、通常の過熱度定値制御が実行
される。しかし、コンプレッサー吐出冷媒温度Ｔ　　が
所定温度Ｔｄｉｓｏを越える場合ｉｓ には、コンプレッサー自体および高圧側配管の耐久性に
対する熱の影響を考慮しなければならないので、通常の
過熱度定値制御を中断し、コンプレッサー吐出冷ｔ！Ａ
温度の定値制御が実行される。そして、吐出冷媒温度の
定値制御実行中も過熱度を検出し、過熱度が過熱度目標
値にまで上昇するとふたたび吐出冷媒温度定値制御の代
わりに通常の過熱度定値制御が実行される。

つぎに、別の実施例の作動について、第５図のフローチ
ャートを参照して説明する。尚、この実施例においては
、コンプレッサー１から吐出する冷媒の状態を測定する
センサーとして温度センサーと吐出圧力を検出する圧力
センサーとが設けられている。

まず、ステップ１１７でマイクロコンピュータ６２に内
蔵されたＲＡＭから、コンプレッサー１から吐出する冷
媒の所定温度Ｔ　　　（１２０℃）ｄｉｓ。

と、過熱度定値制御時のエバボレータフにおける過熱度
目標値ＳＨｏ　（−５℃）と、コンプレッサー吐出冷媒
過熱度定値制御時のコンプレッサー１とコンデンサー２
との間の吐出配管における過熱度目標値５ＨＤｏ　（−
１５℃）とを読み出す。つぎに、ステップ１１８で各セ
ンサーにより実際のコンプレッサー吐出冷媒温度Ｔ　　
、エバボレーｉｓ タ入ロ冷媒温度Ｔｅ１エバポレータ出口冷媒温度Ｔ　お
よびコンプレッサー吐出冷媒圧力Ｐ、を測「 定する。ステップ１０３でコンプレッサー吐出冷媒温度
Ｔｄｉｓが所定温度’　ｄｉｓ。より低いかどうかが判
断される。ステップ１０３において、コンプレッサー吐
出冷媒温度”　ｄｉｓが所定温度Ｔｄｉｓｏより低いと
判断されると、ステップ１０４に移り、前述の実施例の
ステップ１０４から１０９までと同じ作動を行う。

しかし、ステップ１０３でコンプレッサー吐出冷媒温度
Ｔ　　が所定温度”ｄｉｓｏより高いと判断ｉｓ されると、ステップ１１９に移り、コンプレッサー吐出
冷媒圧力Ｐｄに基づく吐出冷媒の飽和温度”ｄｉｓｓが
算出される。ステップ１２０では、吐出冷媒温度Ｔ　　
と吐出冷媒飽和温度Ｔ　　との差、ｄｉｓ　　　　　　
　　　　　ｄｉｓｓすなわち吐出冷媒過熱度ＳＨＤ　（
＝Ｔ、、Ｓ−■　　）を計算する。つぎに、ステップ１
１０でｄｉｓｓ は各ゲインＫ　　（＝０．０００１）、Ｔ、２（＝２）
およびＴ６２（＝Ｏ）が読み出される。ステップ１１１
では、エバポレータ７の過熱度をモニターするため、コ
ンプレッサー吐出冷媒温度Ｔ　　１工ｉｓ バボレータ入口冷媒温度Ｔ、および出口冷媒温度Ｔ、が
計測され、ステップ１１２でエバポレータ７の実際の過
熱度ＳＨ（−Ｔ　　−７８）が計算ざれる。さらに、ス
テップ１１３でコンプレッサー吐出冷媒温度Ｔ　　が所
定温度Ｔｄｉｓｏより高いかｄｉｓ どうかまたエバボレータフにおける実際の過熱度ＳＨが
過熱度目標値ＳＨｏより小さいかどうかが判断される。

吐出冷媒温度”ｄｉｓが所定温度Ｔｄｉｓｏより高いか
、または過熱度ＳＨが過熱度目標値ＳＨｏより低いと判
断されると、ステップ１２１に移り、吐出冷媒過熱度Ｓ
Ｈを過熱度目標値ＳＨｏに制御するエクスパンションバ
ルブ５のフィードバック制御が実行される。すなわち、
まずステップ１２１で過熱度誤差Ｅ。（＝ＳＨＤ−８Ｈ
Ｄ。）が計算される。つぎに、ステップ１１５で各ゲイ
ンＫｐ２．”ｉ２．”ｄ２に基づいて過熱度誤差Ｅ　に
対応するデユーティ比ＤＴ、が計算される。そして、ス
テップ１０８で、エクスパンションバルブ５はステップ
１１５で計算されたデユーティ比ＤＴｏで作動されその
開度が制御される。

その後、過熱度誤差Ｅ。およびデユーティ比ＤＴｏが更
新され（ステップ１１６）、ステップ１１１にもどり、
以上のステップが繰り返される。

逆に、ステップ１１３で、コンプレッサー吐出冷媒温度
”ｄｉｓが所定温度”ｄｉｓｏより低くかつ過熱度ＳＨ
が過熱度目ｊａ値ＳＨｏより大きいと判断されると、ス
テップ１１８に戻る。

この場合も、コンプレッサー吐出冷媒温度”　ｄｉｓが
所定温度Ｔ、１．。より低い場合には、コンプレッサー
自体および高圧側配管の耐久性に対する熱の影響は少な
いと考え、通常の過熱度定価制御が実行される。しかし
、コンプレッサー吐出冷媒温度Ｔ　　が所定温度”ｄｉ
ｓ。を越える場合には、ｄｉｓ コンプレッサー自体および高圧側配管の耐久性に対する
熱の影響を考慮しなければならないので、通常の過熱度
定価制御を中断し、コンプレッサー吐出冷媒過熱度の定
植制御が実行される。そして、吐出冷媒過熱度の定値制
御実行中もエバポレータ出口の過熱度を検出し、過熱度
が過熱度目標値にまで上昇するとふたたび吐出冷媒過熱
度定値制御の代わりに通常のエバポレータ出口の過熱度
定値制御が実行される。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明においてはコンプレッサー
等の高圧側の部材を流れる冷媒の温度が所定値以上にな
った場合に、制御手段を切り換えて通常のエバポレータ
過熱度制御に換えてコンプレッサーからの吐出冷媒温度
の温度制御を実行する。これにより、高圧側部材の熱に
よる耐久性の劣化を防ぐことができる。また、特に複雑
な付加的要素を設ける必要がないので、スペースおよび
コスト上からも好適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、第２図にしめされた本発明の一実施例の冷凍
サイクル装置の制御方法のフローチャート、 第２図は、本発明の一実施例の冷凍サイクル装置の配管
図、 第３図は、第２図の装置の制御の概要を示す制御系統図
、 第４図は、第２図に示されたエクスパンションバルブの
断面図、そして、 第５図は、別の実施例のフローチャートである。 １・・・・・・コンプレッサー、 ２・・・・・・コンデンサー、 ５・・・・・・エクスパンションパルプ、６・・・・・
・コントロールユニット、７・・・・・・エバポレータ
、 １０．１１．１２−・・・・・温度センサー。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 　冷媒を圧縮するコンプレツサーと、 該コンプレツサーからの圧縮された高温、高圧の前記冷
   媒を凝縮するコンデンサーと、 該コンデンサーからの凝縮された前記冷媒を膨張させ減
   圧させる電気作動式エクスパンシヨンバルブであつて、
   その開度が電気的に制御され可変である電気作動式エク
   スパンシヨンバルブと、該エクスパンシヨンバルブから
   の減圧された前記冷媒を蒸発させ前記コンプレツサーに
   戻すエバポレータと、 前記コンデンサーと前記コンプレツサーとの間に配設さ
   れ、該コンプレツサーから吐出される前記冷媒の状態を
   測定する第１のセンサーと、前記エクスパンシヨンバル
   ブと前記エバポレータの中間部分との間の冷媒が気液混
   合状態にある領域に配設され、該エバポレータに吸入さ
   れる前記冷媒の吸入温度を測定する第２の温度センサー
   と、 前記エバポレータと前記コンプレツサーとの間に配設さ
   れ、該エバポレータから吐出される前記冷媒の吐出温度
   を測定する第３の温度センサーと、前記第２および第３
   温度センサーからの信号により検出される前記エバポレ
   ータにおける過熱度を過熱度目標値に定値制御するため
   前記エクスパンシヨンバルブの開度をフイードバツク制
   御により制御する第１制御手段と、 前記第１センサーからの信号により検出される前記コン
   プレツサーからの吐出冷媒温度が吐出冷媒所定温度以上
   になつた場合には、前記第１制御手段のフイードバツク
   制御を中断し、該吐出冷媒温度を該吐出冷媒所定温度に
   定値制御するため前記エクスパンシヨンバルブの開度を
   フイードバツク制御により制御する第２制御手段と、 前記第２制御手段の作動中、前記過熱度が過熱度目標値
   に達した時に、前記第２制御手段のフイードバツク制御
   を中断する第３制御手段と を有することを特徴とする冷凍サイクル装置。