JPS63190026A - ケン切スライバ−の集束方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、人造繊維糸条からなるトウをケン切してケン
切スライバーとする際のケン切スライバーの集束方法に
関する。

（従来の技術） 人造繊維糸条からなるトウを直ちにケン切スライバーと
するケン幼性は、パーロック方式、リータコンパータ方
式等の名前で古くから良く知られている。すなわち、ト
ウをケン切装置のケン切載に導入するとともにケン切載
において糸条の破断伸度以上のケン引を与えて糸条をケ
ン切して集束してケン切スライバーとするものである。

そしてこのようにして製造されたケン切スライバーは、
ダブリングをしてドラフト後精紡機に仕掛けるか又はそ
のまま直接精紡機に仕掛けられている。そして、この精
紡機は、リング精紡機から旋回流を用いる結束動式の精
紡機へと高速化が図られできている。

精紡機が高速化されるにともない、ケン切スライバーを
そのまま高速化精紡機に供給することが、コスト低減の
ために強く要望されてきている。しかも、ケン切スライ
バーを高速で製造することが要望されている。ところで
、人造繊維糸条からなるトウをケン切し、ケン切スライ
バーを製造する際、ケン切速度を高速化、例えば１００
■／分以上にするに従い、最終ケン切ローラにケン切さ
れたフリース又はフリースの一部が間欠的に捲き付く現
象が生じる。そして、かかる現象は、ケン切ローラの幅
当りの供給トウの密度を２００〜１０００ｄ／ｍｍに設
定し、ケン切スライバーの平均繊維長を６０龍以下に設
定してケン切スライバーを製造するときに特に発生しや
すい。

図で説明すると、第６図、第７図は夫々従来のケン切装
置の一部の側面図、平面図であり、ａはケン切工程中の
トウで、ｂはケン切工程をへたフリース状のケン切糸条
を示し、Ｃはケン切工程をへて製造されたケン切スライ
バーを示す。トップローラ１とボットムローラ３，４と
で一組のケン切ローラを示し、トップローラ２とボット
ムローラ５，６とで一組のケン切ローラを示し、トウａ
にこの２組のケン切ローラ間で所定のケン切作用を施す
。なお、本図は説明の都合上１組のけん切載のみを図示
したが当然多段けん切刀式であっても良い。６は最終ケ
ン切工程のボットムローラを示す。７は従来方式のスラ
イバーを集束するためのトランペット、８は上下１対の
スライバー供給ローラであり、ケン縮室９にケン切スラ
イバーｂを供給するものである。ケン縮室９は、ケン切
スライバーに所定のケン縮を与えるものであるが、捲縮
の付与はケン切スライバーの特性、後工程条件によって
は必ずしも必要でない。

この第６図、第７図に示すけん切刀式に於てけん切ロー
ラ幅当りの供給トウ密度を２００〜１０００ｄ／ｍｍに
設定し平均繊維長を６０　ｍｓ以下の設定において、ス
ライバー供給ローラ８の速面を高速に例えばＬｏｏｍ／
分〜３００ｍ／分と高速化させるに従い、ケン切された
糸条の１部又は全部が−ｔＵのケン切ローラのうちボト
ムローラ６への捲付が頻発し、安定した定常的生産が出
来ずまた出来上がったスライバーの均斉性も部分的に問
題をきたした。

この問題を解決するために、従来では供給する人造繊維
糸条に制電効果の大きい油剤の添加、ケン切ゴムローラ
への制電剤の練り込みまたはローラ近傍への除電装置取
付等を実施し、発生静電気障害の除去を図ったり、けん
切ローラと繊維糸条把持点近傍で発生する該ローラが高
速回転に伴なって発生する随伴流の減少を図るためシャ
閉板を取り付けることが試みられている（特開昭５８−
８８９２８号公報参照）。

（発明が解決しようとする問題点） 人造繊維糸条からなるトウをケン切し、ケン切スライバ
ーを製造する際、ケン切速度を高速化、例えばＬｏｏｍ
／分以上にするに従い、ケン切ローラにケン切されたフ
リース又はフリースの一部が間欠的に捲き付く現象を解
決するために前記のように制電効果の大きい油剤の添加
、ケン切ゴムローラへの制電剤の練り込み、ローラ近傍
への除電装置の取付、遮閉板の取り付けを試みたが、フ
リース又はフリースの一部がケン切ローラに捲き付く現
象はなくならなかった。

本発明は上記従来技術を用いても到底達成することが出
来なかったケン切ローラにケン切されたフリース又はフ
リースの一部が間欠的に捲き付く現象を解決したケン切
スライバーの集束方法を提供せんとするものである。

（問題点を解決するための手段） 本発明は、前記問題点を解決するために、次のような構
成をとるものである。すなわち、本発明は、人造繊維糸
条からなるトウをケン切してケン切スライバーとする際
に、最終のケン切ローラの把握点からケン切スライバー
の進行方向に下記条件を満たす距離り龍の所に左右の集
束角がそれぞれ１０度〜８０度となるように集束ガイド
を設置し集束ガイドでのケン切スライバーの単位幅あた
りの総デニールを３００〜１３００ｄ／ｍｕにケン切ス
ライバーを集束する事を特徴とするケン切スライバニの
集束方法である。

ｉ −≦Ｌ≦２１ ｉ：ケン切スライバーの平均繊維長（ｌ■）以下に本発
明を図をまじえて説明する。図はあくまでも説明のため
のものであり、本発明の精神を逸脱しない限り変更は許
容される。第１〜５図は本発明方法に係り、第１図は本
発明のケン切装置の一部の側面図、第２図はその平面図
、第３図は集束ガイドの斜視図である。第４．５図は本
発明の詳細な説明するための集束ガイド近辺の平面図で
ある。

第１図、第２図においてケン切工程中のトウａは最終ケ
ン切載Ａを出たあと１０で示す集束ガイドにより直ちに
集束作用を受はスライバーｂとなり、この形態を保ちつ
つトランペット７を経て上下一対の°スライバー供給ロ
ーラ８により次工程へと送られる。

この集束ガイド１０を最終のケン切ローラの把握点から
ケン切スライバーの進行方向に下記条件を清たす距離Ｌ
ｍ■の所に左右の集束角がそれぞれ１０度〜８０度とな
るように集束ガイドを設置し集束ガイドでのケン切スラ
イバーの単位幅あたりの総デニールを３００〜１３００
ｄ／■ｌに集束し、最終ケン切ローラにケン切フリース
が捲きつく事を防ぐものである。

−≦Ｌ≦２ｉ Ｅ二ケン切スライバーの平均繊維長（１■）ここで集束
ガイドの位置がｔ１５より小さいとケン切ローラと集束
ガイドの間で糸切れがおこりやすく、２ｔを超えると集
束効果がほとんどなくなる。かかる効果を考えると９１
３以上が好ましい。

ここでいう集束とはシート状のトウをスライバーにする
ことであり、集束角とは、第４図でいえば角１ＣＡＯお
よび角１ＤＢＯをさし、両集束角はそれぞれ１０〜８０
度、さらに好ましくは２０〜７０度、特に好ましくは３
０〜６０度にするのが良い。１０〜８０度をはずれると
集束効果はなくシート状のトウはスライバー状にほとん
どならない。

Ｍ終ケン切ローラ直後のシート状のフリースの単位幅あ
たりの総デニールは例えば５０〜２５０ｄ／ｗｍにする
のが好ましい。また集束ガイドでのスライバーの単位幅
あたりの総デニールは３００〜１３００ｄ／ｍｍにする
のがよい。これより単位幅あたりの総デニールが小さい
と最終ケン切ローラへの捲き付きがおきやすく、またこ
れより単位幅あたりの総デニールが大きいとドラフト斑
が生じやすい。

第３図は本発明における集束ガイドの１例である。ここ
でいう集束ガイドとはケン切スライバーを集束する機能
を有するもので集束コレクターなどが例としてあげられ
る。集束ガイド本体は、表面が平滑なプラスチックや中
空のアルミ管等の軽量な材質が望ましい。さらに望まし
くは第３図の様に本体１２内を集束フリースが通り上部
に１１で示す長孔が貫通してり、１３で示す細棒（好ま
しくは金［）が通って、１２は矢印の方向に自由に摺動
する事が出来る方がよい。第３図では集束ガイド１０の
上部にのみ長孔１１を有するものを示したが、上下両方
に細棒を通す孔を設けてもよい。第４図のＹ−Ｙ”は第
１図のけん切ローラであるトップローラ２とボットムロ
ーラ６との繊維東把握線１４で第３図で示す集束ガイド
の本体１２が細棒１３に対し固着している場合に、Ｙ−
Ｙ’軸におけるケン切フリ、−スの幅Ａ−ＢがＣＤに集
束される。また、トウの長手方向に幅間でクリンプ形態
に特性差があるとき又はトウの幅方向の対金属ガイド等
の反撥特性差などの原因で、Ｙ−Ｙ’軸におけるケン切
フリースの幅Ａ−ＢがＡ”−Ｂ９へ又はＡ”−Ｂ”へと
動くことは数多（認められる。今Ａ”−Ｂ”へ動いたと
きを考えるとＡ’−Ｃ’近傍のケン切フリース密度はＢ
”Ｄ近傍の密度に比べ粗くなる。ところが集束ガイドが
細棒１３に対し自由に摺動可能な場合には、第５図に示
すようにフリースの動きに順応して、集束ガイドはＣ’
　Ｄ’へと摺動し常時フリースのほぼ中央部で集束可能
となる。またケン切フリースのケン切ローラへの捲付は
フリースの繊維相互方向のからみの強さ、摩擦力が大き
いほど発生しにくい。一方フリースを構成するステーブ
ル繊維の長さに設定ケン切カット長の平均長より長さの
変動があるほどフリースは不安定となり、ローラ捲付は
おこり易い、従ってケン切フリースのローラ捲付を防ぐ
ためには、幅方向均一な密度の状態に保ちつつ急速にス
ライバー杖に集束する事が好ましい。

（実施例） 実施例　１ 下記の性質を有するポリエステルトウ、総デニール５５
０００ｄをケン切して１３４００ｄのポリエステルスラ
イバーを製造し、その際の２時間当りのフリースのケン
切ローラ捲付回数を第３図の集束ガイドを用いた場合と
用いない場合（従来の方法）とをまとめて第１表に示し
た。ボットムローラ３の入口での繊維束平均幅９０箇叢
、ケン切速度２００■／分、集束ガイドとして幅２０　
璽ｗ、高さ１４龍のスライバー通過孔を有するものを用
いた。また単糸の繊度は、０．９５ｄ、破断強度は、Ｅ
３−２　ｇ／ｄ１破断伸度は３１．４％、伸度ＣＶ％は
２１．０％、捲縮数（ＣＮ）は１２．５個／２５龍、捲
縮度（ＣＩ）は１１．０％のものを用いた。破断強度、
破断伸度はＪＩＳ−Ｌ−１０７４に準じて測定し、伸度
ＣＶ％は得られた伸度データから求めた。ＣＮ１ＣＩは
、多試料型テスターで行なった。

以下余白 （発明の効果） このように本発明によれば、ケン切糸条を急速に集束す
ることにより、繊維相互方向のからみ強さ摩擦力を低下
させないようにしてケン幼時において、ケン切ローラに
繊維が捲きつくことを防止し、高品質のケン切スライバ
ーを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１〜５図は本発明に係り、第６，７図は従来方法に係
る。 第１図は本発明のケン切スライバーの集束方法を示す最
終ケン切ローラからケン縮室までの装置の側面図、第２
図はその平面図、第３図は集束ガイドの一例の斜視図、
第４．５図は集束ガイド近辺の平面図である。第６図は
、従来方法の装置の側面図、第７図はその平面図である
。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）人造繊維糸条からなるトウをケン切してケン切ス
   ライバーとする際に、最終のケン切ローラの把握点から
   ケン切スライバーの進行方向に下記条件を満たす距離Ｌ
   ｍｍの所に左右の集束角がそれぞれ１０度〜８０度とな
   るように、集束ガイドを設置し、集束ガイドでのケン切
   スライバーの単位幅あたりの総デニールを３００〜１３
   ００ｄ／ｍｍに集束する事を特徴とするケン切スライバ
   ーの集束方法。 ＠ｌ＠／５≦Ｌ≦２＠ｌ＠ ＠ｌ＠：ケン切スライバーの平均繊維長（ｍｍ）（２）
   特許請求の範囲第１項において、集束ガイドがケン切ス
   ライバーの進行方向と直角方向に自在に摺動可能な集束
   ガイドであるケン切スライバーの集束方法。