JPS63170819A - 複合電気接点 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ｌｌ上ユ肌里±！ この発明は、冷問複合リベット形電気接点に関１２　す
るもの分・ある。

匠」Ｌ釡」［止 一般に電気接点としては、銀及銀合金、銀−金属酸化物
合金などの、接点材料のみからなる、単体電気接点であ
る、ムクリベット形（第２図）と、第３図に示すような
接点材Ａと銅もしくは、銅合金などのベース材Ｂと接合
して構成された複合電気接点とがある。

しかし従来の複合接点においてＡ（１、ＡＱ　−Ｎｉ　
５〜２０％、ＡＱ−Ｃｕ５〜１５％、Ａ（１−Ｃｄ０８
〜１３．５％などの接点材はいずれもビッカース硬度（
Ｈｖ）８０以下の硬さを有しており、これとベース材と
して、加工率５０〜７０％を加えて加工した銅ワイヤー
とを組合せ、接点材Ａとベース材Ｂとが同−硬さ又は、
少し銅ワイヤーの硬さを増した、冷問複合リベット形接
点は、形状的にも接合強度的にも問題はなかった。

日が　゛しよ゛　　る口 しかし、近年接点材Ａに耐溶着性と省銀の要請があり、
ＡＱ−Ｃ６０系からＡｇ−３ｎＯ−エｎ２０３＋α系の
カドミレス材の出現により焼鈍後の硬さＨｖ９５〜１２
５の接点材と銅ワイヤーとの複合接点の製造が試みられ
、銅ワイヤーの硬度を接点材のそれに近づけるために加
工率の程度を９０％にあげると、銅ワイヤーの硬さはＨ
ｖ１００〜１１０となるが、接点材と銅ベース材との硬
さのバランスが変化することにより、接点材が第４図の
ように中央部が厚く、外周部は薄い形状のものにならざ
るを得す、したがって接点材の節約もまた困難である。

又、上記のカドミレス材を省銀化して０．３ａｍ厚さ位
に少なくし、且つ、均一にすると、接点強度が大幅に低
下し、脱落事故の発生要因となる。

。　　　　゛　　ための　　　　− そこで本発明者らは上記の問題点を解決すべく種々研究
の結果、Ａｊ７−Ｃ１１合金ワイヤーと硬さＨｖ９０〜
１２５の銀−酸化物系のカドミレス接点材を組合せて、
冷間接合することにより硬さのバランスがほぼ同一か又
はＡｇ−Ｃｕ合金ワイヤー側に加工率５〜１５％を加え
ることで、少し硬くし、これらを冷問複合へラダーによ
り第１成形、第２成形の通常方式により、成形加工すれ
ば、強度のある複合リベット形接点が得られ、カドミレ
ス材の厚さを薄くしても、第１図の様なＲ面に平行の取
れたフロー形状の接点が得られること、及びさらに本接
点はカシメ後に可動側２層両面接点として、カドミレス
接点側は耐溶着接点として高負荷側に使用することが出
来ることを知見したのである。

本発明は上記知見に基いて得られたものであって、従っ
て本発明は、銅含有量が４〜３５重量％で残部銀からな
る銀銅合金ワイヤーと、ビッカース硬度９０ないし１２
５の特性をもつ銀−酸化物系接点ワイヤーを組合せ、冷
問複合へラダー機でリベット接点に成形、加工してなる
ことを特徴とする複合電気接点である。

本発明の複合電気接点において、ベース材としての銀銅
合金ワイヤー中の銅含有量を前述のように限定した理由
は、銀−酸化物系接点材と組合せた場合に、上記銅含有
量が４％未満では接点材との硬度上のバランスが得られ
ず、一方銅含有量が３５％を超えると接点材との良好な
冷間圧着性が得られないので銀銅合金ワイヤー中の銅含
有量を４〜３５％と定めた。

なお、上記銀−酸化物系接点材の硬さに応じて、それぞ
れ銀銅合金ワイヤー中の銅含有量を４〜２１％および２
１超〜３５％の範囲に選定することによって接点材とベ
ース材の硬度上のバランスが確保され、しかも前者を用
いた複合接点は比較的低負荷容量の場合に、後者は高負
荷容量の場合に好都合に使用することができる。

次に、この発明の複合電気接点を、実施例ならびに比敦
例はより、具体的樟説明する。

火胤皿−ユ 硬さがＨＶｌｌｏで１．９鴎φの銀−銅１０％合金ワイ
ヤーと、硬さがＨｖｌｏｏで１．９ａｍφのＡ９９１％
−（Ｓｎ０２−Ｉｎ２０３＋α）９％合金ワイヤーを使
用、冷問複合ヘッダー機で、接点部厚さ０．５　ｍａの
複合リベット形接点を製造し、第５図の形状の接点を得
た。

叉［ 硬さがＨｖ　１１Ｇで１．９Ｂφの銀−銅１０％合金ワ
イヤーと、硬さがＨｖｌｏｏで１．９ＱＩｌｌφのＡ９
９１％−（Ｓｎ　Ｏ２−Ｉｎ　２０３＋（Ｚ）９％合金
ワイヤーを使用、冷問複合ヘッダー機で、接点部厚さ０
．３鴎の複合リベット形接点を製造し、第６図の形状の
接点を得た。

１胤■−ユ 硬さがＨＶ１２５で１．９ｍ＋φの銀−銅３０％合金ワ
イヤーと、硬さがＨｖ　１１５で１．９ａｍφのＡＱ８
６％−（ＳｎＯ２−Ｉｎ２０３＋α）１４％合金ワイヤ
ーを使用、冷問複合ヘッダー機で、接点部厚さ０．５Ｂ
の複合リベット形接点を製造し、第５図の形状の接点を
得た。

火旌且−１ 硬さがＨｖ　１１５で１．９閲φの銀−銅３０％合金ワ
イヤーと、硬さがＨｖ　１１５で１．９ｍ＋φのＡ９８
６％−（ＳｎＯ２−工ｎ２０３＋α）１４％合金ワイヤ
ーを使用、冷問複合へラダー機で、接点部厚さ０．３ｍ
ｅの複合リベット形接点を製造し、第６図の形状の接点
を得た。

Ｌ致且−ユ 硬さがＨｖ８０で１．９鴎φのタフピッチ銅（加工率７
０％）ワイヤーと、硬さがＨｖｌｏｏで１．９ｍｍφの
ＡＣ１９１％−（Ｓｎ　０２−　Ｉ　ｎ　２　ｏ３＋Ｑ
　）　９％合金ワイヤーを使用、冷問複合ヘッダー機で
、接点部厚さ０．５ｍａの複合リベット接点を製造し、
第７図の形状の接点を得な。

反秋且−ユ 硬さがＨＶ　１１０で１．９＋ｍφのタフピッチ銅（加
工率９０％）ワイヤーと、硬さがＨｖ１１５で１．９鴎
φのＡｔ；１８６％−（ｓｎ　０２−　Ｉ　ｎ　２０３
　＋（Ｚ　）１４％合金ワイヤーを使用、冷問複合へラ
ダー機で、接点部厚さ０．　Ｓｎｍの複合リベット接点
を製造し、第８図の形状の接点を得た。

以上の実施例および比較例から得られた６種の接点につ
いて行った接合強度試験の結果を第１表に示す、この試
験は第９図（ａ図は側面図、ｂ図は平面図である）に示
したようにリベット型の外径を足掻の範囲まで圧壊した
ときの接点材とベース材との離れ具合をクラッシュ開口
率％の大小により接合強度を判定したものである。

第１表クラッシ、Ｌ（圧壊開口率）テスト結果第１表の
結果かられかるように、ベース材としてＡｇ−ｃｕ合金
ワイヤーを使用した本発明複合接点は開口率がわずかで
安定しているのに対し、タフピッチ鋼ワイヤーを使用し
た比較例の接点は接点材とベース材の接合が不安定であ
って、参考値として併記した剪断強度（接点材とベース
材の接合面を剪断面とした）でも本発明の接点に比し極
めて低いものであった。

次に上記６種の接点のパクリと寿命の関係を調べた電気
試験結果を第２表に示す。

第２表定格１８Ａマグネツトスイツチ使用投入電気試験
結果電試条件：ＡＣ２０００Ｖ　３Ｐ　　投入１１１．
５八　力率０．３５　Ｑａｇ　　５０Ｈｚ第２表の結果
かられかるように、タフピッチ銅ワイヤーを用いたもの
は本発明接点の寿命に比べて少なくとも４０％寿命が短
く、一方Ａｇ−Ｃｕ合金ワイヤーを用いた本発明接点は
安定性にすぐれていることが明らかである。

１にｉｊ 以上説明したように、本発明の複合電気接点は硬さＨｖ
９０〜１２５の特性をもつ銀−酸化物系接点材に配する
銅含有量が４〜３５％の銀銅合金ベース材を組合せて構
成されているので、接点材とベース材との硬さのバラン
スが確保されているため、接点材とベース材との冷間圧
着性が安定しており、剪断強度および耐溶着性にすぐれ
ている。しかもカシメ後、カドミレス接点側は耐溶着接
点として高負荷側に、銀銅合金ベース材側は低負荷側に
、可動側２層両面接点として使用できるなどすぐれた性
能を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明複合電気接点の代表的な形状を示す側
面断面図である。第２図および第３図は、一般のリベッ
ト形単体電気接点および複合電気接点の形状を示す側面
断面図である。 第４図は、銀−酸化物系力ドミレス接点材と極端に加工
率を上げた銅ワイヤーとの組合せによる複合電気接点の
例を示す側面断面図である。 第５図は、本発明実施例１及び３で得られた複合電気接
点の側面断面図、第６図は同じ〈実施例２及び４で得ら
れた複合電気接点の側面断面図である。 第７図及び第８図は、それぞれ比叡例１及び２で得られ
た複合電気接点の側面断面図である。 第９図は、リベット形複合電気接点の接合強度試験の要
領を示すもので、（ａ）は同リベット形の外径を足掻ま
で圧壊した状態の側面図を、（ｂ）はその平面図である
。なお、上記第１〜８図において、Ａは接点材部分を、
Ｂはベース材部分を示すものである。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）銅含有量が４〜３５重量％で残部銀からなる銀銅
   合金ワイヤーと、ビッカース硬度９０ないし１２５の特
   性をもつ銀・酸化物系接点ワイヤーを組合せ、冷問複合
   ヘッダー機で、リベット形接点に成形、加工してなるこ
   とを特徴とする複合電気接点。
2. （２）上記銀銅合金ワイヤーの銅含有量が４〜２１重量
   ％である、特許請求の範囲第１項記載の複合電気接点。
3. （３）上記銀銅合金ワイヤーの銅含有量が２１超〜３５
   重量％である、特許請求の範囲第１項記載の複合電気接
   点。