JPS63160772A - バツト溶接方法 - Google Patents
バツト溶接方法Info
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- JPS63160772A JPS63160772A JP31450986A JP31450986A JPS63160772A JP S63160772 A JPS63160772 A JP S63160772A JP 31450986 A JP31450986 A JP 31450986A JP 31450986 A JP31450986 A JP 31450986A JP S63160772 A JPS63160772 A JP S63160772A
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- heating
- welding
- thin steel
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- butt welding
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Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、薄鋼板の端面同士をバット溶接する方法に関
するものである。
するものである。
(従来の技術)
例えば薄鋼板を高能率、高精度に溶接する方法として、
近年、フラッシュバット溶接法に代わってバット溶接法
が広く採用されている。
近年、フラッシュバット溶接法に代わってバット溶接法
が広く採用されている。
このバット溶接法は第5図(イ)(ロ)に示すように、
対向配置されて成る加圧装置を兼ねた電Jli 1.1
で被溶接材である薄鋼板2を挟持し、これらを突き合わ
せて加圧しつつ大電流を流すことにより極めて短時間で
前記薄鋼板2の端面同士を接合せんとする一種の圧接法
である。
対向配置されて成る加圧装置を兼ねた電Jli 1.1
で被溶接材である薄鋼板2を挟持し、これらを突き合わ
せて加圧しつつ大電流を流すことにより極めて短時間で
前記薄鋼板2の端面同士を接合せんとする一種の圧接法
である。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、特に薄鋼板等の突合わせ溶接を前記バッ
ト溶接法によって1行うと、突合わせ面の幅方向で入熱
ムラが発生しやすいという問題があすなわち、板端面の
両側部では入熱不足気味となり、逆に板端面の両側部か
ら少し内側寄りの位置では過大入熱気味となるのである
。特に、その。
ト溶接法によって1行うと、突合わせ面の幅方向で入熱
ムラが発生しやすいという問題があすなわち、板端面の
両側部では入熱不足気味となり、逆に板端面の両側部か
ら少し内側寄りの位置では過大入熱気味となるのである
。特に、その。
傾向が顕著な場合には第6図に示すように過大入熱位置
で溶は落ち、あるいはアブセフ)不足が生じることにな
る。第6図中3は入熱過大による接合不良部を示す。反
対にこの現象を防止せんとして入熱を下げると板端面の
両側部が入熱不足(冷接)となって板端面の両側部が接
合不良となる。
で溶は落ち、あるいはアブセフ)不足が生じることにな
る。第6図中3は入熱過大による接合不良部を示す。反
対にこの現象を防止せんとして入熱を下げると板端面の
両側部が入熱不足(冷接)となって板端面の両側部が接
合不良となる。
本発明はかかる問題点を解決できるバット溶接方法を提
供せんとするものであり、後述する本発明者等の研究・
実験に基づく知見によって成立せしめられたものである
。
供せんとするものであり、後述する本発明者等の研究・
実験に基づく知見によって成立せしめられたものである
。
(問題点を解決するための手段)
先ず、前記した従来の問題点が発生する原因について説
明する。
明する。
すなわち、本発明者等は入熱ムラの発生原因についての
力学的、電気的挙動を有限要素法等を用いた数値解析に
より検討し、加えて実験による検討を行った結果、従来
の問題は以下の原因によるものであることが判明したの
である。
力学的、電気的挙動を有限要素法等を用いた数値解析に
より検討し、加えて実験による検討を行った結果、従来
の問題は以下の原因によるものであることが判明したの
である。
つまり、薄鋼板同士の突合わせ溶接時には、薄鋼板は突
合わせ部近傍のみが急速加熱されるために溶接初Ht)
1の薄鋼板2.2の端面ば第4121に示すように不均
一な熱膨張によって回転変形して板端面の両側部の突合
わせが十分でなくなり、この部分で非接触部が形成され
る。
合わせ部近傍のみが急速加熱されるために溶接初Ht)
1の薄鋼板2.2の端面ば第4121に示すように不均
一な熱膨張によって回転変形して板端面の両側部の突合
わせが十分でなくなり、この部分で非接触部が形成され
る。
しかして、この状態で大電流を流し続けると前記非接触
部に隣接した突合わせ面の極く局部に電流が集中し、そ
のために急激な発熱の集中が生じる(参考として参考図
を添付する)。また、これとは反対に板端面の両側部の
発熱が不足する。
部に隣接した突合わせ面の極く局部に電流が集中し、そ
のために急激な発熱の集中が生じる(参考として参考図
を添付する)。また、これとは反対に板端面の両側部の
発熱が不足する。
かかる理由によって板端面の両側部より少し内側寄りの
電流集中部では溶は落ちたり、アブセット不足になって
接合不良となり、また板端面の両側部では入熱不足によ
る接合不良となっていたのである。
電流集中部では溶は落ちたり、アブセット不足になって
接合不良となり、また板端面の両側部では入熱不足によ
る接合不良となっていたのである。
そこで本発明では上記したようなバット溶接時における
接合不良の発生原因の解明に基づき、溶接時における薄
鋼板端面をその両側方から加熱することにより解決せん
としているのである。
接合不良の発生原因の解明に基づき、溶接時における薄
鋼板端面をその両側方から加熱することにより解決せん
としているのである。
すなわち本発明は、溶接せんとする薄鋼板の端面突き合
わせ部分近傍をその両側方から加熱しつつ溶接すること
により前記した入熱ムラに起因する接合不良をなくそう
としているのである。
わせ部分近傍をその両側方から加熱しつつ溶接すること
により前記した入熱ムラに起因する接合不良をなくそう
としているのである。
つまり、本発明は、バット溶接中における薄鋼板2.2
の端面の回転変形を妨げ、板端面の両側部における非接
触部の形成を効果的に防止する手段として、第1図に模
式的に示すように、薄鋼板2.2の端面両側部の狭い領
域〔第1図の斜線部(幅W×長さL))を加熱して当該
領域を熱膨張させ、板端面の両側部における非接触部の
形成を防止しようとしているのである。
の端面の回転変形を妨げ、板端面の両側部における非接
触部の形成を効果的に防止する手段として、第1図に模
式的に示すように、薄鋼板2.2の端面両側部の狭い領
域〔第1図の斜線部(幅W×長さL))を加熱して当該
領域を熱膨張させ、板端面の両側部における非接触部の
形成を防止しようとしているのである。
この場合、加熱は溶接の進行により薄鋼板の端面突き合
わせ部分が回転変形を開始しようとする時期に合わせて
実施することが最も効果的である。
わせ部分が回転変形を開始しようとする時期に合わせて
実施することが最も効果的である。
また、加熱温度は加熱領域の寸法、特に長さしに依存す
るのであるが、薄鋼板の用途によってこの加熱領域の軟
化等を防止する必要がある場合には最高加熱温度は可能
な限り低くおさえ、その代わりに加熱長さしを長くとる
といった配慮が必要である。更に、加熱手段としては第
2図くイ)に示す高周波コイル4を使用したり、第3図
(イ)(ロ)に示すレーザートーチ5を使用するものや
、図示省略したがハロゲンランプ等の高密度光源と集光
装置を組み合せたもの、あるいはガスバーナー等を使用
すればよい。
るのであるが、薄鋼板の用途によってこの加熱領域の軟
化等を防止する必要がある場合には最高加熱温度は可能
な限り低くおさえ、その代わりに加熱長さしを長くとる
といった配慮が必要である。更に、加熱手段としては第
2図くイ)に示す高周波コイル4を使用したり、第3図
(イ)(ロ)に示すレーザートーチ5を使用するものや
、図示省略したがハロゲンランプ等の高密度光源と集光
装置を組み合せたもの、あるいはガスバーナー等を使用
すればよい。
なお、本発明の効果を最大限に得るためには溶接過程で
の急速加熱が効果的であるが、溶接に先立って事前に当
該領域を加熱し、しかる後溶接を実施しても接合不良の
防止には効果があることは勿論である。
の急速加熱が効果的であるが、溶接に先立って事前に当
該領域を加熱し、しかる後溶接を実施しても接合不良の
防止には効果があることは勿論である。
(実 施 例)
以下、高周波コイルによる加熱装置を用いて本発明方法
を実施した結果について説明する。
を実施した結果について説明する。
先ず、本実施例に使用した供試材の成分、寸法及び機械
的性質を下記第1表に、またこの供試材を使用して本発
明方法によりバット溶接を行った際の溶接条件を下記第
2表に、更に使用した高周波加熱装置の諸元を下記第3
表に示す。
的性質を下記第1表に、またこの供試材を使用して本発
明方法によりバット溶接を行った際の溶接条件を下記第
2表に、更に使用した高周波加熱装置の諸元を下記第3
表に示す。
第1表
(単位二重量%)
第2表
注1)電流密度=電流値(A)/断面積(am”)2)
21Oは第1図参照 第 3 表 しかして、第1表に示す供試材と第3表に示す諸元の加
熱装置を用いて第2表に示す溶接条件にて本発明方法に
よりバット溶接を行った結果を下記第4表に示す。
21Oは第1図参照 第 3 表 しかして、第1表に示す供試材と第3表に示す諸元の加
熱装置を用いて第2表に示す溶接条件にて本発明方法に
よりバット溶接を行った結果を下記第4表に示す。
第4表
3)断に則刀2
上記第4表により以下に列挙することが明らかとなった
。
。
■ 第2表に示す溶接条件による従来法の場合には割れ
率は10%である(嵐1)。
率は10%である(嵐1)。
■ 加熱幅Wはある程度広い方が効果が大きい(N12
.3)。
.3)。
■ 加熱長さしは出来るだけ長い方が良い(Ilh3.
9)。
9)。
■ 加熱温度は高い方が好ましい(魚3及び階5〜7)
。
。
■ 溶接前の加熱によっても改善効果は得られるが、こ
の場合加熱温度は高い方が良い(阻10.11)。但し
、溶接過程で急速加熱する方が効果は大きい(llh4
、lO及び患6.11)。
の場合加熱温度は高い方が良い(阻10.11)。但し
、溶接過程で急速加熱する方が効果は大きい(llh4
、lO及び患6.11)。
■ 加熱長さしを長くとれば加熱温度は相対的に低くて
良い(隘3.9)。
良い(隘3.9)。
■ 以上の実施結果よ°り板幅端部加熱により著しい改
善効果は得られるが、すでに述べた如く、加熱領域の長
さしは出来るだけ長く、また加熱幅Wもある程度の広さ
を確保すればより効果的である。更に、加熱温度は加熱
領域の寸法に依存するが、高温になる程大きな効果が得
られる。
善効果は得られるが、すでに述べた如く、加熱領域の長
さしは出来るだけ長く、また加熱幅Wもある程度の広さ
を確保すればより効果的である。更に、加熱温度は加熱
領域の寸法に依存するが、高温になる程大きな効果が得
られる。
但し、最高加熱温度は薄鋼板の用途によっては制限する
必要がある。また更に、溶接前の加熱によっても効果は
得られるが、溶接過程での急速加熱の方がより効果は大
きい。
必要がある。また更に、溶接前の加熱によっても効果は
得られるが、溶接過程での急速加熱の方がより効果は大
きい。
(発明の効果)
以上説明したように本発明は、薄鋼板の端面同士をバッ
ト溶接する方法において、溶接せんとする薄鋼板の端面
突き合わせ部分近傍をその両側方から加熱しつつ溶接す
る為、従来板端面の両側部に発生していた入熱ムラに起
因する接合不良を防止でき、良好な接合が可能となる。
ト溶接する方法において、溶接せんとする薄鋼板の端面
突き合わせ部分近傍をその両側方から加熱しつつ溶接す
る為、従来板端面の両側部に発生していた入熱ムラに起
因する接合不良を防止でき、良好な接合が可能となる。
第1図は本発明方法の概略説明図、第2図及び第3図は
加熱手段の一例を示す図面で、夫々(イ)は正面図、(
D)は側面図、第截図及び第6図は従来方法による場合
の問題点を説明する図面、第5図はバット溶接法の説明
図、第7図は溶接結果判定法の説明図である。 ■は電極、2 ハF’114 板、4 ハ高周波コイ7
L/、5はレーザートーチ。 特許出廓人 住友金屈工業株式会社 第1図 第2図 第3図 (イ) (Q) 第4図 (g3) 第7図
加熱手段の一例を示す図面で、夫々(イ)は正面図、(
D)は側面図、第截図及び第6図は従来方法による場合
の問題点を説明する図面、第5図はバット溶接法の説明
図、第7図は溶接結果判定法の説明図である。 ■は電極、2 ハF’114 板、4 ハ高周波コイ7
L/、5はレーザートーチ。 特許出廓人 住友金屈工業株式会社 第1図 第2図 第3図 (イ) (Q) 第4図 (g3) 第7図
Claims (1)
- (1)薄鋼板の端面同士をバット溶接する方法において
、溶接せんとする薄鋼板の端面突き合わせ部分近傍をそ
の両側方から加熱しつつ溶接することを特徴とするバッ
ト溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31450986A JPS63160772A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | バツト溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31450986A JPS63160772A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | バツト溶接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63160772A true JPS63160772A (ja) | 1988-07-04 |
JPH0513753B2 JPH0513753B2 (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=18054141
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31450986A Granted JPS63160772A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | バツト溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63160772A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63192573A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | バツト溶接方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5852473A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属材料の表面処理法 |
-
1986
- 1986-12-24 JP JP31450986A patent/JPS63160772A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5852473A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属材料の表面処理法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63192573A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | バツト溶接方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0513753B2 (ja) | 1993-02-23 |
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