JPS63154331A - 重防蝕被覆鋼矢板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は鋼矢板の表面をポリオレフィンで被覆した重防
蝕被覆鋼矢板の製造方法、すなわち、防蝕性及び耐久性
の優れた鋼矢板の製造方法に関する。

〔従来技術〕

従来、土木・建設用の鋼矢板は、多数の鋼矢板を連続的
に地中に打ち込み防護柵を形成することによって、河川
、海岸、港湾などを護岸する目的、あるいは、建設、浚
渫現場などで地盤を固定し作業現場への混抄の流入、崩
れ込みを防止する目的で使用されて来た。

これらの鋼矢板は、屋外の自然環境の中で、河川水、廃
水、雨水、海水などの水、大気、太陽光などに曝され、
まだ土砂、泥、瓦礫などに直接強く接するので、著しく
腐食が起こり易く、特に、流水、波などと、大気と、太
陽光とが、交互に作用する環境場所、例えば港湾、河口
などでは、上述の腐食が激しく生ずるのであるが、従来
、効果的な腐食防止策が施されていなかったのである。

したがって、従来の鋼矢板は、たとえ防食性の高い鋼材
で作られたものであっても、前述の自然環境のもとでは
、その腐食が生じ易く、その耐久性が比較的短くなり、
長期間（例えば、約２０年以上）の使用ができないとい
う問題があった。

従来、鋼矢板の腐食防止のために、無機ジンク塗料やタ
ール・エポキシ樹脂塗料に依る塗装、エポキシ樹脂や不
飽和ポリエステル樹脂によるＦＲＰ被層などが用いられ
ることがあったがそれらは、機械的強度、長期の耐久性
、および経済性（特にその被覆時の作業性、生産性）な
どの点で、効果的な防食被改法ではなかった。

また、防蝕効果が高く、且つ耐久性の高い経済的な防蝕
被覆鋼矢板の製造法については加熱接着性の接着層と架
橋プラスチック層とからなる被りシートを鋼矢板の表面
に密着させる方法が提案されている。（特開昭！；９−
．２コダ７／７）〔発明が解決しようとする問題点〕 従来技術で説明した様に、該方法は表面層側と接着層と
を別々に製造し、１枚に貼合またはコーテイング後、鋼
矢板に接着させ、かつ表面層側には架橋処理が必要であ
る。

以上の様に上記方法は製造工程が多く、かつ複雑である
等、必ずしも工業的に有利な被覆法とは言えない。

〔問題点を解決する為の手段〕

本発明者等は従来法のかかる問題点を解決すべく、種々
検討を重ねた結果、あらかじめ特定の未変性ポリオレフ
ィンと変性ポリオレフィンとを共押出法によりシート成
形して複合体を形成せしめた後、一旦固化させ、次いで
該複合体を鋼矢板に熱圧着する事で防蝕性、耐久性が優
れた重防蝕鋼矢板を製造できる事を見出し、本発明を完
成させたものである〇 本発明によれば、表面層側の架橋が不要であり、かつ複
合シートを一工程で製造する事ができる。

本発明の要旨は、鋼矢板の表面に変性ポリオレフィン層
、並びに未変性ポリオレフィン層を設けてなる重防蝕鋼
矢板を製造する方法において、不飽和カルボン酸または
その無水物で変性した変性ポリオレフィンとメルトイン
デックスが０．０　！　−２ｇ／１０分、流動比が４１
ｏ以上で、且つ溶融張力が２００℃でへ５ｇｒ以上、２
５０℃で０．Ｉｉ　ｇｒ以上である未変性ポリオレフィ
ンとを共押出して積層シートを成形し、該積層シートの
変性ポリオレフィン層と鋼矢板を熱接着する事を特徴と
する重防蝕被覆鋼矢板の製造法に存する。

以下、本発明につき添付図面を参照しつつ、さらに詳細
に説明する。

第１図は、本発明に係る鋼矢板が、連続的に順次地中に
打ちこまれ、鋼矢板の連結して並べられている防獲柵の
設置された状態の７例を示す斜視図である。

第一図は、本発明の方法に使用される鋼矢板の７例を示
す斜視図である。

第３図および第Ｓ図は、本発明の方法において、積層シ
ートを、鋼矢板の被覆されるべき表面に対面させた状態
で、配置した様子の７例を示す断面図である。

第９図および第６図は、本発明方法によって得られる防
蝕被覆鋼矢板の７例をそれぞれ示す断面図である。

本発明の方法に使用される鋼矢板２は、一般に、土木・
建設用に使用されており、平面ばかりでなく、凹面、凸
面などの曲面を少なくとも有しているものであれば、そ
の形状、およびサイズがどのような鋼矢板コであっても
よい。

その鋼矢板−の代表的なものとしては、第二図に示すよ
うに、大略り型の横断面構造の本体を有し、その両側の
立ち上がり部（フランジと言われることもある）３に小
内径の溝状を形成するように外に向って曲げ込まれてい
る継手部ｑを有している長尺の鋼販構造材である。その
鋼矢板、２は第一図に示すような鋼矢板−の両側の立ち
上がり部Ｊの継手部ｑで連結しながら、個々の鋼矢板２
を順次地中に打ち込んで、多数の鋼矢板−の連結して並
べられている防謹珊／を第７図に示すように形成するの
である。このような施工では、海水、河川水などの打ち
っけられる防護柵の片面に防蝕被覆が施されていればよ
いのである。

なお、鋼矢板コの断面形状は、かならずしも第２図のよ
うである必要がなく、例えば、はとんど直線的なもの、
ｚ型のもの、Ｓ型のものなどであってもよい。

その大略口型の横断面構造の本体を有している鋼矢板コ
は、約！ｒ　％　ｌＩＯｔａＢの範囲内の厚さ、特に７
．５−２ｔ鴫の範囲内の厚さの鋼板で形成されており、
幅が、約２００〜ｇｏｏ■、特に３００〜６００ｒｍで
あって、両側の立ち上がり部の高さが、約５０〜３００
ｒｔｔｍ、特にｇｏ〜２！；ＯｒｍＲであって、さらに
、その長さが約−〜、３０ｍ、特に！　−２０ｍである
ようなものであればよい。

本発明に用いる積層シート５は未変性ポリオレフィンと
変性ポリオレフィンとを共押出法によシシート成形して
得られるもめである。

本発明において、変性ポリオレフィンと共だ積層シート
を形成させるに用いられる未変性ポリオレフイ／として
は低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プ
ロピレン共重合体、エチレン−ブテン−／−２ｔ−重合
体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリ
ル酸共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重合体
、エチレン−メタクル酸エステル共重合体などのポリオ
レフィンが好適に使用される。

該未変性ポリオレフィンの物性としてはメルトインデッ
クスがＯ１θ！；ｇｒ／１０分以上かつ２ｇｒ／１０分
以下、流動比が！ＩＯ以上でかつ溶融張力が２００℃に
てへ３ｇｒ以上、ＳＳＯ℃にてＯｌざｇｒ以上であるも
のを用いる。

すなわち、溶融張力の温度依存性が小さい原料、特に高
温側での溶融時の粘度が大きく抑圧貼合時のシートの変
形が小さいものが必要である０ 本発明方法においてメルトインデックスとはＪＩＳ　Ｋ
ｂ７ＡＯ（ポリエチレン試験方法）に準拠し１９０℃、
！、／ＡＫｙで測定した値である。

この値が０．０３９／１０分未満では押出性が不良であ
り、またコを超えた場合には溶融時の粘度が低下するの
で望ましくない。

また、流動比とは、上記メルトインデックス測定器を用
い、せん断力／　０＠ダイン／ｃｔｄｃ荷重／／／、７
／、９）　と１０ｓダイア／ｄｉ　　（荷重／／／３ｇ
　）の押出量（ｇ／ｌｏ分）であり、 で算出される。

流動比は用いられる樹脂の分子量分布の目安であり、流
動比の値が小さければ分子量分布は狭く、流動比の値が
大きければ分子量分布は広いことを表わしている。該流
動比が上記範囲未満では溶融時の粘度が下がるので望ま
しくない。

溶融張力はポリオレフィンをＪＩＳ　Ｋ　４７４０にお
けるメルトインデックス測定に用いるノズルから２００
℃又は２５０℃で、０．２！ｔ９／分の速度で押出し、
／、！ｒ２ｍ／分の速度で引取ったときのノズルから一
２ｔ（７ＦＩ離れた位置で測定した張力（ｇ）である。

本発明で用いるポリオレフィンの溶融張力については、
２００℃にて／、！；ｇｒ以上、コ５０℃にて０．ｇｇ
ｒある事が望ましい。

上記未変性ポリオレフィンには必要に応じて任意に熱安
定剤、耐候剤、紫外線吸収剤等ポリオレフィンに常用さ
れる添加剤を含有させてもよい。

本発明で用いる変性ポリオレフィンとは、ポリオレフィ
ンを不飽和カルボン酸もしくはその無水物またはこれら
の誘導体で変性したものである。この変性は公知の方法
に従い、通常これらの化合物をポリオレフィンに混合な
いしグラフトさせるか又はかくして得だ変性ポリオレフ
ィンの酸基又は酸無水物基を更にその誘導体に変化させ
ることにより行なわれる。

この様な変性ポリオレフィンの製造に用いらレルポリオ
レフィンとしては、ポリエチレン、エチレンとエチレン
以外のα−オレフィンや酢酸ビニル、（メタ）アクリル
酸及びそのエステル等トの共重合体、ポリプロピレン、
プロピレンとプロピレン以外のα−オレフィンとの共重
合体等が挙げられる。

本発明で言う変性ポリオレフィン樹脂とは上記の様にし
て得た変性ポリオレフィンの単体若しくは二種以上のブ
レンド物又は上記に示すポリオレフィン樹脂と上記の様
にして得た変性ポリオレフィン樹脂とのブレンド物を言
う。

本発明で用いる変性ポリオレフィンとしては特に限定さ
れないが、メルトインデックスが０．０５〜１０９／１
０分のものが望ましい。メルトインデックスが０．０　
！；１１／／　０分未満では押出性が不良であり、また
１０を超えた場合には接着層自体の強度が低下する為に
シートの接着強度が低下するので望ましくない。

上記変性ポリオレフイ／は本発明の如く鋼矢板コの被覆
に用いる際には適当な結晶性を有している事が好ましく
、具体的にはその融点がｇｏ℃以上、／ｌＩＯ℃以下の
ものが好ましい。

変性ポリオレフィン樹脂の融点がｇｏ℃未満では樹脂自
体の耐熱性が不足し、１１７０℃を超えるものでは結晶
性が高い為歪応力が大きくなり、鋼矢板と樹脂との間の
密着性が低下してぐる。

また、これらのポリオレフィンに混合ないしグラフトさ
せる不飽和カルボン酸またはその無水物としては、アク
リル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、
シトラコン酸、無水シトラコン酸、イタコン酸、無水イ
タコン酸などが挙げられ、さらに不飽和カルボン酸また
はその無水物の誘導体としては、例えばモノエポキシ化
合物と上記酸とのエステル化物、分子内にこれら酸と反
応し得る基を有する重合体と酸の反応生成物などが挙げ
られる。上記した原料ポリオレフィンとグラフト反応を
生起させる方法としては溶液法またはスラリー法であっ
てもよいが、経済的には溶融混練法であることが好まし
い。溶融混練法による場合には、常法に従い原料ポリオ
レフィンの粉末またはペレットに不飽和カルボン酸また
はその無水物及び有機過酸化物、アゾビス化合物のよら
なラジカル反応開始剤を所定の配合比でヘンシェルミキ
サー等でトライブレンドするか、もしくは有機溶媒に不
飽和カルボン酸またはその無水物および開始剤を溶解し
、ポリオレフィンの粉末またはペレットに噴霧し、ヘン
シェルミキサー等でブレンドする。この配合したポリオ
レフィンの粉末もしくはペレットを系内を窒素ガス置換
された混練機、例えばバンバリーミキサ−、ダブルスク
リユーミキサー等に投入し、温度／１０〜．３００℃、
時間０．１〜３０分で溶融混練することにより上記した
変性ポリオレフィンが得られる。上記変性ポリオレフィ
ンにグラフトされている不飽和カルボン酸またはその無
水物の量は原料ポリオレフィンに対し、０．０２〜１重
量％、好ましくは０．０り〜ｏ、ｔＩ重量％の範囲であ
る。０．０．２重量係以下では充分な接着強度は得られ
ず、１重量係以上では耐温水性、耐塩水性がむしろ不良
となる。また開始剤の量はポリオレフィンに対し０．／
重量多以下、好ましくは０．００　／〜０．０　！；重
量％の範囲である。上記開始剤として使用される有機過
酸化物としては、ベンゾイルパーオキサイド、アセチル
パーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−
ブチルパーオキシラウレート、ジクミルパーオキサイド
、α、α′−ビスーｔ−ブチルパーオキシ−ｐ−ジイソ
プロピルベンゼン、ｕ、ｊ−ジメチル−２，３−ジーを
一ブチルパーオキシヘキサン、ｕ、ｊ−ジ−ｔ−ブチル
パーオキシヘキシル、℃−ブチルパーオキシベンゾエー
ト、ｎ−ブチル−＜２．＋−ビス−ｔ−ブチルパーオキ
シバレート、オクタノイルパーオキサイド、ｐ−メンタ
ンヒドロパーオキサイド等をあげることができ、またア
ゾビス化合物としては、アゾビスイソブチロニトリル、
２．２′−アゾビス（λ、９．ｌＩ−トリスメチルバレ
ロニトリル）、ｘ、、＋、’−アゾビス（２−シクロプ
ロピルプロビオニトリル）などがあげられる。

変性ポリオレフィンには、従来一般的に用いられている
安定剤、その他の添加物、充填剤を更に配合してもよい
ことはいうまでもない。充填剤としては、砂、石英など
の天然シリカ、湿式法、乾式法で製造した合成シリカ、
カオリン、マイカ、メルク、クレー、石綿などの天然珪
酸塩、珪酸カルシウム、珪酸アルミニウムなどの合成珪
酸塩、アルミナ、チタニアなどの金属酸化物、炭酸カル
シウム、硫酸カルシウム、その他アルミニウム、ブロン
ズなどの金属粉等を使用することができる。

本発明においては、変性ポリオレフィンと未変性ポリオ
レフィンとを積層して複合体積層シート５を製造する方
法としては、樹脂をインフレーション法や、Ｔ−グイ法
で共押出し、ダイス内あるいはダイス外で溶融接着して
複合化する方法が採用される。上記共押出性以外の積層
法を利用した場合には、未変性ポリオレフィン層６と変
性ポリオレフィン層７との層間接着強度が十分でなく、
そのため樹脂温度を高くする必要があるが、樹脂温度を
高くした場合には未変性ポリオレフィン層６が高い熱覆
歴を受けて樹脂が劣化する。それ故、本発明方法は特に
未変性ポリオレフィン層乙に与えられる熱覆歴を極力抑
え、かつ未変性ポリオレフィン層６と変性ポリオレフィ
ン層７との層間接着強度を改善するために共押出法によ
り積層シートＳを製造する。

本発明で使用される積層シート５は、全体の厚さ及び各
層の厚さが特に限定されるものではないが、未変性ポリ
オレフィン層乙の厚さが約０、／〜７ｘ程度、特にコ〜
５〜であって変性ポリオレフィン層りの厚さが約０．１
〜３％程度、特にｏ、ｓ　−ｘ　％であり、未変性ポリ
オレフィン層６と変性ポリオレフィン層７との厚さの比
がｌ：２〜２：／である事が好ましく、更に積層シート
５全体の厚さが約−１５〜７％程度である事が好ましい
。

上記で得られた積層シー）ｊは次いで鋼矢板コに熱接着
によって積層させる。

本発明においては、まず鋼矢板コを予め加熱しておき、
上記の積層シート５を、その接着剤層（変性ポリオレフ
ィン層）７を鋼矢板コの表面に対面させた状態で配置し
、その積層シートＳを、加熱された鋼矢板コの表面に沿
って、外部からの押圧力によって押さえつけるか、およ
び／または、積層シート！に外部から熱を加えると共に
外部からの押圧力によって押さえつけるかして、その積
層シー）ｊを鋼矢板コの表面に密着させ、接合させるこ
とによって、防蝕被覆鋼矢板を製造するのである。

本発明の方法に使用する鋼矢板コは、その表面が、予め
なんらかの処理がなされていて、腐食に対して抵抗する
性能の改善されているものであってもよい。

また鋼矢板コは、本発明に使用するに先立って、ショツ
トブラスト、サンドブラスト、酸洗いなどで、その表面
のミルスケール、赤錆、汚れなどを除去されているもの
であると、積層シートタが鋼矢板コヘ接合する力が増す
ので好ましい。また、積層シートｊを積層するのに先立
って、鋼矢板コの表面にクロム酸処理、リン酸処理、お
よび／またはエポキシ樹脂プライマー塗布などを行えば
、密着性は更に良好になる。

本発明では、こうした金属の表面に上記複合体を熱圧着
させるに際し、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂等の有
機接着剤を金属と上記複合体との間に介在させて熱圧着
することにより、層間接着性、特に接着力の耐温水性、
耐塩水性が増大できるので望ましく、さらに防錆能を有
する顔料を併用するとさらに効果的である。

また、該エポキシ樹脂系接着剤にクロム酸の周期表第■
族金属塩、例えば、クロム酸亜鉛、クロム酸ストロンチ
ウム等から選ばれる７種又は２種以上を配合すると、接
着力の耐温水性、耐塩水性に対して更に効果的である。

この場合、配合量は該エポキシ樹脂１００部に対して、
該クロム酸塩の７種又は一種以上の合計量が４１０部以
下であって、その塗布量は塗布面／ｍ’に対して２０〜
．３００９の範囲で、且つ塗布後ゲル化させておくのが
望ましい。エポキシ樹脂系接着剤としては、各種の官能
基を有しておりポリオレフィンまたは種々のポリマー等
を配合してなるポリオレフィン組成物を金属に融着する
際に用いられている公知の種々のものを用いることがで
きる。

例えばアミン類、ポリアミド類、酸無水物、アニノール
樹脂、ブチル化尿素ホルムアルデヒド樹脂等のいわゆる
エポキシ樹脂硬化剤を含む分子量３００ないし１０，０
００程度の熱硬化型エポキシ樹脂を使用することが可能
である。これに使用するエポキシ樹脂は、ビスフェノー
ルＡ系エポキシ樹脂が一般的であるが、その他の公知の
エポキシ樹脂でもよい。さらに接着剤として分子量ｇＯ
Ｏないしｑｏｏｏのエポキシ樹脂の３０ないし７０重量
部と炭素数ＩＯないし２０の脂肪酸７０ないし３０重量
部の反応生成物であるいわゆるエポキシエステルまたは
これに３０重量％以内のブチル化メラミンホルムアルデ
ヒド樹脂などの硬化剤を加えて用いることも可能である
。

こうした熱硬化型のエポキシ樹脂系接着剤を用いる場合
には、該エポキシ樹脂系接着剤が未硬化またはゲル化途
上にある状態で使用される。

通常はゲル化途上、すなわちゲル化はしているが完全に
はゲル化していない状態で用いる。

エポキシ樹脂系接着剤を未硬化またはゲル化途上のいず
れの状態で用いる場合でも、変性ポリオレフィン層の熱
圧着は、該熱硬化型エポキシ樹脂系接着剤が硬化完了す
るような条件で行なう。硬化を完了させなければ良好な
接着強度および耐塩水性を得ることはできない。

本発明ではまた、硬化剤の配合されない分子量１０，０
００以上の熱可塑型エポキシ樹脂系接着剤を使用するこ
ともできる。この場合、分子量の低いものを用いると接
着強度が小さいので好ましくない。

これらの熱硬化型および熱可塑型のエポキシ樹脂の分子
量が高い場合は、適宜の溶媒に溶解して塗布することも
できる。その場合、被塗布面である金属表面または変性
ポリオレフィン層の温度を常温以上にして塗布してもよ
い。

しかしながら、溶剤を使用すると、該溶剤の後処理等が
必要となるので、常温液状のエポキシ樹脂系接着剤を使
用する方が好ましい。

エポキシ樹脂系接着剤は、例えばスプレー、パーコータ
ー、ロールコータ−等により金属表面に塗布することが
できる。エポキシ樹脂系接着剤を塗布した上に前記変性
ポリオレフィン層を熱圧着させる。

本発明方法において、鋼矢板コの最初の予熱は、約／θ
０〜３００℃程度、さらに／！；０〜コ５０℃の範囲内
の温度であって、その鋼矢板２に積ｊ傭しようとする積
層シートｓの変性ポリオレフィンの融点以上に予め加熱
しておくことが好ましい。その最初の加熱は、鋼矢板コ
を比較的短時期で前述の温度まで加熱できればどのよう
な方式であってもよいが、例えば、電気ヒーター、多数
のガスバーナーなどを備えたり、超音波、電子線、レー
ザー光線などを発生する装置を備えた加熱炉またはスチ
ーム、熱風などを吹きつけることができる加熱炉を使用
して行うことができる。なお鋼矢板二の加熱は、ガスバ
ーナー、熱風炉、電気炉を使用して直接その表面を順次
加熱することによって行うことが好ましい。

前記鋼矢板コの予熱の次に積層シートｓを、加熱された
鋼矢板コの表面に対面して、配置するのであるが、その
場合には、鋼矢板コの表面に沿って積層シート＆を大略
変形させて配置するのであり、例えば、第３図及び第５
図に示すように、積層シートＳが、鋼矢板−の表面の一
部（例えば、鋼矢板コの片面の中間部付近）に接触する
ように配置されていることが好ましい。

なお加熱された鋼矢板コに積層シートタを供給する手段
は、公知どのような方法であってもよい０ 加熱された鋼矢板−の上に、積層シート５が配置された
後に、その積層シート５を、鋼矢板コの表面に沿って、
外部から押圧力によって押えつけるには、例えば、適当
な耐熱性の押さえつけ装置（例えば、金属ロールまたは
弾性ゴムロール付きの押さえつけ装置、押さえつけ用コ
テ、押さえつけ用シートなど）によって順次押さえつけ
たり、または、積層シートタの上に設置した耐熱性中空
マット内に空気などを圧入して押さえつけたり、あるい
は、高圧の気体を積層シー）ｊに向って噴出して押さえ
つけたり、さらに鋼矢板−の片面形状に合わせた金型に
よって押圧することによる方法を挙げることができる。

前述のいずれの方法においても、押圧力は、鋼矢板コの
幅方向の中央付近から両側方向に向かって順次加えられ
るのが好ましく、そのようにすることによって、積層シ
ートＳと鋼矢板コとの間に気泡を存在させることのない
ようにすることができるので好ましいのである。

本発明の方法では、鋼矢板コの表面に対面して設置され
た積層シー、トＳは、加熱されている鋼矢板−の熱およ
び／または外部からの熱によって加熱されて、積層シー
ト５Ｉ７）変性ポリオレフィン層７が溶融されていると
共にその積層シートｓの未変性ポリオレフィン層６が押
圧力に対して全体形状を保持しながら、鋼矢板コの表面
（平面と曲面とを有する）に沿って押圧力で容易に塑性
的に曲げ変形しうるような温度に加熱されて、その状態
の積層シート５の上から押圧力によって鋼矢板−の表面
に押しつけられて、積層シート５が鋼矢板コの表面形状
に沿って密着されるのである。

本発明の方法において、積層シートＳの未変性ポリオレ
フィン層６は、加熱されている鋼矢板コの熱だけでは短
時間の押圧力で塑性的に曲げ変形しうる温度に加熱する
ことが困難であることが多いので、積層シート！に押圧
力を加える際に、積層シートタの外表面（未変性ポリオ
レフィン層６側）を外部から加熱することを組合せて、
押圧力を加えるようにすることが好ましいＯ 積層シートＳの外部からの加熱は、積層シート＆の押さ
えつけ操作との関連で、できるだけ短時間で行う必要が
あり、例えば、電熱ヒーターの熱線、ガスバーナーの火
炎によって直接高温に加熱する操作と押さえつけ操作と
を次々に行うことができ、あるいは、積層シートｓに押
圧力を加えるための押さえ付は装置にヒーターを内蔵さ
せて押圧面を加熱しておき、加熱と押しっけとを同時に
行うこともできる。

本発明の方法において、表面形状が完全に平面ではない
鋼矢板−に、加熱状態で、積層シートＳを密着し、接合
することが可能であるのは、積層シートＳが先に規定し
た物性の未変性ポリオレフィン層６と、加熱接着性の変
性ポリオレフィン層７とから形成されているためであり
、本発明の方法で、積層シート５が鋼矢板コに接合する
ための加熱状態において、積層シート５ば、ａ）変性ポ
リオレフィン層７が熱接着可能なように溶融した状態と
なり、しかも、ｂ）先に規定した物性の未変性ポリオレ
フィン層６が、押圧力に対してその全体形状を保持しな
がら、押圧力によって鋼矢板コの表面形状に沿って塑性
的に曲げ変形しうる状態となることが可能であるという
特性を有しており、この特性が、本発明の方法の実現に
最も重要に作用しているのである。

本発明の方法において、積層シートタが、例えは本発明
で規定した物性以外の未変性ポリオレフィン層６と変性
ポリオレフィン層７とで形成されている場合には、高温
に加熱された状態で該未変性ポリオレフィン層６が熱的
に過剰に軟化または融解して簡単に破れてしまったり、
大きな皺ができるようになるので、実質的に本発明を実
施できないのである。

本発明の方法において、鋼矢板−の表面に積層シートＳ
を熱的に密着し接合した結果、得られた積層された直後
の鋼矢板コは、その後、空冷、水冷、その他の公知の冷
却方法で、比較的短時間に室温付近まで冷却することが
好ましい。

〔発明の効果〕一 本発明の方法によって製造される防蝕波７％　’Ｊｌ矢
板は、第４図および第６図に示すように、土木・建築用
の鋼矢板２の少なくとも片面が、加熱接着性の変性ポリ
オレフィン層７を介して、未変性ポリオレフィン層で被
覆されているので、極めて優れた耐久性および防蝕性を
有している。

すなわち、本発明の方法による防蝕被覆鋼矢板は、その
最外層の未変性ポリオレフィン層が、耐熱性、耐衝撃性
、また自然環境に対する耐候性、耐久性を有していて、
優れた保護被覆を極めて長期間維持することができるの
であり、また、鋼矢板が地中に打ち込まれる時に地中の
砂礫に強く接触する場合の衝撃、あるいは、河川水また
は海水、さらに漂流物によって打ちつけられたりする衝
撃及び浸食力に対して充分に抵抗できるのであり、さら
に、前記未変性ポリオレフィン層と鋼矢板との間に存在
する変性ポリオレフィン層が鋼矢板′の表面を水、空気
、太陽光に直接、接触させたり、曝させたりしないので
、長期間（約２０年以上、特に３０年以上の期間）、腐
蝕に対して高水準で抵抗することができるのである。

従って、本発明の方法によって製造された防蝕被覆鋼矢
板は、耐久性、耐蝕性および機械的物性において、極め
て優れているのである。

〔実施例〕

実施例１ 線状低密度ポリエチレン（密度０．９０９ＡＡ　。

ＭＩ：０．７１／１０分、流動比＝ＳＳ、溶融張力（２
００℃）＝ダ、ｏｙ　　溶融張力（２！；０℃）＝３．
／１１）と無水マレイン酸でグラフト変性された変性高
圧法ポリエチレン（密度二０．９２　ｇ／ｃｒｌｚ　Ｍ
工＝２、！ｒ　９／１０分、無水マレイン酸グラフト量
＝２！；００ｐｐｍ）を樹脂温度／ｇＯ℃でＴダイ法に
よるダイ内共押出法により、該線状低密度ポリエチレフ
層コ、５♂及び変性高圧法ポリエチレン層７％の複合体
シートを製造した。

次いで鋼矢板表面に熱硬化型エポキシ樹脂プライマーを
！；　０１ｉ−の割合で塗布し、且つ７９０℃で１０分
間加熱処理した。更に該鋼矢板の上に先に成形した複合
シートを変性ポリオレフィンの面が接触する様に載せた
後、７９０℃でＩＯ分間密着状態で保持し、ロール圧５
　ｈ／ｃｄでロール圧着して積層体を得た。（第ｑ図、
第６図参照） Ｏロール圧着の状況 圧着前の被覆シートの厚みは３．！；　’Ｘであるが、
圧着後のシート厚みは３．３〜３．７％の範囲でほぼ均
一になった。

また７９０℃に加熱された状態で被覆シートが過剰に軟
化、融解して破れてしまったシ、大きな皺が発生する問
題は発生しなかった。

０その防蝕被覆鋼矢板の性能試験 （１）剥離強度 前述の製造方法で製造された防蝕被覆鋼矢板について、
被覆シート層が鋼矢板の表面に接合されている接着面の
剥離強度（２３℃）をＡＳＴＭ　Ｄｔｏｏｏ　（ビール
強度の測定法）に従って測定したところ、３６　Ｋｇ／
１ｎｃｈであった。

（２）落球衝撃試験（耐衝撃性試験） 前述の製造方法で製造された防蝕被覆鋼矢板についてそ
の被覆層上にＡＳＴＭ　Ｃｔｑに従って半径５／／６イ
ンチの半球を先端に有するｓＫｇの鉄芯を高さ０．２ｍ
から落下させて、その衝撃を受けた被覆層のダメージの
状況を観察したところ、その被覆層に全く異常が認めら
れず、耐衝撃性としては１００Ｋｇ・α以上であった。

（３）防蝕耐久性 前述の製造方法で製造された防蝕被覆鋼矢板をざ０℃で
濃度Ｓ％の食塩水中に長時間浸漬してその防蝕被覆鋼矢
板の被覆層の剥離状況及び鋼面での錆の発生状況を観察
したところ、／３００時間行ってもその被覆層の剥離が
生じたり、鋼矢板の表面に錆が発生したりしなかった。

〔比較例〕

線状低密度ポリエチレン（密度０．９２　Ｆｌ／ｃａ、
ＭＩ：　／、０１１／１０分、流動比＝２０１溶融張力
（ｓｏｏ℃）　＝　／、　ｉ　ｇ、溶融張力（コＳθｃ
’）＝ｏ、ｓｇ）と無水マレイン酸でグラフト変性され
た変性高圧法ポリエチレン（密度：　０．９２７９Ｍ、
ＭＩ：λ、！；１１／１０分、無水マレイン酸グラフト
量：Ｊ＆ＯＯｐｐｍ）を用いて実施例／と同じ成形条件
で複合体シートを製造した。

次いで実施例／と同一条件で複合シートを鋼矢板にロー
ル圧着して積層体を得た。

０ロ一ル圧着の状況 圧着前の被覆シートの厚みはＪ、５％であるが、圧着後
のシート厚みは被覆シートが過剰に軟化・融解した為に
ロール圧着時大きなが発生した。その為／、！；　−３
，！；　％の範囲でシートの厚みの振れが発生し、実用
に供し得るものではなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に係る鋼矢板の使用状態の７例を示す
斜視図、第２図は、本発明の方法に使用される鋼矢板の
７例を示す斜視図、第３図および第Ｓ図は、本発明の方
法において、積層シートを、鋼矢板の被覆されるべき表
面に対面させた状態で、配置した様子の７例を示す断面
図、第９図および第６図は、本発明方法によって得られ
る防蝕被覆鋼矢板の１例をそれぞれ示す断面図である。 図中ｌは防護柵、コは鋼矢板、３は立上り部、ダは継手
部、Ｓは積層シート、乙は未変性ポリオレフィン層、り
は変性ポリオレフィン層をそれぞれ示す。 出　願　人　　三菱化成工業株式会社 代　理　人　弁理士長谷用　　− （ほか７名） 藁２Ｉ２１ 第５図 纂６図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）鋼矢板の表面に変性ポリオレフィン層、並びに未
   変性ポリオレフィン層を設けてなる重防蝕鋼矢板を製造
   する方法において、不飽和カルボン酸またはその無水物
   で変性した変性ポリオレフィンとメルトインデックスが
   ０．０５〜２ｇ／１０分、流動比が４０以上で、且つ溶
   融張力が２００℃で１．５ｇｒ以上、２５０℃で０．８
   ｇｒ以上である未変性ポリオレフィンとを共押出して積
   層シートを成形し、該積層シートの変性ポリオレフィン
   層と鋼矢板を熱接着する事を特徴とする重防蝕被覆鋼矢
   板の製造法。