JPS63134643A - アルミニウム−チタン母合金への第３元素の添加 - Google Patents
アルミニウム−チタン母合金への第３元素の添加Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
- C22C1/03—Making non-ferrous alloys by melting using master alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の分野
本発明は、アルミニウムの微粒化に使用されるＡｌ−Ｔ
ｉ母合金（ｍａｓｔｅｒ ａｌｌｅｙ ）に関する。特
には、本発明は、微粒化能を改善する為母合金に炭素及
びその他の第５元素の添加に関係する。本発明合金は、
薄シート、箔、細ワイヤ等に加工されるアルミニウム製
品を微粒化するのに使用される。
ｉ母合金（ｍａｓｔｅｒ ａｌｌｅｙ ）に関する。特
には、本発明は、微粒化能を改善する為母合金に炭素及
びその他の第５元素の添加に関係する。本発明合金は、
薄シート、箔、細ワイヤ等に加工されるアルミニウム製
品を微粒化するのに使用される。
先行技術
先行技術としては、ごく限られた量の実験的研究が報告
されているにすぎまい。「ジャーナルオプ インステイ
テユート オプ メタルズ」マｏ１７６．１９４９年３
２１〜３６０頁に掲載された「アルミニウム合金におけ
るサンドキャスティングの微粒化の機構」と題する論文
において著者Ａ、 Ｃ轟ｂｕ１ｍは、母合金における炭
素が実際上微粒化に影響を与えることを示している。同
著者は、「ジャーナル オプ インステイテユート オ
プメタルズ」マｏｌ ｅ ＯＳ ビ１９５１−５２）１
−１６頁に掲載された「チタン及び硼素の添加によるア
ルミニウム合金鋳物の微粒化」と題する論文において続
いての研究を報告した。題名に示されるように、Ａｌ−
Ｔｉ母合金へのＢとＣの添加の効果が研究された。炭素
の効果についてこの研究の結果を同論文から直接引用す
る（下線は強調のため追加した）： 「炭化チタン添加物を使用して上に得られた結果は運営
使用されるよりはるかく少ないチタン添加でもって微粒
化を生みだすことが可能であることを確認したけれども
、実用価値のある方法は見出されなかった。結果は、ア
ルミニウム〔−五ヒ゛〕チタン合金の炭素含有量を増大
するに際しての障害は主に炭素乃至炭化チタンと溶融ア
ルミニウムとることを示した。困難さを回避する一つの
方法はニッケル或いはコバルト粉末と焼結することＫよ
り炭化チタン粉末を予備的に濡れ処理することによるも
のであろうことが示唆されたが、しかしこれら金属の高
い融点はアルミニウム合金と共に使用するに不都合であ
ろうしまた炭化物粒子間のブリッジングはそれらの完全
な分散を妨げるかもしれない。」 「溶融アルミニウムーチタン合金中への炭素の導入はま
九、融体中への炭素の低溶解度により制限される。何故
なら、僅かく過剰の炭素は、炭化物が溶融金属中に析出
しえないなら１融体中に分散せずに、炭素源と接触状態
で、それが形成されたところに残留する傾向がある◇」 「炭化チタンの代りに硼化チタンの使用についての次の
節に記載される研究において、上記困難さはＡｌ−Ｔｉ
及びＡｌ−Ｂのもつと硬い合金を別々に使用するととく
よシ克服された。この方策によシ、融体中に硼化物粒子
を析出しそしていずれかの成分の過剰を抑制することが
可能であった。
されているにすぎまい。「ジャーナルオプ インステイ
テユート オプ メタルズ」マｏ１７６．１９４９年３
２１〜３６０頁に掲載された「アルミニウム合金におけ
るサンドキャスティングの微粒化の機構」と題する論文
において著者Ａ、 Ｃ轟ｂｕ１ｍは、母合金における炭
素が実際上微粒化に影響を与えることを示している。同
著者は、「ジャーナル オプ インステイテユート オ
プメタルズ」マｏｌ ｅ ＯＳ ビ１９５１−５２）１
−１６頁に掲載された「チタン及び硼素の添加によるア
ルミニウム合金鋳物の微粒化」と題する論文において続
いての研究を報告した。題名に示されるように、Ａｌ−
Ｔｉ母合金へのＢとＣの添加の効果が研究された。炭素
の効果についてこの研究の結果を同論文から直接引用す
る（下線は強調のため追加した）： 「炭化チタン添加物を使用して上に得られた結果は運営
使用されるよりはるかく少ないチタン添加でもって微粒
化を生みだすことが可能であることを確認したけれども
、実用価値のある方法は見出されなかった。結果は、ア
ルミニウム〔−五ヒ゛〕チタン合金の炭素含有量を増大
するに際しての障害は主に炭素乃至炭化チタンと溶融ア
ルミニウムとることを示した。困難さを回避する一つの
方法はニッケル或いはコバルト粉末と焼結することＫよ
り炭化チタン粉末を予備的に濡れ処理することによるも
のであろうことが示唆されたが、しかしこれら金属の高
い融点はアルミニウム合金と共に使用するに不都合であ
ろうしまた炭化物粒子間のブリッジングはそれらの完全
な分散を妨げるかもしれない。」 「溶融アルミニウムーチタン合金中への炭素の導入はま
九、融体中への炭素の低溶解度により制限される。何故
なら、僅かく過剰の炭素は、炭化物が溶融金属中に析出
しえないなら１融体中に分散せずに、炭素源と接触状態
で、それが形成されたところに残留する傾向がある◇」 「炭化チタンの代りに硼化チタンの使用についての次の
節に記載される研究において、上記困難さはＡｌ−Ｔｉ
及びＡｌ−Ｂのもつと硬い合金を別々に使用するととく
よシ克服された。この方策によシ、融体中に硼化物粒子
を析出しそしていずれかの成分の過剰を抑制することが
可能であった。
これは、炭化チタンを使用しては、炭素がアルミニウム
と合金化しえないため（為しえなかった。」「ジャーナ
ル オプ メタルズＪ（１９５１年）ｖｏ１３．１１４
！Ｓ−１１４８においてＦ、Ａ。
と合金化しえないため（為しえなかった。」「ジャーナ
ル オプ メタルズＪ（１９５１年）ｖｏ１３．１１４
！Ｓ−１１４８においてＦ、Ａ。
Ｃｒｏｓｉｌｅｙ 等は論文を発表した。この報告に
おいて、彼等はアルミニウムーチタン融体へのＡｌ、Ｃ
。
おいて、彼等はアルミニウムーチタン融体へのＡｌ、Ｃ
。
或いはグラファイトの添加が微粒化効果の減少をもたら
したことを見出した。
したことを見出した。
斯界での追加的実験が、「ソリデイフィヶーション オ
プ メタルズ」と題する単行本（ＩＩＩ出版Ａ１１０．
１９６８年）１〜９頁の記事において記載されている。
プ メタルズ」と題する単行本（ＩＩＩ出版Ａ１１０．
１９６８年）１〜９頁の記事において記載されている。
ここでは、炭化チタンを形成することによる微粒化を改
善するため塩タブレット中Ｖｃｃ、ｃｉ、ｅｋ、いはグ
ラファイトが含入されうることが報告されている。
善するため塩タブレット中Ｖｃｃ、ｃｉ、ｅｋ、いはグ
ラファイトが含入されうることが報告されている。
この研究分野での別の実験は、「日本軽金属学会誌Ｊ１
９７０年、マ０菖２０．１６３頁において中尾、小林及
び同村により報告された。彼等は塩フラックス中に炭化
チタン粉末を組入れることによシ実質上同様の結果を実
現した。
９７０年、マ０菖２０．１６３頁において中尾、小林及
び同村により報告された。彼等は塩フラックス中に炭化
チタン粉末を組入れることによシ実質上同様の結果を実
現した。
その後の実験は、「ジャーナル オプ クリスタル グ
ロウスＪ１９７２年、マ０１１３．７７７頁における論
文に報告された。この論文において、アルミニウム粒の
核生成が塊状の炭化チタン結晶上に観察されそして次の
エピタキシャル方位関係が存在することが確立された： （Ｏｎ １ ）Ａｌ／／（０１１）’ｌ’Ｋｃｔ （０
０１）Ａｌ／／（００１コＴｉｅもつと最近になって、
「メタラジカル トランスアクションＪｖｏ１１６Ａ、
１９８５年、２０６５〜２１：３６８頁においてＡ、
Ｂｅｎｅｒｊｉ等はＡｌ−７％Ｔｉ−１２％Ｃ母合金に
ついて簡単に記述した。
ロウスＪ１９７２年、マ０１１３．７７７頁における論
文に報告された。この論文において、アルミニウム粒の
核生成が塊状の炭化チタン結晶上に観察されそして次の
エピタキシャル方位関係が存在することが確立された： （Ｏｎ １ ）Ａｌ／／（０１１）’ｌ’Ｋｃｔ （０
０１）Ａｌ／／（００１コＴｉｅもつと最近になって、
「メタラジカル トランスアクションＪｖｏ１１６Ａ、
１９８５年、２０６５〜２１：３６８頁においてＡ、
Ｂｅｎｅｒｊｉ等はＡｌ−７％Ｔｉ−１２％Ｃ母合金に
ついて簡単に記述した。
この合金は７０７５合金を微粒化することが観察された
。
。
先行技術の考察から、問題はまだ解決されていないこと
がわかる。炭素がアルキニウムの微粒化に有益かもしれ
ないとの示唆はあるけれども、最終製品中に塊状の炭化
物が見出される。この困値さは、上記Ｃｉｂｕ１ｍ
の研究（１９５１年）からの引用文の第２及び第３節に
もつとも簡潔にまとめられており、何故炭素ではなく硼
素がＡｌ− Ｔ ｉ母合金における第３元素として工業
的適用性を見出したかを説明している。大きな、硬質の
、不溶性粒子は、薄シート、箔或いは缶材の製危に使用
される合金を微粒化するのに使用される母合金中に存在
してはならない。薄肉製品中の大きな粒子はピンホール
や亀裂をもたらす。
がわかる。炭素がアルキニウムの微粒化に有益かもしれ
ないとの示唆はあるけれども、最終製品中に塊状の炭化
物が見出される。この困値さは、上記Ｃｉｂｕ１ｍ
の研究（１９５１年）からの引用文の第２及び第３節に
もつとも簡潔にまとめられており、何故炭素ではなく硼
素がＡｌ− Ｔ ｉ母合金における第３元素として工業
的適用性を見出したかを説明している。大きな、硬質の
、不溶性粒子は、薄シート、箔或いは缶材の製危に使用
される合金を微粒化するのに使用される母合金中に存在
してはならない。薄肉製品中の大きな粒子はピンホール
や亀裂をもたらす。
これがこの問題の中心である。塊状の硬質粒子が炭素を
含有する有効なアルミニウム母合金の開発を妨げてきた
。本発明はこの問題を解決した。
含有する有効なアルミニウム母合金の開発を妨げてきた
。本発明はこの問題を解決した。
発明の目的
本発明の目的は、薄シートや箔のような繊細な最終製品
に製造されうるアルミニウム用の微粒化剤を提供するこ
とである。また別の目的は、炭素或いは他の第３元素を
含有しそれＫより有効な微粒化剤として作用する母合金
を提供するこ七である。また別の目的は、炭素或いは他
の第５元素がマトリックス中に塊状の硬質粒子として存
在せずに溶解状態にあるような微粒化剤を製造する方法
の提供にある。
に製造されうるアルミニウム用の微粒化剤を提供するこ
とである。また別の目的は、炭素或いは他の第３元素を
含有しそれＫより有効な微粒化剤として作用する母合金
を提供するこ七である。また別の目的は、炭素或いは他
の第５元素がマトリックス中に塊状の硬質粒子として存
在せずに溶解状態にあるような微粒化剤を製造する方法
の提供にある。
発明の概要
これらの目的は、チタン及び第３の改良用元素を少量で
あるが有効量（炭素九対してはα１％まで）含有するア
ルミニウム母合金を提供することにより得られる。この
場合、改良用元素は高温溶体化段階中マトリックス中に
溶解状態に置かれるので、製品は約５μ直径を越える第
２相粒子を実質上台ままい。母合金は、炭化物、窒化物
等を実質含まない、熱電対保護管等を含めてのるつぼ室
内において溶解することが好ましい。例えば、酸化アル
ミニウム、酸化ベリリウム、及び酸化マグネシウムがこ
の目的に良く適合する。比較的低温で合金を溶製した後
、合金は、溶体化処理段階として不活性るつは中で１１
５０℃を越える温度（約１２００〜１２５０℃）【少く
とも約５分間過熱される。その後、合金は鋳造されそし
て最終的に一般市販形態即ちワツフル、鋳造ロッド、押
出ロッド、圧延ロッド等に作製される。
あるが有効量（炭素九対してはα１％まで）含有するア
ルミニウム母合金を提供することにより得られる。この
場合、改良用元素は高温溶体化段階中マトリックス中に
溶解状態に置かれるので、製品は約５μ直径を越える第
２相粒子を実質上台ままい。母合金は、炭化物、窒化物
等を実質含まない、熱電対保護管等を含めてのるつぼ室
内において溶解することが好ましい。例えば、酸化アル
ミニウム、酸化ベリリウム、及び酸化マグネシウムがこ
の目的に良く適合する。比較的低温で合金を溶製した後
、合金は、溶体化処理段階として不活性るつは中で１１
５０℃を越える温度（約１２００〜１２５０℃）【少く
とも約５分間過熱される。その後、合金は鋳造されそし
て最終的に一般市販形態即ちワツフル、鋳造ロッド、押
出ロッド、圧延ロッド等に作製される。
溶解状態にある第３有効元素としては、炭素が好ましい
けれども、硫黄、燐、硼素、窒素簿も本発明の利益を提
供するのに有効であシりる。最適の結果を得るには、第
５元素は制御された量において、即ち炭素に対してはα
００３〜α１％、硼素に対してはα０１〜α４％そして
その他の元素に対しては１０３〜２％範囲内で存在する
。これらの少くとも一種の組合せでもよい。
けれども、硫黄、燐、硼素、窒素簿も本発明の利益を提
供するのに有効であシりる。最適の結果を得るには、第
５元素は制御された量において、即ち炭素に対してはα
００３〜α１％、硼素に対してはα０１〜α４％そして
その他の元素に対しては１０３〜２％範囲内で存在する
。これらの少くとも一種の組合せでもよい。
本発明の５つの例と従来技術の１例とが例示目的で呈示
される。各側は小さな研究室炉においてアルミニウムを
溶解しそして試剤と反応せしめることによシ生成された
。すべての合金は５重量％の実質同一の公称チタン組成
を有している。
される。各側は小さな研究室炉においてアルミニウムを
溶解しそして試剤と反応せしめることによシ生成された
。すべての合金は５重量％の実質同一の公称チタン組成
を有している。
を従来技術の例
Ａｌ−５％Ｔｉ合金を５ｋｇ０９９．９％Ａ１と８６０
９のに、ＴＩＦ・を反応せしめるととＫよシ調製した。
９のに、ＴＩＦ・を反応せしめるととＫよシ調製した。
詳しくは、アルミニウムを溶解しそして７６０℃に持ち
きたした、攪拌翼を融体中に浸漬しそして２００回／分
で回転せしめた。フルオ硼酸カルシウムを融体表面に加
えそして１５分間反応せしめた。最後に、塩をデカンテ
ーションによシ流出せしめそして融体をワツフル形態に
注型した。この合金の微粒化能力を表１に示す。約１０
００μの粒寸が短い接触時間において見られる。
きたした、攪拌翼を融体中に浸漬しそして２００回／分
で回転せしめた。フルオ硼酸カルシウムを融体表面に加
えそして１５分間反応せしめた。最後に、塩をデカンテ
ーションによシ流出せしめそして融体をワツフル形態に
注型した。この合金の微粒化能力を表１に示す。約１０
００μの粒寸が短い接触時間において見られる。
２、Ａｌ−Ｔｉ−８母合
Ａｌ−Ｔｉ−８合金を、５ＪＩ９のアルミニウムを溶解
しそしてそれを７６０℃の温度に持ちきたし、ｓ ６０
１ ｆ）ＫｔＴｔＦ、 ｌ！： ５０ ｊ’ ｆ）Ｚａ
Ｓとの１合物を融体表面に加えそして反応せしめること
によシ調製し九〇消耗した塩を流出せしめそして融体を
ワツフルに鋳造した。このワツフルをアルミするつぼで
内張すした誘導炉内で再溶融し、１２５０℃に加熱しそ
してワツフルに再鋳造した。この母合金を使用して得ら
れた粒寸を表１の例２に示す。
しそしてそれを７６０℃の温度に持ちきたし、ｓ ６０
１ ｆ）ＫｔＴｔＦ、 ｌ！： ５０ ｊ’ ｆ）Ｚａ
Ｓとの１合物を融体表面に加えそして反応せしめること
によシ調製し九〇消耗した塩を流出せしめそして融体を
ワツフルに鋳造した。このワツフルをアルミするつぼで
内張すした誘導炉内で再溶融し、１２５０℃に加熱しそ
してワツフルに再鋳造した。この母合金を使用して得ら
れた粒寸を表１の例２に示す。
そこに示される通り、硫黄の存在は該合金の微粒化能力
を著しく増大する。２５０μ水準の小さな粒寸がこの母
合金を使用して得られる。
を著しく増大する。２５０μ水準の小さな粒寸がこの母
合金を使用して得られる。
五Ａｌ−Ｔ ｉ −Ｎ母合金
８６０１１のに、ＴｉＦ・と５０ＪのＴｔＮの混合物を
７６０℃の温度に保持されたｓｈｙの溶融アルミニウム
に供給した。壇を反応せしめそして後融体表面から流出
せしめた。残った合金をワツフルに鋳造した。生成する
Ａｌ−ＴＩ−Ｎ合金を酸化アルミ二りふるつぼで内張す
した誘導炉内に置き、１２５０℃に加熱しそしてワツフ
ルに鋳造した。
７６０℃の温度に保持されたｓｈｙの溶融アルミニウム
に供給した。壇を反応せしめそして後融体表面から流出
せしめた。残った合金をワツフルに鋳造した。生成する
Ａｌ−ＴＩ−Ｎ合金を酸化アルミ二りふるつぼで内張す
した誘導炉内に置き、１２５０℃に加熱しそしてワツフ
ルに鋳造した。
生成するインゴットは表Ｉの例３に示される粒寸微細化
作用を与えた。硫黄程に有効ではないけれども、窒素は
該合金の性能を改善し、短時間で約４５０〜６００ミク
ロンの粒寸を与えた。
作用を与えた。硫黄程に有効ではないけれども、窒素は
該合金の性能を改善し、短時間で約４５０〜６００ミク
ロンの粒寸を与えた。
歳入１−Ｔ ｉ −Ｐ母合金
ＳＪ９の９９９％Ａｌを溶解しそして５０ＪＩのＣｍ−
６％Ｐ合金を溶体に添加した。続いて、８６０１１のに
、ＴｔＦ、を融体表面に攪拌しながら加えそして塩をア
ルミニウムと反応せしめた。塩を流出せしめそして合金
を炉から鋳造した。これを続いて酸化アルミニウムるつ
ぼで内張すした誘導炉において再溶解しそして１２５０
℃から鋳造した。この方式で得られたワツフルは表■に
示される粒寸を与え喪。この合金は窒素を含んで生成さ
れたものとおおよそ同等であシ、第３元素を含まない従
来技［Ａ１−Ｔｉ合金よりはるかに良好であることがわ
かる。
６％Ｐ合金を溶体に添加した。続いて、８６０１１のに
、ＴｔＦ、を融体表面に攪拌しながら加えそして塩をア
ルミニウムと反応せしめた。塩を流出せしめそして合金
を炉から鋳造した。これを続いて酸化アルミニウムるつ
ぼで内張すした誘導炉において再溶解しそして１２５０
℃から鋳造した。この方式で得られたワツフルは表■に
示される粒寸を与え喪。この合金は窒素を含んで生成さ
れたものとおおよそ同等であシ、第３元素を含まない従
来技［Ａ１−Ｔｉ合金よりはるかに良好であることがわ
かる。
Ｓ、Ａｌ−Ｔｉ−Ｃ母合金
９、０８０ Ｎのアルミニウムを誘導炉にて溶解しそし
て７５０〜７６０℃に持ちきたし九。そうして、２００
ｇのに、ＴｉＦ、と２５ＪＦのＦｅ１Ｃの混合物を融体
表面に加え、反応せしめた。続いて、７３０１のＴ１ス
ポンジを融体く、添加しそして反応せしめた。反応中得
られた最大温度は９７０℃であった。塩を流出せしめ、
溶体を酸化物製るつぼを収納する炉に移しそしてそれを
１２５０℃の温度に持ちきたすことＫより炭素を溶体化
状態に置いた。この合金の微粒化能力を表１の例５に示
す。α０１％ＴＩ添加水準においてきわめて微細な粒寸
が得られた。３００μ以下の粒寸が１７２〜１０分の接
触時間において得られた。
て７５０〜７６０℃に持ちきたし九。そうして、２００
ｇのに、ＴｉＦ、と２５ＪＦのＦｅ１Ｃの混合物を融体
表面に加え、反応せしめた。続いて、７３０１のＴ１ス
ポンジを融体く、添加しそして反応せしめた。反応中得
られた最大温度は９７０℃であった。塩を流出せしめ、
溶体を酸化物製るつぼを収納する炉に移しそしてそれを
１２５０℃の温度に持ちきたすことＫより炭素を溶体化
状態に置いた。この合金の微粒化能力を表１の例５に示
す。α０１％ＴＩ添加水準においてきわめて微細な粒寸
が得られた。３００μ以下の粒寸が１７２〜１０分の接
触時間において得られた。
＆Ａ１−Ｔ盈−〇合金
例５と全く同じ手段で合金を作成したが、但し炭素を炭
化鉄を使用せずに２ ／２１のカーボンブラックとし
てに、ＴｉＦ・と共に添加した。Ｔｉスポンジ添加後得
られた最高温度は８９０℃であった。
化鉄を使用せずに２ ／２１のカーボンブラックとし
てに、ＴｉＦ・と共に添加した。Ｔｉスポンジ添加後得
られた最高温度は８９０℃であった。
１２５０℃から鋳造されたワツフルは表１の例６に示さ
れる微粒化能を与えた。１７２〜１０分の接触時間にて
きわめて微細な粒寸が得られた。
れる微粒化能を与えた。１７２〜１０分の接触時間にて
きわめて微細な粒寸が得られた。
考 察
これらの例からまた本発明についての実験過程での他の
溶解試験例から、第３元素の制御下での添加がＡｌ−Ｔ
Ｉ母合金の微粒化能く顕著な有益な効果を持ちうろこと
が明らかである。第３元素の添加方法は合金に対して１
１要事とは思われずま九チタンの添加方法も重要事では
々い。例えば、炭素は、粉末状グラファイト１カーボン
ブラツク及び金属炭化物の導入により母合金中に導入さ
れうる。これは等しく良好な結果を与える。最適の結果
を得るためには、少量の但し制御された量の第３元素を
導入することのみが重要である。これは通常低温で為さ
れる。何故なら、ＴＩと第３元素の回収は通常低温にお
いて再現性が高くまた反応が非常にスムースに進行する
からである。しかし、反応温度は臨界的でない。７００
〜９００’Ｃの範囲で変化は観察されない。その後、第
３元素は不活性るつぼ内に保持し九融体を非常に高い温
度に持ちきたすことにより溶体化状態に置かれる。
溶解試験例から、第３元素の制御下での添加がＡｌ−Ｔ
Ｉ母合金の微粒化能く顕著な有益な効果を持ちうろこと
が明らかである。第３元素の添加方法は合金に対して１
１要事とは思われずま九チタンの添加方法も重要事では
々い。例えば、炭素は、粉末状グラファイト１カーボン
ブラツク及び金属炭化物の導入により母合金中に導入さ
れうる。これは等しく良好な結果を与える。最適の結果
を得るためには、少量の但し制御された量の第３元素を
導入することのみが重要である。これは通常低温で為さ
れる。何故なら、ＴＩと第３元素の回収は通常低温にお
いて再現性が高くまた反応が非常にスムースに進行する
からである。しかし、反応温度は臨界的でない。７００
〜９００’Ｃの範囲で変化は観察されない。その後、第
３元素は不活性るつぼ内に保持し九融体を非常に高い温
度に持ちきたすことにより溶体化状態に置かれる。
合金をこの高温から鋳造すると、優れた微粒化剤が生成
される。
される。
発明の効果
微粒化作用を奏する第３元素のマトリックス中への溶体
化導入を通して、大きな不溶性粒子の発生を防止し、薄
肉或いは細径の微粒アルミニウム製品の製造を可能なら
しめた。
化導入を通して、大きな不溶性粒子の発生を防止し、薄
肉或いは細径の微粒アルミニウム製品の製造を可能なら
しめた。
本発明の特定具体例について言及したが、本発明の範囲
内で多くの改変を為しうることを銘記されたい。
内で多くの改変を為しうることを銘記されたい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）重量％で表わして、少量の但し有効量の、好ましく
は約０．００３％を越え０．１％までの炭素と、２〜１
５％チタンと、残部アルミニウム及び不可避的不純物か
ら実質成り、５μ直径を越える炭化物を実質含まないＡ
ｌ−Ｔｉ母合金。 ２）合金が炭素及びその金属間化合物を実質含まない不
活性るつぼにおいて溶解される特許請求の範囲第１項記
載の合金。 ３）るつぼが、酸化アルミニウム、酸化ベリリウム及び
酸化マグネシウムの群から選択される材料製である特許
請求の範囲第１項記載の合金。 ４）合金を通常の溶解温度で溶製し、１１５０℃を越え
る温度、好ましくは１２００〜１２５０℃の範囲の温度
に不活性るつぼ中で炭素を溶解状態に置くに充分の溶体
化時間過熱し、その後最終製品に鋳造する特許請求の範
囲第１項記載の合金。 ５）重量％で表わして、少量の但し有効量の、好ましく
は約０．０３％を越えて２％までの、硫黄、燐、窒素そ
の他の類似物の少くとも、種と、２〜１５％チタンと、
残部アルミニウム及び不可避的不純物から実質成り、約
５μ直径を越える硫化物、燐化物、窒化物等を実質含ま
ないＡｌ−Ｔｉ母合金。 ６）合金が硫黄、燐、窒素等及びそれらの金属間化合物
を実質含まない不活性るつぼにおいて溶解される特許請
求の範囲第５項記載の合金。 ７）るつぼが酸化アルミニウム、酸化ベリリウム及び酸
化マグネシウムの群から選択される材料製とされる特許
請求の範囲第５項記載の合金。 ８）合金を通常の溶解温度で溶製し、その後、１５０℃
を越えて、好ましくは１２００〜１２５０℃の温度に硫
黄、燐、窒素等を溶解状態に置くに充分の溶体化時間不
活性るつぼにおいて過熱し、そして後最終製品に鋳造す
る特許請求の範囲第５項記載の合金。 ９）重量％で表わして、少量の但し有効量の、好ましく
は０．０１％を越え０．４％までの硼素と、２〜１５％
チタンと、残部アルミニウム及び不可避的不純物から実
質なり、約５μ直径を越える硼化物を実質含まないＡｌ
−Ｔｉ母合金。 １０）合金が硼素及びその金属間化合物を実質含まない
不活性るつぼ中で溶解される特許請求の範囲第９項記載
の合金。 １１）るつぼが、酸化アルミニウム、酸化ベリリウム及
び酸化マグネシウムの群から選択される材料製である特
許請求の範囲第９項記載の合金。 １２）合金を通常の溶解温度で溶製し、その後１１５０
℃を越える、好ましくは１２００〜１２５０℃の温度に
おいて硼素を溶解状態に置くに充分の溶体化時間不活性
るつぼ中で過熱し、その後最終製品に鋳造する特許請求
の範囲第９項記載の合金。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/904,511 US4812290A (en) | 1986-09-08 | 1986-09-08 | Third element additions to aluminum-titanium master alloys |
| US904511 | 1997-08-01 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63134643A true JPS63134643A (ja) | 1988-06-07 |
| JPH0471982B2 JPH0471982B2 (ja) | 1992-11-17 |
Family
ID=25419275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62222159A Granted JPS63134643A (ja) | 1986-09-08 | 1987-09-07 | アルミニウム−チタン母合金への第３元素の添加 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4812290A (ja) |
| JP (1) | JPS63134643A (ja) |
| AU (1) | AU586929B2 (ja) |
| BR (1) | BR8704449A (ja) |
| CA (1) | CA1298993C (ja) |
| CH (1) | CH673843A5 (ja) |
| DE (1) | DE3729937C2 (ja) |
| FR (1) | FR2604185A1 (ja) |
| GB (1) | GB2194796B (ja) |
| MX (1) | MX165269B (ja) |
| NL (1) | NL191466C (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5041263A (en) * | 1986-09-08 | 1991-08-20 | Kb Alloys, Inc. | Third element additions to aluminum-titanium master alloys |
| US4873054A (en) * | 1986-09-08 | 1989-10-10 | Kb Alloys, Inc. | Third element additions to aluminum-titanium master alloys |
| SE8702149L (sv) * | 1987-05-22 | 1988-11-23 | Baeckerud Innovation Ab | Aluminiumfoerlegering |
| US5100488A (en) * | 1988-03-07 | 1992-03-31 | Kb Alloys, Inc. | Third element additions to aluminum-titanium master alloys |
| EP0574514A4 (en) * | 1991-03-07 | 1994-06-22 | Kb Alloys Inc | Master alloy hardeners |
| JP2000511233A (ja) * | 1995-11-21 | 2000-08-29 | オプティカスト アクチボラゲット | アルミニウム合金の結晶粒微細化を最適化する改良された方法 |
| US5935295A (en) * | 1997-10-16 | 1999-08-10 | Megy; Joseph A. | Molten aluminum treatment |
| US6368427B1 (en) | 1999-09-10 | 2002-04-09 | Geoffrey K. Sigworth | Method for grain refinement of high strength aluminum casting alloys |
| US6645321B2 (en) | 1999-09-10 | 2003-11-11 | Geoffrey K. Sigworth | Method for grain refinement of high strength aluminum casting alloys |
| EP1978120B1 (de) | 2007-03-30 | 2012-06-06 | Technische Universität Clausthal | Aluminium-Silizium-Gussleglerung und Verfahren zu Ihrer Herstellung |
| DE102009016111B4 (de) * | 2009-04-03 | 2011-02-10 | Technische Universität Clausthal | Druckgusskörper aus einer übereutektischen Aluminium-Silizium-Gusslegierung und Verfahren zu dessen Herstellung |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4884013A (ja) * | 1972-02-14 | 1973-11-08 | ||
| JPS4910133A (ja) * | 1972-05-30 | 1974-01-29 | ||
| JPS56102544A (en) * | 1980-01-07 | 1981-08-17 | Cabot Berylco Inc | Intermediate alloy |
| JPS62133037A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-16 | Ngk Insulators Ltd | 結晶微細化用合金およびその製造法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1244082A (en) * | 1968-03-13 | 1971-08-25 | Kawecki Berylco Ind | Improvements in introducing a grain refining or alloying agent into molten metals and alloys |
| FR2266746A1 (en) * | 1974-04-03 | 1975-10-31 | Pechiney Aluminium | Aluminium based master alloy contg. boron and titanium - made by contact of aluminium with cryolite soln. of titanium and added boron |
| US3933476A (en) * | 1974-10-04 | 1976-01-20 | Union Carbide Corporation | Grain refining of aluminum |
| GB2162540B (en) * | 1984-06-22 | 1989-05-04 | Cabot Corp | Aluminum grain refiner containing "duplex" crystals |
| US4612073A (en) * | 1984-08-02 | 1986-09-16 | Cabot Corporation | Aluminum grain refiner containing duplex crystals |
| GB8505904D0 (en) * | 1985-03-01 | 1985-04-11 | London Scandinavian Metall | Producing titanium carbide |
| AU6600186A (en) * | 1985-11-29 | 1987-06-04 | Helgar, N.M. | Opened drink container protector |
| AU6600286A (en) * | 1985-12-19 | 1987-06-25 | Pennefather, H.J.A. | Harness for limiting the movement of portions of the body |
-
1986
- 1986-09-08 US US06/904,511 patent/US4812290A/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-07-15 AU AU75691/87A patent/AU586929B2/en not_active Ceased
- 1987-08-28 BR BR8704449A patent/BR8704449A/pt not_active IP Right Cessation
- 1987-09-01 NL NL8702048A patent/NL191466C/xx not_active IP Right Cessation
- 1987-09-04 CA CA000546157A patent/CA1298993C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-04 GB GB8720850A patent/GB2194796B/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-07 MX MX008129A patent/MX165269B/es unknown
- 1987-09-07 DE DE3729937A patent/DE3729937C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-07 JP JP62222159A patent/JPS63134643A/ja active Granted
- 1987-09-07 FR FR8712386A patent/FR2604185A1/fr active Pending
- 1987-09-08 CH CH3484/87A patent/CH673843A5/de not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
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|---|---|---|---|---|
| JPS4884013A (ja) * | 1972-02-14 | 1973-11-08 | ||
| JPS4910133A (ja) * | 1972-05-30 | 1974-01-29 | ||
| JPS56102544A (en) * | 1980-01-07 | 1981-08-17 | Cabot Berylco Inc | Intermediate alloy |
| JPS62133037A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-16 | Ngk Insulators Ltd | 結晶微細化用合金およびその製造法 |
Also Published As
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| GB8720850D0 (en) | 1987-10-14 |
| NL191466B (nl) | 1995-03-16 |
| CA1298993C (en) | 1992-04-21 |
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| JPH0471982B2 (ja) | 1992-11-17 |
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| GB2194796A (en) | 1988-03-16 |
| US4812290A (en) | 1989-03-14 |
| DE3729937C2 (de) | 1995-01-05 |
| AU586929B2 (en) | 1989-07-27 |
| AU7569187A (en) | 1988-03-17 |
| NL191466C (nl) | 1995-07-18 |
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