JPS63134114A - スパーク浸食材料加工用パルス発生器 - Google Patents
スパーク浸食材料加工用パルス発生器Info
- Publication number
- JPS63134114A JPS63134114A JP62287587A JP28758787A JPS63134114A JP S63134114 A JPS63134114 A JP S63134114A JP 62287587 A JP62287587 A JP 62287587A JP 28758787 A JP28758787 A JP 28758787A JP S63134114 A JPS63134114 A JP S63134114A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- storage capacitor
- power supply
- diode
- terminal
- pulse generator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 7
- 238000003754 machining Methods 0.000 title description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 62
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 26
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 21
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims description 20
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims description 10
- 238000009760 electrical discharge machining Methods 0.000 claims description 8
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 7
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000011038 discontinuous diafiltration by volume reduction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
- H03K3/02—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses
- H03K3/357—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses by the use, as active elements, of bulk negative resistance devices, e.g. Gunn-effect devices
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H1/00—Electrical discharge machining, i.e. removing metal with a series of rapidly recurring electrical discharges between an electrode and a workpiece in the presence of a fluid dielectric
- B23H1/02—Electric circuits specially adapted therefor, e.g. power supply, control, preventing short circuits or other abnormal discharges
- B23H1/022—Electric circuits specially adapted therefor, e.g. power supply, control, preventing short circuits or other abnormal discharges for shaping the discharge pulse train
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H2300/00—Power source circuits or energization
- B23H2300/20—Relaxation circuit power supplies for supplying the machining current, e.g. capacitor or inductance energy storage circuits
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は、金属のようなスパーク浸食材料の加工に用い
るパルス発生器に関し、特に、直流電源と、蓄電手段と
、該蓄電手段の充電を制御する充電調整手段と、前記蓄
電手段をスパークギャップ部に接続する切換手段と、前
記蓄電手段および前記スパークギャップ部の間の回路部
位に配置された逆共振阻止手段とを含むスパーク浸食材
料加工用パルス発生器に関する。
るパルス発生器に関し、特に、直流電源と、蓄電手段と
、該蓄電手段の充電を制御する充電調整手段と、前記蓄
電手段をスパークギャップ部に接続する切換手段と、前
記蓄電手段および前記スパークギャップ部の間の回路部
位に配置された逆共振阻止手段とを含むスパーク浸食材
料加工用パルス発生器に関する。
（従来技術）
放電加工のようなスパーク侵食波ｉ＋ＦＴは、こ：ＦＮ
まで高能率の作業すなわち加工に向けられている。
まで高能率の作業すなわち加工に向けられている。
このため、高エネルギーレベルのパルスを高反復比でス
パークギャップ部に供給することができるパルス発生器
が必要とされている。非常に短いパルス時間の高エネル
ギーパルスは、特に、ワイヤ放電加工機による切断およ
び穿孔の分野で求められている。
パークギャップ部に供給することができるパルス発生器
が必要とされている。非常に短いパルス時間の高エネル
ギーパルスは、特に、ワイヤ放電加工機による切断およ
び穿孔の分野で求められている。
米国特許第４１６３８８７号（西独特許第２７３５４０
３号）明細書には、１μ秒で５０ＯＡに達するパルス電
流を供給するパルス発生器が記載されている。現在では
、はぼ２μ秒で１００ＯＡに達するパルス電流が必要と
されている。このように過度の場合、上記米国特許明細
書に記載されたパルス発生器では、装置自体が大きくな
りすぎ、また、特に１０％という非能率のために不経済
である。
３号）明細書には、１μ秒で５０ＯＡに達するパルス電
流を供給するパルス発生器が記載されている。現在では
、はぼ２μ秒で１００ＯＡに達するパルス電流が必要と
されている。このように過度の場合、上記米国特許明細
書に記載されたパルス発生器では、装置自体が大きくな
りすぎ、また、特に１０％という非能率のために不経済
である。
西独特許第３４１９９４５号明細書には、能率が６０％
を越えるパルス発生器が記載されている。この発生器は
、これが各種のスパーク浸食加工用に設計されているの
で、上記の使用のためには技術的に複雑化してしまう。
を越えるパルス発生器が記載されている。この発生器は
、これが各種のスパーク浸食加工用に設計されているの
で、上記の使用のためには技術的に複雑化してしまう。
加えて、前記発生器に使用される切換器は、充分なピー
ク電流で切り換えをしなければならず、不必要な切り換
え損失を導く。
ク電流で切り換えをしなければならず、不必要な切り換
え損失を導く。
西独特許第２４４１７３４号明細書には、電子的に制御
される充電調整器により、蓄電キャパシタに直線的に充
電させ、充電電圧を、切換器およびスパークギャップ部
の絶縁トランスを経て放電させるパルス発生器が記載さ
れている。この種のパルス発生器では、技術的に複雑で
あり、また、蓄電キャパシタがスパークギャップ部の不
都合な状態と一致する一定の情況に完全に充電されたと
き、放電を開始させなければならないため、制御性に制
限がある。
される充電調整器により、蓄電キャパシタに直線的に充
電させ、充電電圧を、切換器およびスパークギャップ部
の絶縁トランスを経て放電させるパルス発生器が記載さ
れている。この種のパルス発生器では、技術的に複雑で
あり、また、蓄電キャパシタがスパークギャップ部の不
都合な状態と一致する一定の情況に完全に充電されたと
き、放電を開始させなければならないため、制御性に制
限がある。
米国特許第３４８５９８７号明細書には、蓄電キャパシ
タ用充電回路を絶縁トランスを横切る浸食回路に結合し
た他のパルス発生器が記載されている。蓄電キャパシタ
は、第１の切換器により充電し、第２の切換器により放
電する作用を交互に行なう。しかし、この発生器は、無
負荷パルスの場合、すなわちスパークギャップ部が点弧
されないとき、蓄電キャパシタか再充電されず、その結
果、回路が必然的に次の１パルスたけ作動するにすぎな
いという重大な欠点がある。また、高価な保護用配線に
よってだけ制御することかてきる反作用が絶縁トランス
を経て２つの切換器間に作用する。
タ用充電回路を絶縁トランスを横切る浸食回路に結合し
た他のパルス発生器が記載されている。蓄電キャパシタ
は、第１の切換器により充電し、第２の切換器により放
電する作用を交互に行なう。しかし、この発生器は、無
負荷パルスの場合、すなわちスパークギャップ部が点弧
されないとき、蓄電キャパシタか再充電されず、その結
果、回路が必然的に次の１パルスたけ作動するにすぎな
いという重大な欠点がある。また、高価な保護用配線に
よってだけ制御することかてきる反作用が絶縁トランス
を経て２つの切換器間に作用する。
切換器が無電流またはわずかな電流を整流するという利
点を有する種々の他の共振式発生器は既知である。
点を有する種々の他の共振式発生器は既知である。
電子的に制御される充電調節器を備えるパルス発生器の
重要な欠点は、技術的経費が高いことと、全体的な能率
の低下を招くことである。充電調整器を制御しない共振
式発生器は、蓄電キャパシタの充電状態が先行するパル
スにより影響されるから、スパークギャップ部を経るパ
ルス電流の制御が困難であるという欠点がある。
重要な欠点は、技術的経費が高いことと、全体的な能率
の低下を招くことである。充電調整器を制御しない共振
式発生器は、蓄電キャパシタの充電状態が先行するパル
スにより影響されるから、スパークギャップ部を経るパ
ルス電流の制御が困難であるという欠点がある。
（発明の目的）
本発明の目的は、高エネルギーパルスを高能率で発生ず
ることができるように現在のパルス発生器を改良するこ
とにある。上記目的のために、回路構成を簡単にかつ空
間的に小さくし、操作を確実にするとともに、蓄電キャ
パシタの充電状態を先行する放電から独立させなけわば
ならない。
ることができるように現在のパルス発生器を改良するこ
とにある。上記目的のために、回路構成を簡単にかつ空
間的に小さくし、操作を確実にするとともに、蓄電キャ
パシタの充電状態を先行する放電から独立させなけわば
ならない。
（発明の構成）
本発明のパルス発生器の場合、この目的は、直流電源と
、蓄電手段と、該蓄電手段の充電を制御する充電調整手
段と、前記蓄電手段をスパークギャップ部に接続する切
換手段と、前記蓄電手段および前記スパークギャップ部
の間の回路部位に配置された逆共振阻と手段とを含むス
パーク浸食材料加工用パルス発生器であフて、ｎ「記充
電調整手段は制御されない要素だけからなる構成要素を
含み、また、前記充電調整手段は、前記蓄電手段がエネ
ルギー過多に充電され、前記構成要素の一部である充電
反転用ダイオードを経る前記蓄電手段の反転充電か前記
構成要素の一部である充電反転ダイオード経て前記直流
電源に戻された後に前記エネルギー過多が生じ、および
、放電電流の衰退後前記切換器が非伝導性に切換られる
ように、構成されていることにより解決される。
、蓄電手段と、該蓄電手段の充電を制御する充電調整手
段と、前記蓄電手段をスパークギャップ部に接続する切
換手段と、前記蓄電手段および前記スパークギャップ部
の間の回路部位に配置された逆共振阻と手段とを含むス
パーク浸食材料加工用パルス発生器であフて、ｎ「記充
電調整手段は制御されない要素だけからなる構成要素を
含み、また、前記充電調整手段は、前記蓄電手段がエネ
ルギー過多に充電され、前記構成要素の一部である充電
反転用ダイオードを経る前記蓄電手段の反転充電か前記
構成要素の一部である充電反転ダイオード経て前記直流
電源に戻された後に前記エネルギー過多が生じ、および
、放電電流の衰退後前記切換器が非伝導性に切換られる
ように、構成されていることにより解決される。
本発明の好ましい実施例によれば、補記蓄電手段は１つ
の蓄電キャパシタを備え、該蓄電キャパシタの一方の端
子は前記直流電源の正端子に接続され、前記蓄積キャパ
シタの他方の端子は＠記充電反転用ダイオードと前記構
成要素の一部であるフライバック変換トランスの一次巻
線とを経て前記直流電源の負端子に接続され、前記フラ
イバック変換トランスの二次巻線は、該二次巻線の自己
誘導電圧が前記直流電源の電圧を越えているとき、前記
反転用ダイオードが導電性になるように、荷記反転用タ
イオートを軒で前記直流電源に接続され、補記蓄積キャ
パシタの充電電圧は前記直流電源と前記フライバック変
換トランスの変換比とにより固定されることを特徴とす
る。
の蓄電キャパシタを備え、該蓄電キャパシタの一方の端
子は前記直流電源の正端子に接続され、前記蓄積キャパ
シタの他方の端子は＠記充電反転用ダイオードと前記構
成要素の一部であるフライバック変換トランスの一次巻
線とを経て前記直流電源の負端子に接続され、前記フラ
イバック変換トランスの二次巻線は、該二次巻線の自己
誘導電圧が前記直流電源の電圧を越えているとき、前記
反転用ダイオードが導電性になるように、荷記反転用タ
イオートを軒で前記直流電源に接続され、補記蓄積キャ
パシタの充電電圧は前記直流電源と前記フライバック変
換トランスの変換比とにより固定されることを特徴とす
る。
本発明の好ましい他の実施例によれば、前記蓄′准手段
は第１および第２の蓄電キャパシタを含み、首記切換手
段は第１および第２の切換器を含み、１１ｆ「記述共振
阻止手段は第１および第２の逆共振ｉｔｔ止用ダイオー
ドを含み、＠記充電調整回路は、第１および第２の反転
用ダイオードと、インダクションコ・ｒルとを含み、前
記第１の蓄積キャパシタの一方の端子は前記直流電源の
負端子に接続され、前記第１の蓄電キャパシタの他方の
端子は前記第１の反転用ダイオードを経て補記直流電源
の正端子に接続され、前記第２の蓄電キャパシタの一方
の端子は航記直流電源の正端子に接続され、前記第２の
蓄電キャパシタの他方の端子は前記第２の反転用ダイオ
ードを経て前記直流電源の負端子に接続され、前記両蓄
電キャパシタは、そわぞわ、絶縁トランスの一次巻線の
１つ、前記逆共振阻止ダイオードの１つおよび前記切換
器の１つを経て同期して同時に放置され、前記蓄電キャ
パシタは、前記反転ダイオードが導通するまで、前記反
転ダイオードと前記インダクションコイルとを経て再充
電され、前記蓄電キャパシタの充電電圧は前記直流電源
により決定されることを特徴とする。
は第１および第２の蓄電キャパシタを含み、首記切換手
段は第１および第２の切換器を含み、１１ｆ「記述共振
阻止手段は第１および第２の逆共振ｉｔｔ止用ダイオー
ドを含み、＠記充電調整回路は、第１および第２の反転
用ダイオードと、インダクションコ・ｒルとを含み、前
記第１の蓄積キャパシタの一方の端子は前記直流電源の
負端子に接続され、前記第１の蓄電キャパシタの他方の
端子は前記第１の反転用ダイオードを経て補記直流電源
の正端子に接続され、前記第２の蓄電キャパシタの一方
の端子は航記直流電源の正端子に接続され、前記第２の
蓄電キャパシタの他方の端子は前記第２の反転用ダイオ
ードを経て前記直流電源の負端子に接続され、前記両蓄
電キャパシタは、そわぞわ、絶縁トランスの一次巻線の
１つ、前記逆共振阻止ダイオードの１つおよび前記切換
器の１つを経て同期して同時に放置され、前記蓄電キャ
パシタは、前記反転ダイオードが導通するまで、前記反
転ダイオードと前記インダクションコイルとを経て再充
電され、前記蓄電キャパシタの充電電圧は前記直流電源
により決定されることを特徴とする。
（発明の効果）
本発明によれば、切換が無′ポ流状、態においてだけな
されるので、電圧が切換手段により＠適に利用される利
点かある。また、木質的に正弦波状のパルスたけか充放
電回路部に流れることから、同じビーク′准流値であれ
ば、従来の矩形状パルスより２７％以上の高いエネルギ
ーとなる。さらに、従来の回路の欠点が回避される。こ
わは、特に、効率と、蓄電キャパシタの充電状態の確さ
と、複雑さとに影響し、その結果として回路の信頼性お
よび構造上の寸法に影響する。
されるので、電圧が切換手段により＠適に利用される利
点かある。また、木質的に正弦波状のパルスたけか充放
電回路部に流れることから、同じビーク′准流値であれ
ば、従来の矩形状パルスより２７％以上の高いエネルギ
ーとなる。さらに、従来の回路の欠点が回避される。こ
わは、特に、効率と、蓄電キャパシタの充電状態の確さ
と、複雑さとに影響し、その結果として回路の信頼性お
よび構造上の寸法に影響する。
高エネルギーパルスを使用することにより、工作物と′
ａ極との間の金属の短絡回路さえも、工作物または電極
の部位を蒸発させるまで上昇する抵抗加熱より溶かし、
除去効果のあるプラズマ放電に変換することができるの
で、ワイヤによる切断加工の間中およびスパーク浸食に
よる穿孔加工の間中、浸食プロセスをかなり改良するこ
とができる。しかし、これは、低固有抵抗のため、はぼ
５００Ａを越えるパルス電流から有効なたけである。
ａ極との間の金属の短絡回路さえも、工作物または電極
の部位を蒸発させるまで上昇する抵抗加熱より溶かし、
除去効果のあるプラズマ放電に変換することができるの
で、ワイヤによる切断加工の間中およびスパーク浸食に
よる穿孔加工の間中、浸食プロセスをかなり改良するこ
とができる。しかし、これは、低固有抵抗のため、はぼ
５００Ａを越えるパルス電流から有効なたけである。
本発明のパルス発生器は、特に小さく、軽量である。従
って、たとえば、２重の西洋ボード上に、ピーク電流１
５０Ａの回路を容易に組み付けることができ、また、９
００Ａのパルス発生器を１９インチのラックに製作する
ことができる。これは、現存の発生器と比較して少なく
とも１０のファクタにより体積減少をもたらす。
って、たとえば、２重の西洋ボード上に、ピーク電流１
５０Ａの回路を容易に組み付けることができ、また、９
００Ａのパルス発生器を１９インチのラックに製作する
ことができる。これは、現存の発生器と比較して少なく
とも１０のファクタにより体積減少をもたらす。
（実施例）
以下、図面に示す本発明の実施例について説明する。
第１図は、本発明のパルス発生回路の簡単な構成を示す
。直流電源１の正端子は、蓄電キャパシタ２の一方の端
子に接続されている。切換器３と、逆流阻止用ダイオー
ドすなわち逆共振阻止用ダイオード４と、誘導インダク
タンスコイル１０と、スパークギャップ部１１とを直列
に接続した回路部位を備える放電回路が蓄電キャパシタ
２と並列に配置されている。パスル発生器の出力端子は
、符号Ｇ＋と符号Ｇ−とで示さねている。・蓄電キャパ
シタ２を充電させるための充電回路は、蓄電キャパシタ
２の他方の棒に接続された充電反転用ダイオード５と、
該ダイオード５に直列に接続されたフライバック変換ト
ランス７の一次巻線７ａとを含む。−次巻線７ａの、ダ
イオード５と反対の側の端子は、直流電源１の負端子に
接続されている。フライバック変換トランス７の二次巻
線７ｂと、復元すなわち回復用り゛イ才一ト６とを直列
に接続した回路部位は、直流電源１と並列に接続されて
いる。フライバック変換トランス７の両巻線７ａ、７ｂ
は、第１図に黒丸で示す点ような磁気的極性を有する。
。直流電源１の正端子は、蓄電キャパシタ２の一方の端
子に接続されている。切換器３と、逆流阻止用ダイオー
ドすなわち逆共振阻止用ダイオード４と、誘導インダク
タンスコイル１０と、スパークギャップ部１１とを直列
に接続した回路部位を備える放電回路が蓄電キャパシタ
２と並列に配置されている。パスル発生器の出力端子は
、符号Ｇ＋と符号Ｇ−とで示さねている。・蓄電キャパ
シタ２を充電させるための充電回路は、蓄電キャパシタ
２の他方の棒に接続された充電反転用ダイオード５と、
該ダイオード５に直列に接続されたフライバック変換ト
ランス７の一次巻線７ａとを含む。−次巻線７ａの、ダ
イオード５と反対の側の端子は、直流電源１の負端子に
接続されている。フライバック変換トランス７の二次巻
線７ｂと、復元すなわち回復用り゛イ才一ト６とを直列
に接続した回路部位は、直流電源１と並列に接続されて
いる。フライバック変換トランス７の両巻線７ａ、７ｂ
は、第１図に黒丸で示す点ような磁気的極性を有する。
第１図の回路は、以下のように作用する。直流電源１か
オンにされると、蓄電キャパシタ２は、充電反転用ダイ
オード５と、−次巻線７ａのインダクタンスコイルとを
横切って、電源電圧のほぼ２倍の電圧に充電される。回
復用ダイオード６は、フライバック変換トランス７の変
換比（７ａニアｂ）か１より小さいと、この過程の間、
伝導性になる。
オンにされると、蓄電キャパシタ２は、充電反転用ダイ
オード５と、−次巻線７ａのインダクタンスコイルとを
横切って、電源電圧のほぼ２倍の電圧に充電される。回
復用ダイオード６は、フライバック変換トランス７の変
換比（７ａニアｂ）か１より小さいと、この過程の間、
伝導性になる。
もし、切換器３かすくに伝導性にすなわちオンに切り換
えらねると、蓄電キャパシタ２の電荷は、スパークギャ
ップ部１１と、誘導インダクタンスコイル１０と、逆共
振阻止用ダイオード４と、切換器３とを経て放電され、
充電されたエネルギーの一部はスパークエネルギーに変
換される。蓄積されたエネルギーの大部分は、蓄電キャ
パシタ２に逼流し、また、逆極性でキャパシタ２に充′
セされる。逆共振阻止用ダイオード４は、電極の重要な
損耗を生じる希望しない負電流パルスを導く再放電を防
止する。
えらねると、蓄電キャパシタ２の電荷は、スパークギャ
ップ部１１と、誘導インダクタンスコイル１０と、逆共
振阻止用ダイオード４と、切換器３とを経て放電され、
充電されたエネルギーの一部はスパークエネルギーに変
換される。蓄積されたエネルギーの大部分は、蓄電キャ
パシタ２に逼流し、また、逆極性でキャパシタ２に充′
セされる。逆共振阻止用ダイオード４は、電極の重要な
損耗を生じる希望しない負電流パルスを導く再放電を防
止する。
蓄電キャパシタ２の電圧が放電の間に直流電源１の７ａ
圧より低くなるやいなや、正弦波状充電電流が、充電反
転用ダイオード５と、−次巻線７ａのインダクタンスコ
イルと、直流電源１とを経て流れ始める。フライバック
変換トランス７は、この移相において回復用ダイオード
６が阻止方向に付勢されるような極性を与えられる。こ
の充電反転プロセスの間、直流ＴＬ源１は、充′π電圧
の電流一時間の積分値と直流電源１の電圧との積と同じ
であるエネルギー過多になる。
圧より低くなるやいなや、正弦波状充電電流が、充電反
転用ダイオード５と、−次巻線７ａのインダクタンスコ
イルと、直流電源１とを経て流れ始める。フライバック
変換トランス７は、この移相において回復用ダイオード
６が阻止方向に付勢されるような極性を与えられる。こ
の充電反転プロセスの間、直流ＴＬ源１は、充′π電圧
の電流一時間の積分値と直流電源１の電圧との積と同じ
であるエネルギー過多になる。
この発生回路は、このエネルギー過多かスパークエネル
ギーおよび回路損失を補うのに充分な大きさとなるよう
に設計されている。もし、放電の間に消費されたエネル
ギーが与えられたエネルギー過多より少ないと、蓄電キ
・ドパシタ２は、二次巻線７ｂの自己誘導電圧が電源１
のそれより犬きくなるような大きさに充電される。この
ときから反転用ダイオード６は伝導性すなわち導通にな
り、その結果フライバック変換トランス７のインダクタ
ンコイルに蓄積された過剰エネルギーは直流電源１に戻
される。
ギーおよび回路損失を補うのに充分な大きさとなるよう
に設計されている。もし、放電の間に消費されたエネル
ギーが与えられたエネルギー過多より少ないと、蓄電キ
・ドパシタ２は、二次巻線７ｂの自己誘導電圧が電源１
のそれより犬きくなるような大きさに充電される。この
ときから反転用ダイオード６は伝導性すなわち導通にな
り、その結果フライバック変換トランス７のインダクタ
ンコイルに蓄積された過剰エネルギーは直流電源１に戻
される。
トランス７は、好ましくはフェライトコアおよび空隙で
構成され、また、既知の２本巻波ｉ４スは前記空隙にか
かわらず両磁気的結合を達成するために使用される。
構成され、また、既知の２本巻波ｉ４スは前記空隙にか
かわらず両磁気的結合を達成するために使用される。
電＃、１の電圧かＥてあり、二次巻線７ｂに対する一次
巻線７ａの変成比がｎであるとすると、蓄電キャパシタ
２の充電電圧はＥ・（１＋ｎ）になる。このため、充電
反転用タイオート５は、少なくともＥ・２ｎの電圧用に
設計されなけわばならず、また、回復用タイオート６は
Ｅ・ （２＋２ ／ ｎ ）の電圧用に設計されなけわ
ばならない。小さい発生器の場合、Ｅ＝１００Ｖおよび
ｎ＝２であると、３００■の充電電圧となり、また、効
率の良い４００ｖのダイオードを使用することになる。
巻線７ａの変成比がｎであるとすると、蓄電キャパシタ
２の充電電圧はＥ・（１＋ｎ）になる。このため、充電
反転用タイオート５は、少なくともＥ・２ｎの電圧用に
設計されなけわばならず、また、回復用タイオート６は
Ｅ・ （２＋２ ／ ｎ ）の電圧用に設計されなけわ
ばならない。小さい発生器の場合、Ｅ＝１００Ｖおよび
ｎ＝２であると、３００■の充電電圧となり、また、効
率の良い４００ｖのダイオードを使用することになる。
より大きい放電′電流およびより高い値の誘導インダク
タンスコイル１０のためには、５００Ｖから１００ＯＶ
を越える充′ポ電流で作業することか必要になる。
タンスコイル１０のためには、５００Ｖから１００ＯＶ
を越える充′ポ電流で作業することか必要になる。
第１図の回路は、ル制御されない各構成要素をキ・ドパ
シタの充電制御のために使用している。実際上、ダイオ
ード、フライバック変換器のインダクタンスコイルのよ
うな受動阻止だけを使用することがてきる。蓄電キャパ
シタの過剰エネルギーがスパーク放電後に直流電源１に
戻されることから、充電反転用ダイオード５を経る充電
反転電流か木質的に衰退したとき、切換器３は再びオン
に切り換えられる。切換器３は、反転が終了したとき、
新たな放電を開始させる（切換器３をオンにする）こと
を確実にするように、最大切換周波数を制限する図示さ
れていないパルス発生器により作動される。切換器３用
の駆動パルスのパルス持続時間は、放電電流がＲ退する
ときに切！！８器３が阻止状態になるような値に選択さ
れている。
シタの充電制御のために使用している。実際上、ダイオ
ード、フライバック変換器のインダクタンスコイルのよ
うな受動阻止だけを使用することがてきる。蓄電キャパ
シタの過剰エネルギーがスパーク放電後に直流電源１に
戻されることから、充電反転用ダイオード５を経る充電
反転電流か木質的に衰退したとき、切換器３は再びオン
に切り換えられる。切換器３は、反転が終了したとき、
新たな放電を開始させる（切換器３をオンにする）こと
を確実にするように、最大切換周波数を制限する図示さ
れていないパルス発生器により作動される。切換器３用
の駆動パルスのパルス持続時間は、放電電流がＲ退する
ときに切！！８器３が阻止状態になるような値に選択さ
れている。
第２図は、第１図の原理に非常に類似する原理である第
２の実施例を示する。第１図の回路と異なる点は、２つ
の蓄電キャパシタ２ａ、２ｂと、２つの放電回路３ａ、
３ａ、９ａおよび３ｂ。
２の実施例を示する。第１図の回路と異なる点は、２つ
の蓄電キャパシタ２ａ、２ｂと、２つの放電回路３ａ、
３ａ、９ａおよび３ｂ。
４ｂ、９ｂとを備える点である。この回路は、以下のよ
うに構成されている。第１の蓄電キャパシタ２ａと、阻
止方向に接続された回復用ダイオード６ｂとを直列に接
続したＳ回路部位が直流電源１と並列に接続されている
。また、回復用ダイオード６ａと、第２の蓄電キャパシ
タ２ｂとを直列に接続した回路部位が直流電源１と並列
に接続されている。なお、図において、文字ａは第１の
回路部を指示し、文字すは第２の回路部位を指示する。
うに構成されている。第１の蓄電キャパシタ２ａと、阻
止方向に接続された回復用ダイオード６ｂとを直列に接
続したＳ回路部位が直流電源１と並列に接続されている
。また、回復用ダイオード６ａと、第２の蓄電キャパシ
タ２ｂとを直列に接続した回路部位が直流電源１と並列
に接続されている。なお、図において、文字ａは第１の
回路部を指示し、文字すは第２の回路部位を指示する。
一方の蓄電キャパシタ２ａと回復用タイオート６ｂとの
共通接続点および他方のＺ ｚキャパシタ２ｂと回復用
ダイオーフォ６ａとの共通接続点は、充電反転用ダイオ
ード５とインダクタンスコイル８とを直列に接続した回
路部位により互いに接続されている。
共通接続点および他方のＺ ｚキャパシタ２ｂと回復用
ダイオーフォ６ａとの共通接続点は、充電反転用ダイオ
ード５とインダクタンスコイル８とを直列に接続した回
路部位により互いに接続されている。
絶縁トランス９の一次巻線９ａと、逆共振阻止用タイオ
ート４ａと、切換器３ａとを直列に接続した回路部位は
、第１の蓄電キャパシタ２ａと並列に接続されている。
ート４ａと、切換器３ａとを直列に接続した回路部位は
、第１の蓄電キャパシタ２ａと並列に接続されている。
これに対し、絶縁トランス９の他の一次巻線９ｂと、逆
共振阻止用ダイオード４ｂと、切換器３ｂとを直列に接
続した回路部位は、第２の蓄電キャパシタ２ｂと並列に
接続されている。絶縁トランス９の二次巻線９Ｃは、２
つの一次巻線９ａ、９ｂに磁気的に結合されてい゛る。
共振阻止用ダイオード４ｂと、切換器３ｂとを直列に接
続した回路部位は、第２の蓄電キャパシタ２ｂと並列に
接続されている。絶縁トランス９の二次巻線９Ｃは、２
つの一次巻線９ａ、９ｂに磁気的に結合されてい゛る。
二次巻線９Ｃの２つの端子は、発生器の端子Ｇ＋、Ｇ−
で表わされ、また、第１図の回路のように、誘導インダ
クタンスコイル１ｏを備えるスパークギャップ部１１に
接続されている。
で表わされ、また、第１図の回路のように、誘導インダ
クタンスコイル１ｏを備えるスパークギャップ部１１に
接続されている。
この回路は、以下のように作用する。構成要素５〜８を
備える充電調整回路は、蓄電キャパシタ２ａ、２ｂ毎に
、直流電源１の電圧の２分の１と、充電電流の積分値と
の積のである固定のエネルギー過多で作動する。
備える充電調整回路は、蓄電キャパシタ２ａ、２ｂ毎に
、直流電源１の電圧の２分の１と、充電電流の積分値と
の積のである固定のエネルギー過多で作動する。
直流電源１がオンにされると、充電反転用ダイオード５
とインダクタンスコイル８とを経て、２つの蓄電キャパ
シタ２ａ、２ｂは直流電源１の電圧とほぼ同じ電圧に充
電される。放電プロセスは、２つの切換器３ａ、３ｂが
同期して同時に接続され、それによりキャパシタ２ａ、
２ｂか放電を開始し、両キャパシタの２つのパルス電流
が一次石線９ａ、９ｂを経てパルス発生器から結合され
て出力される点で相違することを除いて第１の回路と同
様に行なわれる。これは、直流電源１が主要部から直流
的に絶縁ざわないとつい利点を存する。出力Ｇ十、Ｇ−
の電圧は絶縁トランスの変換比に整合させることかでき
る。
とインダクタンスコイル８とを経て、２つの蓄電キャパ
シタ２ａ、２ｂは直流電源１の電圧とほぼ同じ電圧に充
電される。放電プロセスは、２つの切換器３ａ、３ｂが
同期して同時に接続され、それによりキャパシタ２ａ、
２ｂか放電を開始し、両キャパシタの２つのパルス電流
が一次石線９ａ、９ｂを経てパルス発生器から結合され
て出力される点で相違することを除いて第１の回路と同
様に行なわれる。これは、直流電源１が主要部から直流
的に絶縁ざわないとつい利点を存する。出力Ｇ十、Ｇ−
の電圧は絶縁トランスの変換比に整合させることかでき
る。
蓄電キャパシタ２ａ、２ｂの以下の充電プロセスは、蓄
電キャパシタ２ａ、２ｂの充電電圧が直流電源１の電圧
に達するまで、充電反転用ダイオード５とインダクショ
ンコイル８とを経て行なわわる。回復用ダイオ−）：’
６ａ、６ｂはその後導通状態になり、インダクションコ
イル８に残存する過剰エネルギーは電源１に戻される。
電キャパシタ２ａ、２ｂの充電電圧が直流電源１の電圧
に達するまで、充電反転用ダイオード５とインダクショ
ンコイル８とを経て行なわわる。回復用ダイオ−）：’
６ａ、６ｂはその後導通状態になり、インダクションコ
イル８に残存する過剰エネルギーは電源１に戻される。
充電反転時間は、インダクタンスコイル８のサイズによ
り選択することかできる。この充電反転時間は、一方に
おいてはパルス周波数が高くなるように可能な限り短く
（５〜１０μ秒）、他方においては過度に短い充電反転
時間の場合、充電電流が不必要に高くなり、また、切換
器３ａ、３ｂをオフ状態におくために時間が余りに短く
なる。こねは、第１図の回路に関し・ても適用される。
り選択することかできる。この充電反転時間は、一方に
おいてはパルス周波数が高くなるように可能な限り短く
（５〜１０μ秒）、他方においては過度に短い充電反転
時間の場合、充電電流が不必要に高くなり、また、切換
器３ａ、３ｂをオフ状態におくために時間が余りに短く
なる。こねは、第１図の回路に関し・ても適用される。
各回路用の切換器３．３ａ、３ｂは、現在入手できる高
速電子的スイッチにより構成することかできる。このよ
うな高速電子的スイッチには、バイポーラ・トランジス
タ、モス型トランジスタ（ＭＯＳＦＥＴ）、ゲート・タ
ーンオフ・サイリスタ（ＧＴＯ）、ニス・シー・アール
（ＳＣＲ）、極端な場合サイラトロン等がある。
速電子的スイッチにより構成することかできる。このよ
うな高速電子的スイッチには、バイポーラ・トランジス
タ、モス型トランジスタ（ＭＯＳＦＥＴ）、ゲート・タ
ーンオフ・サイリスタ（ＧＴＯ）、ニス・シー・アール
（ＳＣＲ）、極端な場合サイラトロン等がある。
サイリスタのような逆流阻止スイッチは、逆共振阻止用
ダイオード４，４ａ、４ｂとして用いることができ、回
路がより単純になる。第２図の回路において、巻線９ａ
’、９ｂ、９ｃ付近の黒丸は、そわらの巻棒性を示す。
ダイオード４，４ａ、４ｂとして用いることができ、回
路がより単純になる。第２図の回路において、巻線９ａ
’、９ｂ、９ｃ付近の黒丸は、そわらの巻棒性を示す。
第１図は充電調節回路のフライバック変換トランスを備
える本発明の第１の実施例を示す図であり、第２図は充
電調節回路に２つの蓄電キャパシタとインダクタンスコ
イルとを備える本発明の他の実施例を示す図である。 １：直流電源、 ２．２ａ、２ｂ：蓄電キャパシタ、 ３．３ａ、３ｂ：切換器、 ４．４ａ、４ｂ：逆共振阻止ダイオード、５：充電反転
用グイオート、 ６．６ａ、６ｂ：回復用ダイオ−４トい７：フライバッ
ク変換トランス、 ７ａ、７ｂ：＠線、 ８：インダクタンスコイル、 ９：絶縁トランス、 ９ａ、９ｂ：巻線、 １１ニスパ一クギヤツプ部。 代理人 弁理士 松 永 宣 行 す弗グ Ｆ、ン、２
える本発明の第１の実施例を示す図であり、第２図は充
電調節回路に２つの蓄電キャパシタとインダクタンスコ
イルとを備える本発明の他の実施例を示す図である。 １：直流電源、 ２．２ａ、２ｂ：蓄電キャパシタ、 ３．３ａ、３ｂ：切換器、 ４．４ａ、４ｂ：逆共振阻止ダイオード、５：充電反転
用グイオート、 ６．６ａ、６ｂ：回復用ダイオ−４トい７：フライバッ
ク変換トランス、 ７ａ、７ｂ：＠線、 ８：インダクタンスコイル、 ９：絶縁トランス、 ９ａ、９ｂ：巻線、 １１ニスパ一クギヤツプ部。 代理人 弁理士 松 永 宣 行 す弗グ Ｆ、ン、２
Claims (3)
- （１）直流電源と、蓄電手段と、該蓄電手段の充電を制
御する充電調整手段と、前記蓄電手段をスパークギャッ
プ部に接続する切換手段と、前記蓄電手段および前記ス
パークギャップ部の間の回路部位に配置された逆共振阻
止手段とを含むスパーク浸食材料加工用パルス発生器で
あって、前記充電調整手段は制御されない要素だけから
なる構成要素を含み、また、前記充電調整手段は、前記
蓄電手段がエネルギー過多に充電され、前記構成要素の
一部である充電反転用ダイオードを経る前記蓄電手段の
反転充電が前記構成要素の一部である充電反転ダイオー
ドを経て前記直流電源に戻された後に前記エネルギー過
多が生じ、および、放電電流の衰退後前記切換器が非伝
導性に切換られるように、構成されている、パルス発生
器。 - （２）前記蓄電手段は１つの蓄電キャパシタを備え、該
蓄電キャパシタの一方の端子は前記直流電源の正端子に
接続され、前記蓄電キャパシタの他方の端子は前記充電
反転用ダイオードと前記構成要素の一部であるフライバ
ック変換トランスの一次巻線とを経て前記直流電源の負
端子に接続され、前記フライバック変換トランスの二次
巻線は、該二次巻線の自己誘導電圧が前記直流電源の電
圧を越えているとき、前記反転用ダイオードが導電性に
なるように、前記反転用ダイオードを経て前記直流電源
に接続され、前記蓄積キャパシタの充電電圧は前記直流
電源と前記フライバック変換トランスの変換比とにより
固定される、特許請求の範囲第（１）項に記載のパルス
発生器。 - （３）前記蓄電手段は第１および第２の蓄電キャパシタ
を含み、前記切換手段は第１および第２の切換器を含み
、前記逆共振阻止手段は第１および第２の逆共振阻止用
ダイオードを含み、前記充電調整回路は、第１および第
２の反転用ダイオードと、インダクションコイルとを含
み、前記第１の蓄積キャパシタの一方の端子は前記直流
電源の負端子に接続され、前記第１の蓄電キャパシタの
他方の端子は前記第１の反転用ダイオードを経て前記直
流電源の正端子に接続され、前記第２の蓄電キャパシタ
の一方の端子は前記直流電源の正端子に接続され、前記
第２の蓄電キャパシタの他方の端子は前記第２の反転用
ダイオードを経て前記直流電源の負端子に接続され、前
記両蓄電キャパシタは、それぞれ、絶縁トランスの一次
巻線の１つ、前記逆共振阻止ダイオードの１つおよび前
記切換器の１つを経て同期して同時に放電され、前記蓄
電キャパシタは、前記反転ダイオードが導通するまで、
前記反転ダイオードと前記インダクションコイルとを経
て再充電され、前記蓄電キャパシタの充電電圧は前記直
流電源により決定される、特許請求の範囲第（１）項に
記載のパルス発生器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19863639256 DE3639256A1 (de) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | Impulsgenerator zur funkenerosiven metallberarbeitung |
| DE3639256.1 | 1986-11-17 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63134114A true JPS63134114A (ja) | 1988-06-06 |
Family
ID=6314144
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62287587A Pending JPS63134114A (ja) | 1986-11-17 | 1987-11-16 | スパーク浸食材料加工用パルス発生器 |
| JP072929U Pending JPH0653031U (ja) | 1986-11-17 | 1993-12-21 | スパーク浸食材料加工用パルス発生器 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP072929U Pending JPH0653031U (ja) | 1986-11-17 | 1993-12-21 | スパーク浸食材料加工用パルス発生器 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4766281A (ja) |
| EP (1) | EP0268109B1 (ja) |
| JP (2) | JPS63134114A (ja) |
| KR (1) | KR920005353B1 (ja) |
| CN (1) | CN1011673B (ja) |
| DE (2) | DE3639256A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05220619A (ja) * | 1992-02-05 | 1993-08-31 | Stanley Electric Co Ltd | 放電加工用回生回路 |
| JP2009085197A (ja) * | 2007-10-03 | 2009-04-23 | Mazda Motor Corp | エンジンクランク軸の潤滑装置 |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3804811A1 (de) * | 1988-02-16 | 1989-08-24 | Agie Ag Ind Elektronik | Stromzufuhreinrichtung fuer bewegliche elektroden von funkenerosionsmaschinen |
| US5134428A (en) * | 1989-09-27 | 1992-07-28 | Presstek, Inc. | Drive circuits for spark-discharge imaging apparatus |
| DE4107910A1 (de) * | 1991-03-12 | 1992-09-17 | Agie Ag Ind Elektronik | Impulsgenerator fuer funkenerosive bearbeitung sowie hierfuer geeignetes verfahren |
| US5604438A (en) * | 1995-03-06 | 1997-02-18 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Controlled spark ignition testing apparatus |
| AU8357498A (en) * | 1998-07-24 | 2000-02-14 | Kiyoshi Inoue | Wirecut electric discharge machining method and apparatus |
| EP1719570B9 (en) * | 2005-05-06 | 2009-02-25 | Agie Sa | Method and apparatus for generating machining pulses for electrical discharge machining |
| EP1749606B1 (en) | 2005-08-01 | 2013-03-13 | Agie Charmilles SA | Method and generator for electrical discharge machining |
| EP1749607B1 (en) | 2005-08-01 | 2012-03-14 | Agie Charmilles SA | Method and generator for electrical discharge machining |
| DE602005023981D1 (de) * | 2005-08-01 | 2010-11-18 | Agie Charmilles S A | Verfahren zum Betreiben einer Funkenerosionsmaschine und Funkenerosionsmaschine. |
| DE602005023980D1 (de) | 2005-08-01 | 2010-11-18 | Agie Charmilles S A | Verfahren und Generator für Funkenerosionsbearbeitung |
| CN101658964B (zh) * | 2009-09-23 | 2011-01-26 | 北京迪蒙斯巴克科技股份有限公司 | 电火花加工电源的放电回路 |
| CN102168189A (zh) * | 2011-03-10 | 2011-08-31 | 娄底市兴华有色金属有限公司 | 锑底吹鼓风挥发熔炼工艺及底吹鼓风冶金炉 |
| CN102983774B (zh) * | 2012-12-17 | 2015-04-22 | 浙江大学 | 一种基于多路开关延时输出的液相脉冲放电系统 |
| RU2603394C1 (ru) * | 2015-09-01 | 2016-11-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ЕДМ инжиниринг" | Генератор рабочих импульсов для электроэрозионного копировально-прошивного станка дипол (гри ээкпс) |
| RU2602930C1 (ru) * | 2015-09-01 | 2016-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ЕДМ инжиниринг" | Генератор рабочих импульсов для электроэрозионного проволочно-вырезного станка |
| EP3533140B1 (en) * | 2016-10-28 | 2024-06-05 | Intelesol, LLC | High efficiency ac direct to dc extraction converter and methods |
| CN106849670B (zh) * | 2017-03-10 | 2019-11-22 | 广州金升阳科技有限公司 | 一种反激式开关电源 |
| US11581725B2 (en) | 2018-07-07 | 2023-02-14 | Intelesol, Llc | Solid-state power interrupters |
| US11056981B2 (en) | 2018-07-07 | 2021-07-06 | Intelesol, Llc | Method and apparatus for signal extraction with sample and hold and release |
| US11671029B2 (en) | 2018-07-07 | 2023-06-06 | Intelesol, Llc | AC to DC converters |
| US11334388B2 (en) | 2018-09-27 | 2022-05-17 | Amber Solutions, Inc. | Infrastructure support to enhance resource-constrained device capabilities |
| US11205011B2 (en) | 2018-09-27 | 2021-12-21 | Amber Solutions, Inc. | Privacy and the management of permissions |
| US11349296B2 (en) | 2018-10-01 | 2022-05-31 | Intelesol, Llc | Solid-state circuit interrupters |
| US10985548B2 (en) | 2018-10-01 | 2021-04-20 | Intelesol, Llc | Circuit interrupter with optical connection |
| EP3900487A4 (en) | 2018-12-17 | 2022-09-21 | Intelesol, LLC | ALTERNATELY DRIVEN LIGHT EMITTING DIODE SYSTEMS |
| US11373831B2 (en) | 2019-05-18 | 2022-06-28 | Amber Solutions, Inc. | Intelligent circuit breakers |
| JP7554272B2 (ja) | 2020-01-21 | 2024-09-19 | アンバー セミコンダクター，インク． | インテリジェント回路遮断 |
| EP4197086A4 (en) | 2020-08-11 | 2024-09-04 | Amber Semiconductor Inc | INTELLIGENT POWER SOURCE SELECTION AND MONITORING CONTROL SYSTEM |
| US12113525B2 (en) | 2021-09-30 | 2024-10-08 | Amber Semiconductor, Inc. | Intelligent electrical switches |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6014651A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-25 | サンドストランド・コ−ポレ−シヨン | 可変圧力制御装置 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3485987A (en) * | 1962-11-01 | 1969-12-23 | Elox Inc | Machining power supply for electrical discharge machining |
| US3745444A (en) * | 1972-03-22 | 1973-07-10 | Bell Telephone Labor Inc | Switching regulator with network to reduce turnon power losses in the switching transistor |
| US3832510A (en) * | 1972-06-16 | 1974-08-27 | Charmilles Sa Ateliers | Pulse generator for edm machine |
| CH569545A5 (ja) * | 1973-08-31 | 1975-11-28 | Charmilles Sa Ateliers | |
| CH625446A5 (ja) * | 1977-03-18 | 1981-09-30 | Agie Ag Ind Elektronik | |
| JPS6014651B2 (ja) * | 1978-07-05 | 1985-04-15 | 三菱電機株式会社 | 放電加工用電源装置 |
| DE3419945C1 (de) * | 1984-05-11 | 1985-11-21 | Aktiengesellschaft für industrielle Elektronik AGIE Losone bei Locarno, Losone, Locarno | Impulsgenerator zur funkenerosiven Metallbearbeitung |
| DE3422399C2 (de) * | 1984-05-11 | 1986-03-06 | Aktiengesellschaft für industrielle Elektronik AGIE Losone bei Locarno, Losone, Locarno | Schaltungsanordnung zur Erzeugung von Erodierimpulsen an einer Funkenerosionsanlage |
-
1986
- 1986-11-17 DE DE19863639256 patent/DE3639256A1/de active Granted
-
1987
- 1987-10-26 DE DE8787115674T patent/DE3771177D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-26 EP EP87115674A patent/EP0268109B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-11-13 US US07/120,351 patent/US4766281A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-11-16 JP JP62287587A patent/JPS63134114A/ja active Pending
- 1987-11-17 CN CN87107913A patent/CN1011673B/zh not_active Expired
- 1987-11-17 KR KR1019870012949A patent/KR920005353B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-12-21 JP JP072929U patent/JPH0653031U/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6014651A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-25 | サンドストランド・コ−ポレ−シヨン | 可変圧力制御装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05220619A (ja) * | 1992-02-05 | 1993-08-31 | Stanley Electric Co Ltd | 放電加工用回生回路 |
| JP2009085197A (ja) * | 2007-10-03 | 2009-04-23 | Mazda Motor Corp | エンジンクランク軸の潤滑装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3771177D1 (de) | 1991-08-08 |
| CN87107913A (zh) | 1988-06-01 |
| US4766281A (en) | 1988-08-23 |
| DE3639256A1 (de) | 1988-05-26 |
| EP0268109B1 (de) | 1991-07-03 |
| KR920005353B1 (ko) | 1992-07-02 |
| JPH0653031U (ja) | 1994-07-19 |
| DE3639256C2 (ja) | 1989-11-16 |
| EP0268109A2 (de) | 1988-05-25 |
| EP0268109A3 (en) | 1989-02-01 |
| KR880006846A (ko) | 1988-07-25 |
| CN1011673B (zh) | 1991-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS63134114A (ja) | スパーク浸食材料加工用パルス発生器 | |
| US4868730A (en) | DC to DC converter current pump | |
| KR940020653A (ko) | 용접용 인버터 전원 장치 | |
| US5575836A (en) | Electric dust collector | |
| SU1536467A1 (ru) | Устройство дл гашени дуги в газоразр дном приборе | |
| JPH0761568B2 (ja) | 放電加工装置の波形制御装置 | |
| US3033971A (en) | Electric circuits adapted to equip a machine for machining by sparks | |
| WO1985003894A1 (en) | Power source for electric discharge machining | |
| JP6673801B2 (ja) | ゲートパルス発生回路およびパルス電源装置 | |
| US3453524A (en) | Inverter commutation circuit | |
| US4706182A (en) | RF high-voltage power supply | |
| JPH0221693B2 (ja) | ||
| US6614670B1 (en) | Isolation circuit for providing isolation from a switch of a welding power supply | |
| US5111382A (en) | High power, high frequency resonant inverter using MOS controlled thyristors | |
| RU2103125C1 (ru) | Возбудитель сварочной дуги переменного тока | |
| RU2119246C1 (ru) | Генератор высоковольтных импульсов | |
| JP3381359B2 (ja) | 放電加工機用電源装置 | |
| CA1241073A (en) | Three-phase high frequency spike welding system | |
| JP3881090B2 (ja) | パルス発生器 | |
| SU1050086A1 (ru) | Устройство дл управлени двухобмоточным электромагнитным двигателем возвратно-поступательного движени | |
| SU545437A1 (ru) | Генератор импульсов дл электроэрозионной обработки | |
| SU1077748A1 (ru) | Устройство дл электроискрового легировани | |
| Praeg | A pulsed power supply for injection bump magnets | |
| SU938375A1 (ru) | Генератор импульсов | |
| JPH11145794A (ja) | パルス電源 |