JPH0653031U - スパーク浸食材料加工用パルス発生器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 回路構成が簡単かつ小型であり、動作が確実
であり、蓄電用キャパシタの充電状態が先行する放電か
ら独立するにもかかわらず、高エネルギーパルスを高能
率で発生するようにパルス発生器を改良することにあ
る。 【構成】 充電調整回路を、フライバック変換トランス
およびインダクタから選択される磁気的蓄積要素と、充
電反転用ダイオードと、回復用ダイオードとを備える受
動回路網により構成したことを特徴とする。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

本考案は、金属のようなスパーク浸食材料の加工に用いるパルス発生器に関し 、直流電源と、蓄電用キャパシタと、該蓄電用キャパシタの充電電圧を制御する 充電調整回路と、前記充電用キャパシタをスパークギャップ部に接続する切換器 と、前記蓄電用キャパシタと前記スパークギャップ部との間の回路部位に接続さ れた逆流阻止用整流器とを含む、スパーク浸食材料加工用パルス発生器に関する 。

【０００２】

【従来の技術】

放電加工機のようなスパーク浸食技術は、これまで高能率の作業すなわち加工 に向けられている。このため、高エネルギーレベルのパルスを高反復比でスパー クギャップ部に供給することができるパルス発生器が必要とされている。非常に 短いパルス時間の高エネルギーパルスは、特にワイヤ放電加工機による切断およ び穿孔の分野で求められている。

【０００３】 米国実用新案登録第４１６３８８７号（西独実用新案登録第２７３５４０３号 ）明細書には、１μ秒で５００Ａに達するパルス電流を供給するパルス発生器が 記載されている。現在では、ほぼ２μ秒で１０００Ａに達するパルス電流が必要 とされている。このように過度のパルス電流が必要な場合、上記米国実用新案登 録明細書に記載されたパルス発生器では、装置自体が大きくなりすぎ、また特に １０％という非効率であるため不経済である。

【０００４】 西独実用新案登録第３４１９９４５号明細書には、効率が６０％を越えるパル ス発生器が記載されている。このパルス発生器は、これが各種のスパーク浸食加 工機用に設計されているため、上記のような過度の使用のためには技術的に複雑 化してしまう。加えて、前記のような過度のパルス発生器に使用される切換器は 、充分なピーク電流のときに切換をしなければならないため、不必要な切り換え 損失を招く。

【０００５】 西独実用新案登録第２４４１７３４号明細書には、電子的に制御される充電調 整回路により、蓄電用キャパシタに直線的に充電し、その充電電圧を切換器およ び絶縁トランスを経てスパークギャップ部で放電させるパルス発生器が記載され ている。この種のパルス発生器では、蓄電用キャパシタがスパークギャップ部の 不都合な状態と一致する一定の状況に完全に充電されたとき、放電を開始させな ければならないため、制御性、特に充電調整回路の制御性に制限があり、また技 術的に複雑である。

【０００６】 米国実用新案登録第３４８５９８７号明細書には、蓄電用キャパシタの充電エ ネルギーを絶縁トランスを経てスパークギャップ部に供給する他のパルス発生器 が記載されている。蓄電用キャパシタは、第１の切換器を介して充電し、第２の 切換器を介して放電する作用を交互に行う。しかし、このパルス発生器では、無 負荷パルスの場合、すなわちスパークギャップ部が点弧されない場合、蓄電用キ ャパシタが再充電されず、その結果、回路が必然的に次の１パルスだけ動作する にすぎない、という重大な欠点がある。また、制御用信号を雑音から高度に保護 することができる配線を用いることによってだけ両切換器を制御することができ るにすぎず、さらに絶縁トランスを横切る反作用が両切換器に作用する。

【０００７】 切換器が無電流またはわずかな電流を整流するという利点を有する種々の他の 共振式の発生器は既知である。

【０００８】 電子的に制御される充電調整回路を備えたパルス発生器の重要な欠点は、高い 技術および経費が必要であることと、能率の低下を招くことである。充電調整回 路を制御しない共振式のパルス発生器は、蓄電用キャパシタの充電状態が先行す るパルスにより影響されるから、スパークギャップ部を経るパルス電流の制御が 困難である、という欠点を有する。

【０００９】

【解決しようとする課題】

本考案の目的は、回路構成が簡単かつ小型であり、動作が確実であり、蓄電用 キャパシタの充電状態が先行する放電から独立するにもかかわらず、高エネルギ ーパルスを高能率で発生することができるように、現在のパルス発生器を改良す ることにある。

【００１０】

【解決手段、作用、効果】

本考案のパルス発生器は、直流電源と、該直流電源のエネルギーを充電する少 なくとも１つの蓄電用キャパシタと、該蓄電用キャパシタの充電電圧を制御する 少なくとも１つの充電調整回路と、前記蓄電用キャパシタとスパークギャップ部 との間の回路部位に配置され、前記回路部位の接続および切離しを選択的に行な う少なくとも１つの切換器と、前記回路部位に配置された逆流阻止用整流器とを 含む。前記充電調整回路は、フライバック変換トランスおよびインダクタから選 択される磁気的蓄積要素と、充電反転用ダイオードと、回復用ダイオードとを備 える受動回路網により構成されている。

【００１１】 充電調整回路により、蓄電用キャパシタは、エネルギー過多に充電される。ま た、エネルギー過多は、充電反転用ダイオードを経る充電用キャパシタへの反転 充電が回復用ダイオードを経て直流電源に戻された後生じる。切換器は、放電電 流が衰退した後、オフ状態に切り換えられる。

【００１２】 切換を無電流状態においてだけ行うと、充電電圧を有効に利用することができ る。本質的に正弦波状のパルス電流が充電調整回路に流れると、矩形状のパルス 電流が充電調整回路に流れる場合に比べ、エネルギーは２７％以上高くなる。

【００１３】 高エネルギーパルスを使用すると、工作物と電極との間の金属短絡部さえも、 工作物または電極の一部を蒸発させるまで上昇する抵抗熱により溶かされ、除去 効果のあるプラズマ放電に変換することができるので、ワイヤによる切断加工の 間中およびスパーク浸食による穿孔加工の間中、浸食プロセスをかなり改良する ことができる。しかし、これは、固有抵抗が低いため、ほぼ５００Ａを越えるパ ルス電流から有効なだけである。

【００１４】 トランジスタのような能動素子は、一般に、少なくとも３つの端子を有してお り、また制御信号に応答して電流を制御する。このような能動素子を充電制御回 路に用いると、能動素子用の制御信号を外乱等の影響から保護する配線が必要に なるから装置が高価になり、また作用させる高電圧、高電流、高周波に耐えるこ とができる素子を選択することが困難であり、さらに制御のタイミングのわずか な変化等に起因して過充電を招きやすい。

【００１５】 これに対し、受動素子は、２つの端子を有するだけである。このような受動素 子を用いた受動回路網により充電制御回路を構成すると、外乱等の影響を受けな いから装置が廉価になり、また作用させる高電圧、高電流、高周波に耐えること ができる受動素子を容易に選択することができ、さらに素子を制御する必要がな いから過充電を招くおそれがない。

【００１６】 上記のように、本考案によれば、充電調整回路がフライバック変換トランスお よびインダクタから選択される磁気的蓄積要素と、充電反転用ダイオードと、回 復用ダイオードとを備える受動回路網により構成されているから、回路構成が簡 単かつ小型であり、動作が確実であり、蓄電用キャパシタの充電状態が先行する 放電から独立するにもかかわらず、高エネルギーパルスを高能率で発生すること ができる。

【００１７】 本考案のパルス発生器は、特に小さく、軽量である。従って、たとえば、ヨー ロッパの規格に適合した矩形（２３３ｍｍｘ１６０ｍｍ）の基板に、ピーク電流 値が１５０Ａの回路を容易に組み付けることができ、また９００Ａのパルス発生 器を１９インチのラックに製作することができる。これは、現存するパルス発生 器に比べ、少なくとも１０分の１の体積減少をもたらす。

【００１８】 好ましい１つの実施例においては、前記磁気的蓄積要素は一次巻線と二次巻線 とを有するフライバック変換トランスであり、前記一次巻線の一端は前記直流電 源の一方の極に接続されており、前記一次巻線の他端は前記充電反転用ダイオー ドを介して前記蓄電用キャパシタの一方の端子に接続されており、前記二次巻線 の一端は、前記主巻線の前記一端が接続された前記直流電源の前記一方の極に接 続されており、前記二次巻線の他端は前記回復用ダイオードを介して前記直流電 源の前記他方の極と前記蓄電用キャパシタの他方の端子とに接続されている。

【００１９】 上記の実施例の場合、前記直流電源の前記一方の極を前記蓄電用キャパシタの 前記一方の端子が接続された正極とし、前記直流電源の前記他方の極を前記蓄電 用キャパシタの前記他方の端子が接続された負極とすることができる。

【００２０】 上記の実施例において、充電反転用ダイオードは、トランスの二次巻線の自己 誘導電圧が直流電源の電圧を越えることにより、導通状態になる。充電用キャパ シタの充電電圧は、フライバック変換トランスの変成比と直流電源の電圧とによ り決定される。

【００２１】 一対の前記蓄電用キャパシタを含み、前記磁気的蓄積要素を前記充電反転用ダ イオードを介して前記両蓄電用キャパシタの一方の端子を相互に接続するインダ クタとし、前記両蓄電用キャパシタの他方の端子を、それぞれ、前記直流電源の 異なる極に接続することができる。

【００２２】 好ましい他の実施例においては、一対の前記蓄電用キャパシタと、前記蓄電用 キャパシタに個々に対応されかつ対応する蓄電用キャパシタへの前記通電用回路 部位の接続および切離しを選択的に行なう一対の前記切換器と、前記第１および 第２の蓄電用キャパシタに個々に対応されかつ対応する蓄電用キャパシタへの前 記通電用回路部位に配置された一対の前記逆流阻止用整流器とを含む。この場合 、前記充電調整回路は、前記充電反転用ダイオードを介して前記両蓄電用キャパ シタの一方の端子を相互に接続する前記インダクタであって前記磁気的蓄積要素 として選択された前記インダクタと、前記蓄電用キャパシタに個々に対応されか つ対応する前記蓄電用キャパシタの他方の端子を前記直流電源に接続する一対の 前記回復用ダイオードとを備える。

【００２３】 好ましい他の実施例において、各蓄電用キャパシタは、対応する切換器により 同期して同時に放電状態におかれ、また回復用ダイオードが導通状態になるまで 充電反転用ダイオードとインダクタとを経て再充電される。各蓄電用キャパシタ の充電電圧は、直流電源の電圧により決定される。

【００２４】

【実施例】

図１は、本考案のパルス発生器の第１の実施例を示す。直流電圧源すなわち直 流電源１の正側端子すなわち正極＋は、蓄電用キャパシタ２の一方の端子に接続 されている。切換器３と、逆流阻止用整流器として作用する逆流阻止用ダイオー ド４と、インダクタンスコイル１０と、スパークギャップ部１１とを直列に接続 した放電回路が蓄電用キャパシタ２と並列に配置されている。パルス発生器の出 力端子を符号Ｇ＋およびＧ−で示す。

【００２５】 蓄電用キャパシタ２の充電電圧を制御する充電調整回路は、蓄電用キャパシタ ２の他方の端子に接続された充電反転用ダイオード５と、復元用ダイオードすな わち回復用ダイオード６と、充電反転用ダイオード５に直列に接続された一次巻 線７ａおよび回復用ダイオード６に直列に接続された二次巻線７ｂを有するフラ イバック変換トランス７とを含む。一次巻線７ａのダイオード５と反対側の端子 は、直流電源１の負側端子すなわち負極−に接続されている。フライバック変換 トランス７の二次巻線７ｂと回復用ダイオード６とを直列に接続した回路部位は 、直流電源１と並列に接続されている。フライバック変換トランス７の両巻線７ ａ，７ｂは、図１に黒丸で示すような巻極性を有する。

【００２６】 図１のパルス発生器は、以下のように作用する。直流電源１がオンになると、 蓄電用キャパシタ２は、充電反転用ダイオード５と一次巻線７ａとを直列に接続 した回路部位を介して、電源電圧のほぼ２倍に充電される。この間、回復用ダイ オード６は、フライバック変換トランス７の変成比（７ａ：７ｂ）が１より小さ い場合に、導通する。

【００２７】 切換器３が導電状態すなわちオンに切り換えられると、蓄電用キャパシタ２に 蓄積されたエネルギーは、スパークギャップ部１１と、逆流阻止用ダイオード４ と、切換器３とを経で放電され、放電されたエネルギーの一部はスパークエネル ギーに変換される。放電されたエネルギーの大部分は、蓄電用キャパシタ２に還 流され、また逆極性で蓄電用キャパシタ２を充電する。逆流阻止用ダイオード４ は、電極の消耗を招く逆向きの電流パルスによる再放電を防止する。

【００２８】 蓄電用キャパシタ２の電圧が放電の間に直流電源１の電圧より低くなるやいな や、充電反転用ダイオード５、一次巻線７ａおよび直流電源１を経る正弦波状の 充電電流が流れ始める。フライバック変換トランス７は、この時期において回復 用ダイオード６が阻止方向に付勢されるような極性を与えられる。この充電反転 プロセスの間、直流電源１は、充電電圧の電流−時間の積分値と直流電源１の電 圧との積と同じであるエネルギー過多になる。

【００２９】 このパルス発生器は、このようなエネルギー過多がスパークエネルギーと回路 損失とを補うのに充分な大きさとなるように設計されている。放電の間、消費エ ネルギーが提供されたエネルギー過多より小さいと、蓄電用キャパシタ２は、二 次巻線７ｂの自己誘導電圧が直流電源１の電圧より大きくなるような大きさに充 電される。このときから回復用ダイオード６はオン状態になり、フライバック変 換トランス７に蓄積された過剰エネルギーは直流電源１に戻される。

【００３０】 好ましくはフライバック変換トランス７はフェライトコアおよび空隙で構成さ れており、また既知に２本巻技術は空隙の有無にかかわらず良い磁気的結合を得 るために利用される。

【００３１】 直流電源１の電圧をＥ、二次巻線７ｂに対する一次巻線７ａの変成比をｎとす れば、蓄電用キャパシタ２の充電電圧はＥ・（１＋ｎ）になる。このため、充電 反転用ダイオード５は少なくともＥ・２ｎの電圧用に設計されなければならず、 また回復用ダイオード６はＥ・（２＋２／ｎ）の電圧用に設計されなければなら ない。

【００３２】 これは、以下の理由による。

【００３３】 電源１の電圧Ｅは蓄電用キャパシタ２に直接印加され、トランス７の作用は付 加的な電圧Ｅ・ｎを発生することにある。それにより、キャパシタ２に印加され る有効電圧は、それらの以下の式の和となる。

【００３４】 Ｅ＋Ｅｎ＝Ｅ・（１＋ｎ）

【００３５】 また、蓄電用キャパシタ２がスパークギャップ部１１におけるスパークにより 短絡されると、放電エネルギーの大部分は蓄電用キャパシタ２に戻り、蓄電用キ ャパシタ２を逆極性で再充電する。このときの充電電圧は、放電エネルギーの大 部分であることから、Ｅ・ｎである。

【００３６】 それゆえに、充電反転用ダイオード５に印加される有効電圧は、二次巻線７ｂ に既に存在する電圧Ｅ・ｎと、放電に起因してキャパシタ２に印加される反転充 電電圧Ｅ・ｎとの和として得ることができ、その結果充電反転用ダイオード５に 印加される以下の式の有効電圧が発生される。

【００３７】 ２・（Ｅ・ｎ）＝Ｅ・２ｎ

【００３８】 同様に理由で、回復用ダイオード６に印加される有効電圧を算出する以下の式 を得ることができる。

【００３９】 ２・Ｅ・（ｎ＋１）／ｎ ＝Ｅ・（２＋２／ｎ）

【００４０】 小さいパルス発生器の場合、Ｅ＝１００Ｖおよびｎ＝２であると、３００Ｖの 充電電圧となり、また効率の良い４００Ｖ用のダイオードを使用することになる 。より大きい充電電圧およびより高い値のインダクタンスコイル１０のためには 、５００Ｖ、さらには１０００Ｖを越える充電電圧を用いても良い。

【００４１】 図１に示すパルス発生器は、受動素子のように制御されない素子を蓄電用キャ パシタの充電制御のために利用している。実際上、充電調整回路は、ダイオード 、フライバック変換トランス等の受動素子だけを使用しており、また受動回路網 として構成されている。蓄電用キャパシタの過剰エネルギーがスパーク放電後に 直流電源に戻されることから、充電反転用ダイオード５を経る充電反転電流が本 質的に衰退したとき、切換器３は再びオフに切り換えられる。切換器３は、反転 が終了したとき、新たな放電が開始する（切換器３がオンになる）ように、最大 切換え周波数を制限する図示しない駆動パルス発生器により制御される。切換器 ３用の駆動パルスのパルス持続時間は、放電電流が衰退したときに切換器３がオ フ状態になる値に選択されている。

【００４２】 図２は、本考案のパルス発生器の第２の実施例を示す。図２に示すパルス発生 器は、図１に示すパルス発生器に非常に類似している。図２に示すパルス発生器 が図１のパルス発生器と相違する点は、２つの蓄電用キャパシタ２ａ，２ｂと、 ２つ切換器３ａ，３ｂと、２つの逆流阻止用ダイオード４ａ，４ｂと、２つの回 復用ダイオード６ａ，６ｂと、２つの一次巻線９２ａ，９ｂおよび１つの二次巻 線９ｃを有する絶縁トランス９とを備えることである。

【００４３】 回復用キャパシタ２ａと、これに阻止方向に接続された回復用ダイオード６ｂ とを直列に接続した回路部位は、直流電源１と並列に接続されている。また、回 復用ダイオード６ａと蓄電用キャパシタ２ｂとを直列に接続した回路部位は、直 流電源１と並列に接続されている。なお、図２において、符号ａを付した要素は 第１の充放電回路の構成要素を示し、符号ｂを付した要素は第２の充放電回路の 構成要素を示す。蓄電用キャパシタ２ａと回復用ダイオード６ｂとの接続点、お よび蓄電用キャパシタ２ｂと回復用ダイオード６ａとの接続点は、充電反転用ダ イオード５と、インダクタンスコイルを用いたインダクタ８とを直列に接続した 回路部位により互いに接続されている。

【００４４】 トランス９の一次巻線９ａと、逆流阻止用ダイオード４ａと、切換器３ａとを 直列に接続した回路部位は、蓄電用キャパシタ２ａと並列に接続されている。ト ランス９の一次巻線９ｂと、逆流阻止用ダイオード４ｂと、切換器３ｂとを直列 に接続した回路部位は、蓄電用キャパシタ２ｂと並列に接続されている。トラン ス９の二次巻線９ｃは、両一次巻線９ａ，９ｂに磁気的に結合されている。二次 巻線９ｃの両端子は、パルス発生器の出力端子Ｇ＋，Ｇ−であり、また図１に示 すスパークギャップ部１１に接続される。

【００４５】 ダイオード５，６ａ，６ｂ、およびインダクタ８を用いた充電調整回路は、蓄 電用キャパシタ２ａ，２ｂ毎に、直流電源１の電圧の２分の１と、充電電流時間 積分値との積である固定のエネルギー過多で作用する。

【００４６】 直流電源１がオンになると、２つの蓄電用キャパシタ２ａ，２ｂは、充電反転 用ダイオード５とインダクタ８とを経て、直流電源１の電圧とほぼ同じ電圧に充 電される。放電プロセスは、２つの切換器３ａ，３ｂが同期して同時にオンにさ れ、それにより、両蓄電用キャパシタ２ａ，２ｂが放電を開始し、両キャパシタ ２ａ，２ｂによる２つのパルス電流が一次巻線９ａ，９ｂを経てパルス発生器の 出力端子Ｇ＋，Ｇ−から出力されることを除いて、図１に示す回路と本質的に同 じである。これは、直流電源１が主要部から直流的に絶縁されない、という利点 を有する。出力端子Ｇ＋，Ｇ−の電圧は、トランス９の変成比に整合させること ができる。

【００４７】 蓄電用キャパシタ２ａ，２ｂの以後の充電プロセスは、蓄電用キャパシタ２ａ ，２ｂの充電電圧が直流電源１の電圧値に達するまで、充電反転用ダイオード５ とインダクタ８とを経て行なわれる。回復用ダイオード６ａ，６ｂは、その後、 オン状態になり、インダクタ８に残存する過剰エネルギーは直流電源１に戻され る。充電反転時間は、インダクタ８のサイズにより選択することができる。この 充電反転時間は、一方においてはパルス周波数が高くなるように可能な限り短く （５〜１０μ秒）することが好ましいが、他方においては充電反転時間が過度に 短いと、充電電流が不必要に高くなり、また切換器３ａ，３ｂをオフ状態におく ための時間があまりに短くなりすぎることになる。これは、図１のパルス発生器 に関しても適用される。

【００４８】 パルス発生器における切換器３，３ａ，３ｂは、現在入手可能の高速電子的ス イッチにより構成することができる。このような高速電子的スイッチには、バイ ポーラ・トランジスタ、モス型トランジスタ（ＭＯＳ・ＦＥＴ）、ゲート・ター ンオフ・サイリスタ（ＧＴＯ）、エス・シー・アール（ＳＣＲ）、極端な場合サ イラトロン等がある。サイリスタのような逆流阻止機能を有するスイッチは、逆 流阻止用ダイオード４，４ａ，４ｂの代わりに逆流阻止用整流器として用いるこ とができ、回路がより単純になる。図２のパルス発生器において、巻線９ａ，９ ｂ，９ｃ付近の黒丸は、それらの巻極性を示す。

【図面の簡単な説明】

【図１】磁気的蓄積要素としてフライバック変換トラン
スを用いた充電調整回路を備える本考案のパルス発生器
の一実施例を示す図である。

【図２】磁気的蓄積要素としてインダクタを用いた２つ
の蓄電用いた充電調整回路を備える本考案のパルス発生
器の他の実施例を示す図である。

【符号の説明】

１ 直流電源 ２，２ａ，２ｂ 蓄電用キャパシタ ３，３ａ，３ｂ 切換器 ４，４ａ，４ｂ 逆流阻止用ダイオード ５ 充電反転用ダイオード ６，６ａ，６ｂ 回復用ダイオード ７ フライバック変換トランス ７ａ，７ｂ，７ｃ 巻線 ８ インダクタ ９ 絶縁トランス ９ａ，９ｂ，９ｃ 巻線 １０ インダクタンスコイル １１ スパークギャップ部

Claims (5)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 直流電源と、該直流電源のエネルギーを
   充電する少なくとも１つの蓄電用キャパシタと、該蓄電
   用キャパシタの充電電圧を制御する少なくとも１つの充
   電調整回路と、前記蓄電用キャパシタとスパークギャッ
   プ部との間の回路部位に配置され、前記回路部位の接続
   および切離しを選択的に行なう少なくとも１つの切換器
   と、前記回路部位に配置された逆流阻止用整流器とを含
   み、前記充電調整回路は、フライバック変換トランスお
   よびインダクタから選択される磁気的蓄積要素と、充電
   反転用ダイオードと、回復用ダイオードとを備える受動
   回路網により構成されている、スパーク浸食材料加工用
   パルス発生器。
2. 【請求項２】 前記磁気的蓄積要素は一次巻線と二次巻
   線とを有するフライバック変換トランスであり、前記一
   次巻線の一端は前記直流電源の一方の極に接続されてお
   り、前記一次巻線の他端は前記充電反転用ダイオードを
   介して前記蓄電用キャパシタの一方の端子に接続されて
   おり、前記二次巻線の一端は、前記主巻線の前記一端が
   接続された前記直流電源の前記一方の極に接続されてお
   り、前記二次巻線の他端は前記回復用ダイオードを介し
   て前記直流電源の前記他方の極と前記蓄電用キャパシタ
   の他方の端子とに接続されている、実用新案登録請求の
   範囲第１項に記載のパルス発生器。
3. 【請求項３】 前記直流電源の前記一方の極は前記蓄電
   用キャパシタの前記一方の端子が接続された正極であ
   り、前記直流電源の前記他方の極は前記蓄電用キャパシ
   タの前記他方の端子が接続された負極である、実用新案
   登録請求の範囲第２項に記載のパルス発生器。
4. 【請求項４】 一対の前記蓄電用キャパシタを含み、前
   記磁気的蓄積要素は前記充電反転用ダイオードを介して
   前記両蓄電用キャパシタの一方の端子を相互に接続する
   インダクタであり、前記両蓄電用キャパシタの他方の端
   子は、それぞれ、前記直流電源の異なる極に接続されて
   いる、実用新案登録請求の範囲第１項に記載のパルス発
   生器。
5. 【請求項５】 一対の前記蓄電用キャパシタと、前記蓄
   電用キャパシタに個々に対応されかつ対応する蓄電用キ
   ャパシタの前記回路部位の接続および切離しを選択的に
   行なう一対の前記切換器と、前記第１および第２の蓄電
   用キャパシタに個々に対応されかつ対応する蓄電用キャ
   パシタの前記回路部位に配置された一対の前記逆流阻止
   用整流器とを含み、前記充電調整回路は、前記充電反転
   用ダイオードを介して前記両蓄電用キャパシタの一方の
   端子を相互に接続する前記インダクタであって前記磁気
   的蓄積要素として選択された前記インダクタと、前記蓄
   電用キャパシタに個々に対応されかつ対応する前記蓄電
   用キャパシタの他方の端子を前記直流電源に接続する一
   対の前記回復用ダイオードとを備える、実用新案登録請
   求の範囲第１項に記載のパルス発生器。