JPS63131885A - 回転型圧縮機 - Google Patents
回転型圧縮機Info
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- JPS63131885A JPS63131885A JP27913286A JP27913286A JPS63131885A JP S63131885 A JPS63131885 A JP S63131885A JP 27913286 A JP27913286 A JP 27913286A JP 27913286 A JP27913286 A JP 27913286A JP S63131885 A JPS63131885 A JP S63131885A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/008—Hermetic pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressor (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、・冷凍冷蔵装置に用いられる回転型圧縮機に
関する。
関する。
従来の技術
近年、冷凍冷蔵装置に用いられる圧縮機は、省エネルギ
ー省スペースの見地より往復型から回転型へ移行しつつ
ある。これらの回転型圧縮機は通常、電動圧縮要素を、
電動機ステータ及び軸受あるいはシリンダを焼バメある
いは溶接することにより、密閉ケースに固定している。
ー省スペースの見地より往復型から回転型へ移行しつつ
ある。これらの回転型圧縮機は通常、電動圧縮要素を、
電動機ステータ及び軸受あるいはシリンダを焼バメある
いは溶接することにより、密閉ケースに固定している。
そのため、電動圧縮要素にて生じた振動はスプリング等
により吸振されることなく密閉ケースに伝わるため、密
閉ケースを振動させて大きな騒音を発生することがあっ
た。
により吸振されることなく密閉ケースに伝わるため、密
閉ケースを振動させて大きな騒音を発生することがあっ
た。
これらの騒音を低減するため、従来、密閉ケースのカッ
プ状の蓋部のうち少なくとも一方の蓋部を略球面形状と
し、この蓋部の球面の内面半径ｒと円筒部の内周半径Ｒ
との関係を１．１３≦ｒ／Ｒ≦１．３９とする考案がな
されていた。
プ状の蓋部のうち少なくとも一方の蓋部を略球面形状と
し、この蓋部の球面の内面半径ｒと円筒部の内周半径Ｒ
との関係を１．１３≦ｒ／Ｒ≦１．３９とする考案がな
されていた。
しかし、この考案では、密閉ケースのカップ状の蓋部の
略球面形状端部と、円筒部に内接固定された軸受あるい
はシリンダとの距離が適切でないと、密閉ケースが共振
し騒音低減効果が十分得られないことがあった。
略球面形状端部と、円筒部に内接固定された軸受あるい
はシリンダとの距離が適切でないと、密閉ケースが共振
し騒音低減効果が十分得られないことがあった。
以下、図面を参照しながら上述した従来の回転型圧縮機
の一例について説明する。
の一例について説明する。
第４図、第６図は従来の回転型圧縮機の一例を示すもの
である。
である。
図において、１は回転型圧縮機である。２は電動機で、
３はステータ、４はロータ、６はステータの巻線である
。６は圧縮要素で、７はロータ４に固定したクランクシ
ャフト、８．９はクランクシャフトを支持する軸受、１
０はシリンダ、１１は吐出カバーである。１２は剛材か
らなる密閉ケースで、ステータ３と軸受８を内接固定す
る厚さ２．５閣の円筒部１３とカップ状の厚さ３簡の蓋
部１４．１５からなる。１３ａは円筒部１３の軸受９の
固定部である。蓋部１６は略球面形状をなしており、球
面の内面半径ｒは円筒部１３の内周半径Ｒとｒ／Ｒ＝１
．２３の関係にある。１５ａは球面部端部である。１６
は吸入管、１７は吐出管、１８は冷媒や冷凍機油注入用
のプロセス管である。
３はステータ、４はロータ、６はステータの巻線である
。６は圧縮要素で、７はロータ４に固定したクランクシ
ャフト、８．９はクランクシャフトを支持する軸受、１
０はシリンダ、１１は吐出カバーである。１２は剛材か
らなる密閉ケースで、ステータ３と軸受８を内接固定す
る厚さ２．５閣の円筒部１３とカップ状の厚さ３簡の蓋
部１４．１５からなる。１３ａは円筒部１３の軸受９の
固定部である。蓋部１６は略球面形状をなしており、球
面の内面半径ｒは円筒部１３の内周半径Ｒとｒ／Ｒ＝１
．２３の関係にある。１５ａは球面部端部である。１６
は吸入管、１７は吐出管、１８は冷媒や冷凍機油注入用
のプロセス管である。
以上のように構成された回転型圧縮機について、以下に
その動作について説明する。
その動作について説明する。
主として、シリンダ１０内での冷媒の圧縮により生じた
冷媒の圧力脈動や、機械的な振動は、各部品を振動させ
軸受８あるいは密閉ケース１２内の冷媒を伝播して密閉
ケース１２に伝わる。そのため密閉ケース１２が振動し
騒音を発生する。
冷媒の圧力脈動や、機械的な振動は、各部品を振動させ
軸受８あるいは密閉ケース１２内の冷媒を伝播して密閉
ケース１２に伝わる。そのため密閉ケース１２が振動し
騒音を発生する。
密閉ケース１２はＩＫＨｚ〜２ＫＨｚの周波数領域では
変形を伴なわない剛体振動をするが、それ以上の周波数
領域では変形を伴なう弾性振動をする０ 第６図は、蓋部１６の球面の内面半径ｒと円筒部１３の
内周半径Ｒとの比ｒ ／Ｒと、蓋部１６の軸方向に変形
振動する一番目の固有振動数及び軸方向と直角方向に変
形振動する一番目の固有振動数との関係を実験によシ求
めたものである。
変形を伴なわない剛体振動をするが、それ以上の周波数
領域では変形を伴なう弾性振動をする０ 第６図は、蓋部１６の球面の内面半径ｒと円筒部１３の
内周半径Ｒとの比ｒ ／Ｒと、蓋部１６の軸方向に変形
振動する一番目の固有振動数及び軸方向と直角方向に変
形振動する一番目の固有振動数との関係を実験によシ求
めたものである。
図において、縦軸は比ｒ／Ｒで、横軸は蓋部１６の固有
振動数ｆと比ｒ ／Ｒがｒ ／Ｒ＝ １のときの固有振
動数ｆ０との周波数比ｆ／ｆｏである。
振動数ｆと比ｒ ／Ｒがｒ ／Ｒ＝ １のときの固有振
動数ｆ０との周波数比ｆ／ｆｏである。
曲線Ａは軸方向に変形振動する一番目の固有振動数ｆＡ
とも との周波数比ｆＡ／ｆ０であり、曲線Ｂは軸方向
と直角方向に変形振動する一番目の固有振動数ｆ０ と
の周波数比ｆＢ／ｆ０である。
とも との周波数比ｆＡ／ｆ０であり、曲線Ｂは軸方向
と直角方向に変形振動する一番目の固有振動数ｆ０ と
の周波数比ｆＢ／ｆ０である。
比ｒ／Ｒが大きくなるにつれ固有振動数ｆＡは低くなる
ため、周波数比ｆＡ／ｆｏは小さくなシ、固有振動数ｆ
Ｂは逆に増加するため周波数比ｆＢ ／ｆ０は大きくな
る。
ため、周波数比ｆＡ／ｆｏは小さくなシ、固有振動数ｆ
Ｂは逆に増加するため周波数比ｆＢ ／ｆ０は大きくな
る。
となりｆＡ とｆＢ は共振しない。
さらに、騒音低減上は固有振動数が高い方が望ましく、
この観点から、比ｒ／Ｂはオクターブ的に見てｆｏに対
するｆＡの減少量が、ｆＢ の増加量より小さい、すな
わちｆ。／ｆｇ≦ｆＢ／ｆ、となる範囲であることが望
ましい。従って、比ｒ／Ｒ≦１．３９であることが騒音
低減に効果的である。
この観点から、比ｒ／Ｂはオクターブ的に見てｆｏに対
するｆＡの減少量が、ｆＢ の増加量より小さい、すな
わちｆ。／ｆｇ≦ｆＢ／ｆ、となる範囲であることが望
ましい。従って、比ｒ／Ｒ≦１．３９であることが騒音
低減に効果的である。
このように、騒音低減のためには比ｒ／Ｒは１．１３≦
ｒ／Ｒ≦１．３９であることが効果的であシ、蓋部１６
は比ｒ ／Ｒがｒ／Ｒ−１，２３であるため軸方向に変
形振動する一番目の固有振動モードと軸方向と略直角方
向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振を効果
的に低減することができる。
ｒ／Ｒ≦１．３９であることが効果的であシ、蓋部１６
は比ｒ ／Ｒがｒ／Ｒ−１，２３であるため軸方向に変
形振動する一番目の固有振動モードと軸方向と略直角方
向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振を効果
的に低減することができる。
発明が解決しようとする問題点
しかし、蓋部１６の球面端部１５ａと密閉ケース円筒部
１３の軸受９の固定部１３ａとの間の距離が長くなれば
、軸方向と略直角方向に変形振動する一番目の固有振動
モードが大幅に低下し、軸方向に変形振動する一番目の
固有振動モードと共振し騒音を発生することがあった。
１３の軸受９の固定部１３ａとの間の距離が長くなれば
、軸方向と略直角方向に変形振動する一番目の固有振動
モードが大幅に低下し、軸方向に変形振動する一番目の
固有振動モードと共振し騒音を発生することがあった。
本発明は上記問題点に鑑み、圧縮機効率を低下すること
なく、さらに圧縮機のコンパクト性をそこなうことなく
極めて有効な騒音低減効果を提供するものである。
なく、さらに圧縮機のコンパクト性をそこなうことなく
極めて有効な騒音低減効果を提供するものである。
問題点を解決するだめの手段
上記問題点を解決するために本発明の回転型圧縮機は、
密閉ケースのカップ状の蓋部のうち少なくとも一方の蓋
部を略球面形状としてこの蓋部の球面の内面半径ｒと円
筒部の内周半径Ｒとの比を１．１３≦Ｖ１≦１．３９と
し、さらに密閉ケース円筒部に内接固定された軸受ある
いはシリンダと前記蓋部の球面部端部との間の距離ｌと
円筒部の内周直径２Ｒとの比をｌ／２Ｒ≦０．３３とし
たものである。
密閉ケースのカップ状の蓋部のうち少なくとも一方の蓋
部を略球面形状としてこの蓋部の球面の内面半径ｒと円
筒部の内周半径Ｒとの比を１．１３≦Ｖ１≦１．３９と
し、さらに密閉ケース円筒部に内接固定された軸受ある
いはシリンダと前記蓋部の球面部端部との間の距離ｌと
円筒部の内周直径２Ｒとの比をｌ／２Ｒ≦０．３３とし
たものである。
作 用
本発明は上記した構成によって、密閉ケース蓋部の軸方
向に変形振動する一番目の固有振動モードと軸方向とは
直角方向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振
をさけることができ、安定した騒音低減が図れる。
向に変形振動する一番目の固有振動モードと軸方向とは
直角方向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振
をさけることができ、安定した騒音低減が図れる。
実施例
以下本発明の一実施例の回転型圧縮機について、図面を
参照しなかな説明する。尚、説明の重複をさけるため、
従来例と同一部分については同一符号を付し説明を省略
する。
参照しなかな説明する。尚、説明の重複をさけるため、
従来例と同一部分については同一符号を付し説明を省略
する。
第１図、第２図は本発明の回転型圧縮機の一実施例を示
すものである。図において１９は剛材からなる密閉ケー
ス１２の円筒部であり、１９ａは軸受９の固定部である
。蓋部１５の球面端部１５ａと、固定部１９ａとの間の
距離ｅと、円筒部１９の内周直径２Ｒとの比はｌ／２Ｒ
＝０．２３である。
すものである。図において１９は剛材からなる密閉ケー
ス１２の円筒部であり、１９ａは軸受９の固定部である
。蓋部１５の球面端部１５ａと、固定部１９ａとの間の
距離ｅと、円筒部１９の内周直径２Ｒとの比はｌ／２Ｒ
＝０．２３である。
以上のように構成された回転型圧縮機について、以下に
その動作を説明する。
その動作を説明する。
主として、シリンダ１０内での冷媒の圧縮により生じた
冷媒の圧力脈動や、機械的な振動は、各部品を振動させ
軸受８あるいは密閉ケース１２内の冷媒を伝播して密閉
ケース１２に伝わる。そのため密閉ケース１２が振動し
騒音を発生する。
冷媒の圧力脈動や、機械的な振動は、各部品を振動させ
軸受８あるいは密閉ケース１２内の冷媒を伝播して密閉
ケース１２に伝わる。そのため密閉ケース１２が振動し
騒音を発生する。
密閉ケース１２はＩ ＫＨｚ〜２ＫＨｚの周波数領域で
は変形を伴なわない剛体振動をするが、それ以上の周波
数領域では変形を伴なう弾性振動をする。
は変形を伴なわない剛体振動をするが、それ以上の周波
数領域では変形を伴なう弾性振動をする。
＝１．２３であるため、１．１３≦ｒ／Ｒ≦１．３９を
満足しており、軸方向に変形振動する一番目の固有振動
モードと軸方向と略直角方向に変形振動する一番目の固
有振動モードの共振を効果的に低減することができる。
満足しており、軸方向に変形振動する一番目の固有振動
モードと軸方向と略直角方向に変形振動する一番目の固
有振動モードの共振を効果的に低減することができる。
第３図は、比ｒ／Ｒがそれぞれ、ｒ／Ｒ−１，１３゜ｒ
／Ｒ＝１．２３．ｒ／Ｒ＝１．３９のときの、蓋部１５
の球面端部１５ａと固定部１９ａとの間の距離βと円筒
部１９の直径２Ｒとの比１７２Ｒと、蓋部１５の軸方向
の変形振動の一番目の固有振動モード及び軸方向とは直
角方向の一番目の固有振動モードの固有振動数との関係
を実験により求めたものであり、縦軸は比１／２Ｒであ
り、横軸はそれぞれの固有振動数ｆと、比ｒ／Ｒ＝１
、１３ 、１−００ときの蓋部１６の軸方向に変形振動
する一番目の固有振動数ｆ０との比ｆ／ｆ０である。
／Ｒ＝１．２３．ｒ／Ｒ＝１．３９のときの、蓋部１５
の球面端部１５ａと固定部１９ａとの間の距離βと円筒
部１９の直径２Ｒとの比１７２Ｒと、蓋部１５の軸方向
の変形振動の一番目の固有振動モード及び軸方向とは直
角方向の一番目の固有振動モードの固有振動数との関係
を実験により求めたものであり、縦軸は比１／２Ｒであ
り、横軸はそれぞれの固有振動数ｆと、比ｒ／Ｒ＝１
、１３ 、１−００ときの蓋部１６の軸方向に変形振動
する一番目の固有振動数ｆ０との比ｆ／ｆ０である。
図において、それぞれの曲線は以下を示している。
ｏＡ−１・・・・・・ｒ／Ｒ＝１．３９のとき軸方向の
変形振動の一番目の固有振動数 ｏＢ−１・・・・・・ｒ 、／Ｒ＝ １ 、２３のとき
の軸方向の変形振動の一番目の固有振動数 ｏＣ−１・・・・・・ｒ／Ｒ−１，１３のときの軸方向
の変形振動の一番目の固有振動数 ０Ａ−２・・・・・・ｒ 、／Ｒ＝ １ 、３９のとき
の軸方向とは直角方向の変形振動の一番目の固有撮 動数 ＱＢ−２・・・・・・ｒ ／／Ｒ＝ １ 、２３のとき
の軸方向とは直角方向の変形振動の一番目の固有振 動数 ｏＢ−３・・・・・・τ／Ｒ＝１．１３のときの軸方向
とは直角方向の変形振動の一番目の固有振 動数 比ｌ／２Ｒが大きくなるにつれ、蓋部１６の固有振動数
は、それぞれ低下するが、特に軸方向とは直角方向の固
有振動数の低下が著しく、軸方向の固有振動数との差が
小さくなり、例えば、比ｌ／２Ｒ中０．６のとき比ｒ／
Ｒ−１，１３であれば両者はほぼ一致し、共振する。
変形振動の一番目の固有振動数 ｏＢ−１・・・・・・ｒ 、／Ｒ＝ １ 、２３のとき
の軸方向の変形振動の一番目の固有振動数 ｏＣ−１・・・・・・ｒ／Ｒ−１，１３のときの軸方向
の変形振動の一番目の固有振動数 ０Ａ−２・・・・・・ｒ 、／Ｒ＝ １ 、３９のとき
の軸方向とは直角方向の変形振動の一番目の固有撮 動数 ＱＢ−２・・・・・・ｒ ／／Ｒ＝ １ 、２３のとき
の軸方向とは直角方向の変形振動の一番目の固有振 動数 ｏＢ−３・・・・・・τ／Ｒ＝１．１３のときの軸方向
とは直角方向の変形振動の一番目の固有振 動数 比ｌ／２Ｒが大きくなるにつれ、蓋部１６の固有振動数
は、それぞれ低下するが、特に軸方向とは直角方向の固
有振動数の低下が著しく、軸方向の固有振動数との差が
小さくなり、例えば、比ｌ／２Ｒ中０．６のとき比ｒ／
Ｒ−１，１３であれば両者はほぼ一致し、共振する。
しかし比ｌ／２Ｒ≦０．４であれば比り’Ｒ＝１．１３
の場合でも両者の差（ｆＣ−２−ｆＣ−１）は、の比較
的高周波数領域では両者が実用上共振を生ずることはな
く、比ｒ／Ｒ−１．２３．比ｒ／Ｒ＝１．３９の場合、
この比はさらに大きいため両者が共振を生じることはな
い。
の場合でも両者の差（ｆＣ−２−ｆＣ−１）は、の比較
的高周波数領域では両者が実用上共振を生ずることはな
く、比ｒ／Ｒ−１．２３．比ｒ／Ｒ＝１．３９の場合、
この比はさらに大きいため両者が共振を生じることはな
い。
このように、本発明では比ｌ／２Ｒ＝０．２３としてい
るため、比ｌ／２Ｒ≦０．４を満足しておシ、蓋部１５
の軸方向の変形振動の一番目の固有振動モードと軸方向
とは直角方向の変形振動の一番目の固有振動モードは、
さらに共振しにくいものとなっており、圧縮機騒音の効
果的な低減が図れる。
るため、比ｌ／２Ｒ≦０．４を満足しておシ、蓋部１５
の軸方向の変形振動の一番目の固有振動モードと軸方向
とは直角方向の変形振動の一番目の固有振動モードは、
さらに共振しにくいものとなっており、圧縮機騒音の効
果的な低減が図れる。
以上のように本実施例によれば、密閉ケース１２のカッ
プ状の蓋部１６を略球面状とし、この蓋部の球面の内面
半径τと円筒部１９の内周半径Ｒとの比を１．１３≦τ
２へ≦１．３９とし、さらに円筒部１９に内接固定され
た軸受９と蓋部１５の球面端部１５ａとの間の距離ｌと
円筒部１９の内周直径２Ｒとの比をｌ／２Ｒ≦０．３３
とすることにより、蓋部１５の軸方向に変形振動する一
番目の固有振動モードと軸方向とは略直角方向に変形振
動する一番目の固有振動モードの共振を安定して低減す
ることができ、効果的かつ安定した圧縮機騒音の低減が
図れる。
プ状の蓋部１６を略球面状とし、この蓋部の球面の内面
半径τと円筒部１９の内周半径Ｒとの比を１．１３≦τ
２へ≦１．３９とし、さらに円筒部１９に内接固定され
た軸受９と蓋部１５の球面端部１５ａとの間の距離ｌと
円筒部１９の内周直径２Ｒとの比をｌ／２Ｒ≦０．３３
とすることにより、蓋部１５の軸方向に変形振動する一
番目の固有振動モードと軸方向とは略直角方向に変形振
動する一番目の固有振動モードの共振を安定して低減す
ることができ、効果的かつ安定した圧縮機騒音の低減が
図れる。
発明の効果
以上のように本発明は、密閉ケース内に電動圧縮要素を
収納する回転型圧縮機において、密閉ケースを内周半径
Ｒの円筒部と、少なくとも一方がとのＲと１．１３≦τ
／Ｒ≦１．３９の関係をなす内面半径ｒの略球面のカッ
プ状の蓋部とから形成し、前記電動圧縮要素の軸受、あ
るいはシリンダを前記密閉ケース円筒部に内接固定し、
かつこの内接固定された軸受あるいはシリンダと前記蓋
部の球面部端部との間の距離ｌと前記円筒部の内周直径
２Ｒとの比を４／２Ｒ≦０．４とすることにより、蓋部
の軸方向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振
を安定して低減させ、効果的かつ安定した圧縮機騒音の
低減が図れる。
収納する回転型圧縮機において、密閉ケースを内周半径
Ｒの円筒部と、少なくとも一方がとのＲと１．１３≦τ
／Ｒ≦１．３９の関係をなす内面半径ｒの略球面のカッ
プ状の蓋部とから形成し、前記電動圧縮要素の軸受、あ
るいはシリンダを前記密閉ケース円筒部に内接固定し、
かつこの内接固定された軸受あるいはシリンダと前記蓋
部の球面部端部との間の距離ｌと前記円筒部の内周直径
２Ｒとの比を４／２Ｒ≦０．４とすることにより、蓋部
の軸方向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振
を安定して低減させ、効果的かつ安定した圧縮機騒音の
低減が図れる。
第１図は本発明の一実施例を示す回転型圧縮機の密閉ケ
ースの断面図、第２図は同圧縮機の断面図、第３図は蓋
部の球面端部と固定部との間に距離ｌと蓋部の球面直径
２Ｒとの比１／２Ｒと密閉ケース蓋部の固有振動数との
関係図、第４図は従来例の回転型圧縮機の密閉ケースの
蓋部と円筒部及び軸受の断面図、第６図は同圧縮機の断
面図、第６図は圧縮機密閉ケースの蓋部の軸方向の変形
振動の一番目の固有振動モード及び軸方向とは直角方向
の変形振動の一番目の固有振動モードの固有振動数との
関係図である。 ９・・・・・・軸受、１２・・・・・・密閉ケース、１
４・・・・・・蓋部、１９・・・・・・円筒部。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 ｑ−軸受 第３図 ０６ σ、７ σａ
ｏ、ｑ ムｌ） １．１
／、２ ／、３ｆ／ｆ
０ 第４図 ｑ ／３ 第５図 除 囚
ースの断面図、第２図は同圧縮機の断面図、第３図は蓋
部の球面端部と固定部との間に距離ｌと蓋部の球面直径
２Ｒとの比１／２Ｒと密閉ケース蓋部の固有振動数との
関係図、第４図は従来例の回転型圧縮機の密閉ケースの
蓋部と円筒部及び軸受の断面図、第６図は同圧縮機の断
面図、第６図は圧縮機密閉ケースの蓋部の軸方向の変形
振動の一番目の固有振動モード及び軸方向とは直角方向
の変形振動の一番目の固有振動モードの固有振動数との
関係図である。 ９・・・・・・軸受、１２・・・・・・密閉ケース、１
４・・・・・・蓋部、１９・・・・・・円筒部。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 ｑ−軸受 第３図 ０６ σ、７ σａ
ｏ、ｑ ムｌ） １．１
／、２ ／、３ｆ／ｆ
０ 第４図 ｑ ／３ 第５図 除 囚
Claims (1)
- 内周半径Ｒの円筒部と少くとも一方がこのＲと１．１３
≦ｒ／Ｒ≦１．３９の関係をなす内面半径ｒの略球面の
カップ状の蓋部とで形成される密閉ケースと、この密閉
ケース内に収納される電動圧縮要素とを有し、この電動
圧縮要素の軸受、あるいはシリンダを前記密閉ケース円
筒部に内接固定し、かつこの内接固定された軸受あるい
はシリンダと前記蓋部の球面部端部との間の距離ｌと前
記円筒部の内周の直径２Ｒとの比をｌ／２Ｒ≦０．４と
した回転型圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27913286A JPS63131885A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 回転型圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27913286A JPS63131885A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 回転型圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63131885A true JPS63131885A (ja) | 1988-06-03 |
Family
ID=17606878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27913286A Pending JPS63131885A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 回転型圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63131885A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61187587A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-21 | Sanyo Electric Co Ltd | 多気筒回転圧縮機 |
-
1986
- 1986-11-21 JP JP27913286A patent/JPS63131885A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61187587A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-21 | Sanyo Electric Co Ltd | 多気筒回転圧縮機 |
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