JPS63131885A - 回転型圧縮機 - Google Patents
回転型圧縮機Info
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- JPS63131885A JPS63131885A JP27913286A JP27913286A JPS63131885A JP S63131885 A JPS63131885 A JP S63131885A JP 27913286 A JP27913286 A JP 27913286A JP 27913286 A JP27913286 A JP 27913286A JP S63131885 A JPS63131885 A JP S63131885A
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Links
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- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 9
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 7
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/008—Hermetic pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressor (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、・冷凍冷蔵装置に用いられる回転型圧縮機に
関する。
関する。
従来の技術
近年、冷凍冷蔵装置に用いられる圧縮機は、省エネルギ
ー省スペースの見地より往復型から回転型へ移行しつつ
ある。これらの回転型圧縮機は通常、電動圧縮要素を、
電動機ステータ及び軸受あるいはシリンダを焼バメある
いは溶接することにより、密閉ケースに固定している。
ー省スペースの見地より往復型から回転型へ移行しつつ
ある。これらの回転型圧縮機は通常、電動圧縮要素を、
電動機ステータ及び軸受あるいはシリンダを焼バメある
いは溶接することにより、密閉ケースに固定している。
そのため、電動圧縮要素にて生じた振動はスプリング等
により吸振されることなく密閉ケースに伝わるため、密
閉ケースを振動させて大きな騒音を発生することがあっ
た。
により吸振されることなく密閉ケースに伝わるため、密
閉ケースを振動させて大きな騒音を発生することがあっ
た。
これらの騒音を低減するため、従来、密閉ケースのカッ
プ状の蓋部のうち少なくとも一方の蓋部を略球面形状と
し、この蓋部の球面の内面半径rと円筒部の内周半径R
との関係を1.13≦r/R≦1.39とする考案がな
されていた。
プ状の蓋部のうち少なくとも一方の蓋部を略球面形状と
し、この蓋部の球面の内面半径rと円筒部の内周半径R
との関係を1.13≦r/R≦1.39とする考案がな
されていた。
しかし、この考案では、密閉ケースのカップ状の蓋部の
略球面形状端部と、円筒部に内接固定された軸受あるい
はシリンダとの距離が適切でないと、密閉ケースが共振
し騒音低減効果が十分得られないことがあった。
略球面形状端部と、円筒部に内接固定された軸受あるい
はシリンダとの距離が適切でないと、密閉ケースが共振
し騒音低減効果が十分得られないことがあった。
以下、図面を参照しながら上述した従来の回転型圧縮機
の一例について説明する。
の一例について説明する。
第4図、第6図は従来の回転型圧縮機の一例を示すもの
である。
である。
図において、1は回転型圧縮機である。2は電動機で、
3はステータ、4はロータ、6はステータの巻線である
。6は圧縮要素で、7はロータ4に固定したクランクシ
ャフト、8.9はクランクシャフトを支持する軸受、1
0はシリンダ、11は吐出カバーである。12は剛材か
らなる密閉ケースで、ステータ3と軸受8を内接固定す
る厚さ2.5閣の円筒部13とカップ状の厚さ3簡の蓋
部14.15からなる。13aは円筒部13の軸受9の
固定部である。蓋部16は略球面形状をなしており、球
面の内面半径rは円筒部13の内周半径Rとr/R=1
.23の関係にある。15aは球面部端部である。16
は吸入管、17は吐出管、18は冷媒や冷凍機油注入用
のプロセス管である。
3はステータ、4はロータ、6はステータの巻線である
。6は圧縮要素で、7はロータ4に固定したクランクシ
ャフト、8.9はクランクシャフトを支持する軸受、1
0はシリンダ、11は吐出カバーである。12は剛材か
らなる密閉ケースで、ステータ3と軸受8を内接固定す
る厚さ2.5閣の円筒部13とカップ状の厚さ3簡の蓋
部14.15からなる。13aは円筒部13の軸受9の
固定部である。蓋部16は略球面形状をなしており、球
面の内面半径rは円筒部13の内周半径Rとr/R=1
.23の関係にある。15aは球面部端部である。16
は吸入管、17は吐出管、18は冷媒や冷凍機油注入用
のプロセス管である。
以上のように構成された回転型圧縮機について、以下に
その動作について説明する。
その動作について説明する。
主として、シリンダ10内での冷媒の圧縮により生じた
冷媒の圧力脈動や、機械的な振動は、各部品を振動させ
軸受8あるいは密閉ケース12内の冷媒を伝播して密閉
ケース12に伝わる。そのため密閉ケース12が振動し
騒音を発生する。
冷媒の圧力脈動や、機械的な振動は、各部品を振動させ
軸受8あるいは密閉ケース12内の冷媒を伝播して密閉
ケース12に伝わる。そのため密閉ケース12が振動し
騒音を発生する。
密閉ケース12はIKHz〜2KHzの周波数領域では
変形を伴なわない剛体振動をするが、それ以上の周波数
領域では変形を伴なう弾性振動をする0 第6図は、蓋部16の球面の内面半径rと円筒部13の
内周半径Rとの比r /Rと、蓋部16の軸方向に変形
振動する一番目の固有振動数及び軸方向と直角方向に変
形振動する一番目の固有振動数との関係を実験によシ求
めたものである。
変形を伴なわない剛体振動をするが、それ以上の周波数
領域では変形を伴なう弾性振動をする0 第6図は、蓋部16の球面の内面半径rと円筒部13の
内周半径Rとの比r /Rと、蓋部16の軸方向に変形
振動する一番目の固有振動数及び軸方向と直角方向に変
形振動する一番目の固有振動数との関係を実験によシ求
めたものである。
図において、縦軸は比r/Rで、横軸は蓋部16の固有
振動数fと比r /Rがr /R= 1のときの固有振
動数f0との周波数比f/foである。
振動数fと比r /Rがr /R= 1のときの固有振
動数f0との周波数比f/foである。
曲線Aは軸方向に変形振動する一番目の固有振動数fA
とも との周波数比fA/f0であり、曲線Bは軸方向
と直角方向に変形振動する一番目の固有振動数f0 と
の周波数比fB/f0である。
とも との周波数比fA/f0であり、曲線Bは軸方向
と直角方向に変形振動する一番目の固有振動数f0 と
の周波数比fB/f0である。
比r/Rが大きくなるにつれ固有振動数fAは低くなる
ため、周波数比fA/foは小さくなシ、固有振動数f
Bは逆に増加するため周波数比fB /f0は大きくな
る。
ため、周波数比fA/foは小さくなシ、固有振動数f
Bは逆に増加するため周波数比fB /f0は大きくな
る。
となりfA とfB は共振しない。
さらに、騒音低減上は固有振動数が高い方が望ましく、
この観点から、比r/Bはオクターブ的に見てfoに対
するfAの減少量が、fB の増加量より小さい、すな
わちf。/fg≦fB/f、となる範囲であることが望
ましい。従って、比r/R≦1.39であることが騒音
低減に効果的である。
この観点から、比r/Bはオクターブ的に見てfoに対
するfAの減少量が、fB の増加量より小さい、すな
わちf。/fg≦fB/f、となる範囲であることが望
ましい。従って、比r/R≦1.39であることが騒音
低減に効果的である。
このように、騒音低減のためには比r/Rは1.13≦
r/R≦1.39であることが効果的であシ、蓋部16
は比r /Rがr/R−1,23であるため軸方向に変
形振動する一番目の固有振動モードと軸方向と略直角方
向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振を効果
的に低減することができる。
r/R≦1.39であることが効果的であシ、蓋部16
は比r /Rがr/R−1,23であるため軸方向に変
形振動する一番目の固有振動モードと軸方向と略直角方
向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振を効果
的に低減することができる。
発明が解決しようとする問題点
しかし、蓋部16の球面端部15aと密閉ケース円筒部
13の軸受9の固定部13aとの間の距離が長くなれば
、軸方向と略直角方向に変形振動する一番目の固有振動
モードが大幅に低下し、軸方向に変形振動する一番目の
固有振動モードと共振し騒音を発生することがあった。
13の軸受9の固定部13aとの間の距離が長くなれば
、軸方向と略直角方向に変形振動する一番目の固有振動
モードが大幅に低下し、軸方向に変形振動する一番目の
固有振動モードと共振し騒音を発生することがあった。
本発明は上記問題点に鑑み、圧縮機効率を低下すること
なく、さらに圧縮機のコンパクト性をそこなうことなく
極めて有効な騒音低減効果を提供するものである。
なく、さらに圧縮機のコンパクト性をそこなうことなく
極めて有効な騒音低減効果を提供するものである。
問題点を解決するだめの手段
上記問題点を解決するために本発明の回転型圧縮機は、
密閉ケースのカップ状の蓋部のうち少なくとも一方の蓋
部を略球面形状としてこの蓋部の球面の内面半径rと円
筒部の内周半径Rとの比を1.13≦V1≦1.39と
し、さらに密閉ケース円筒部に内接固定された軸受ある
いはシリンダと前記蓋部の球面部端部との間の距離lと
円筒部の内周直径2Rとの比をl/2R≦0.33とし
たものである。
密閉ケースのカップ状の蓋部のうち少なくとも一方の蓋
部を略球面形状としてこの蓋部の球面の内面半径rと円
筒部の内周半径Rとの比を1.13≦V1≦1.39と
し、さらに密閉ケース円筒部に内接固定された軸受ある
いはシリンダと前記蓋部の球面部端部との間の距離lと
円筒部の内周直径2Rとの比をl/2R≦0.33とし
たものである。
作 用
本発明は上記した構成によって、密閉ケース蓋部の軸方
向に変形振動する一番目の固有振動モードと軸方向とは
直角方向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振
をさけることができ、安定した騒音低減が図れる。
向に変形振動する一番目の固有振動モードと軸方向とは
直角方向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振
をさけることができ、安定した騒音低減が図れる。
実施例
以下本発明の一実施例の回転型圧縮機について、図面を
参照しなかな説明する。尚、説明の重複をさけるため、
従来例と同一部分については同一符号を付し説明を省略
する。
参照しなかな説明する。尚、説明の重複をさけるため、
従来例と同一部分については同一符号を付し説明を省略
する。
第1図、第2図は本発明の回転型圧縮機の一実施例を示
すものである。図において19は剛材からなる密閉ケー
ス12の円筒部であり、19aは軸受9の固定部である
。蓋部15の球面端部15aと、固定部19aとの間の
距離eと、円筒部19の内周直径2Rとの比はl/2R
=0.23である。
すものである。図において19は剛材からなる密閉ケー
ス12の円筒部であり、19aは軸受9の固定部である
。蓋部15の球面端部15aと、固定部19aとの間の
距離eと、円筒部19の内周直径2Rとの比はl/2R
=0.23である。
以上のように構成された回転型圧縮機について、以下に
その動作を説明する。
その動作を説明する。
主として、シリンダ10内での冷媒の圧縮により生じた
冷媒の圧力脈動や、機械的な振動は、各部品を振動させ
軸受8あるいは密閉ケース12内の冷媒を伝播して密閉
ケース12に伝わる。そのため密閉ケース12が振動し
騒音を発生する。
冷媒の圧力脈動や、機械的な振動は、各部品を振動させ
軸受8あるいは密閉ケース12内の冷媒を伝播して密閉
ケース12に伝わる。そのため密閉ケース12が振動し
騒音を発生する。
密閉ケース12はI KHz〜2KHzの周波数領域で
は変形を伴なわない剛体振動をするが、それ以上の周波
数領域では変形を伴なう弾性振動をする。
は変形を伴なわない剛体振動をするが、それ以上の周波
数領域では変形を伴なう弾性振動をする。
=1.23であるため、1.13≦r/R≦1.39を
満足しており、軸方向に変形振動する一番目の固有振動
モードと軸方向と略直角方向に変形振動する一番目の固
有振動モードの共振を効果的に低減することができる。
満足しており、軸方向に変形振動する一番目の固有振動
モードと軸方向と略直角方向に変形振動する一番目の固
有振動モードの共振を効果的に低減することができる。
第3図は、比r/Rがそれぞれ、r/R−1,13゜r
/R=1.23.r/R=1.39のときの、蓋部15
の球面端部15aと固定部19aとの間の距離βと円筒
部19の直径2Rとの比172Rと、蓋部15の軸方向
の変形振動の一番目の固有振動モード及び軸方向とは直
角方向の一番目の固有振動モードの固有振動数との関係
を実験により求めたものであり、縦軸は比1/2Rであ
り、横軸はそれぞれの固有振動数fと、比r/R=1
、13 、1−00ときの蓋部16の軸方向に変形振動
する一番目の固有振動数f0との比f/f0である。
/R=1.23.r/R=1.39のときの、蓋部15
の球面端部15aと固定部19aとの間の距離βと円筒
部19の直径2Rとの比172Rと、蓋部15の軸方向
の変形振動の一番目の固有振動モード及び軸方向とは直
角方向の一番目の固有振動モードの固有振動数との関係
を実験により求めたものであり、縦軸は比1/2Rであ
り、横軸はそれぞれの固有振動数fと、比r/R=1
、13 、1−00ときの蓋部16の軸方向に変形振動
する一番目の固有振動数f0との比f/f0である。
図において、それぞれの曲線は以下を示している。
oA−1・・・・・・r/R=1.39のとき軸方向の
変形振動の一番目の固有振動数 oB−1・・・・・・r 、/R= 1 、23のとき
の軸方向の変形振動の一番目の固有振動数 oC−1・・・・・・r/R−1,13のときの軸方向
の変形振動の一番目の固有振動数 0A−2・・・・・・r 、/R= 1 、39のとき
の軸方向とは直角方向の変形振動の一番目の固有撮 動数 QB−2・・・・・・r //R= 1 、23のとき
の軸方向とは直角方向の変形振動の一番目の固有振 動数 oB−3・・・・・・τ/R=1.13のときの軸方向
とは直角方向の変形振動の一番目の固有振 動数 比l/2Rが大きくなるにつれ、蓋部16の固有振動数
は、それぞれ低下するが、特に軸方向とは直角方向の固
有振動数の低下が著しく、軸方向の固有振動数との差が
小さくなり、例えば、比l/2R中0.6のとき比r/
R−1,13であれば両者はほぼ一致し、共振する。
変形振動の一番目の固有振動数 oB−1・・・・・・r 、/R= 1 、23のとき
の軸方向の変形振動の一番目の固有振動数 oC−1・・・・・・r/R−1,13のときの軸方向
の変形振動の一番目の固有振動数 0A−2・・・・・・r 、/R= 1 、39のとき
の軸方向とは直角方向の変形振動の一番目の固有撮 動数 QB−2・・・・・・r //R= 1 、23のとき
の軸方向とは直角方向の変形振動の一番目の固有振 動数 oB−3・・・・・・τ/R=1.13のときの軸方向
とは直角方向の変形振動の一番目の固有振 動数 比l/2Rが大きくなるにつれ、蓋部16の固有振動数
は、それぞれ低下するが、特に軸方向とは直角方向の固
有振動数の低下が著しく、軸方向の固有振動数との差が
小さくなり、例えば、比l/2R中0.6のとき比r/
R−1,13であれば両者はほぼ一致し、共振する。
しかし比l/2R≦0.4であれば比り’R=1.13
の場合でも両者の差(fC−2−fC−1)は、の比較
的高周波数領域では両者が実用上共振を生ずることはな
く、比r/R−1.23.比r/R=1.39の場合、
この比はさらに大きいため両者が共振を生じることはな
い。
の場合でも両者の差(fC−2−fC−1)は、の比較
的高周波数領域では両者が実用上共振を生ずることはな
く、比r/R−1.23.比r/R=1.39の場合、
この比はさらに大きいため両者が共振を生じることはな
い。
このように、本発明では比l/2R=0.23としてい
るため、比l/2R≦0.4を満足しておシ、蓋部15
の軸方向の変形振動の一番目の固有振動モードと軸方向
とは直角方向の変形振動の一番目の固有振動モードは、
さらに共振しにくいものとなっており、圧縮機騒音の効
果的な低減が図れる。
るため、比l/2R≦0.4を満足しておシ、蓋部15
の軸方向の変形振動の一番目の固有振動モードと軸方向
とは直角方向の変形振動の一番目の固有振動モードは、
さらに共振しにくいものとなっており、圧縮機騒音の効
果的な低減が図れる。
以上のように本実施例によれば、密閉ケース12のカッ
プ状の蓋部16を略球面状とし、この蓋部の球面の内面
半径τと円筒部19の内周半径Rとの比を1.13≦τ
2へ≦1.39とし、さらに円筒部19に内接固定され
た軸受9と蓋部15の球面端部15aとの間の距離lと
円筒部19の内周直径2Rとの比をl/2R≦0.33
とすることにより、蓋部15の軸方向に変形振動する一
番目の固有振動モードと軸方向とは略直角方向に変形振
動する一番目の固有振動モードの共振を安定して低減す
ることができ、効果的かつ安定した圧縮機騒音の低減が
図れる。
プ状の蓋部16を略球面状とし、この蓋部の球面の内面
半径τと円筒部19の内周半径Rとの比を1.13≦τ
2へ≦1.39とし、さらに円筒部19に内接固定され
た軸受9と蓋部15の球面端部15aとの間の距離lと
円筒部19の内周直径2Rとの比をl/2R≦0.33
とすることにより、蓋部15の軸方向に変形振動する一
番目の固有振動モードと軸方向とは略直角方向に変形振
動する一番目の固有振動モードの共振を安定して低減す
ることができ、効果的かつ安定した圧縮機騒音の低減が
図れる。
発明の効果
以上のように本発明は、密閉ケース内に電動圧縮要素を
収納する回転型圧縮機において、密閉ケースを内周半径
Rの円筒部と、少なくとも一方がとのRと1.13≦τ
/R≦1.39の関係をなす内面半径rの略球面のカッ
プ状の蓋部とから形成し、前記電動圧縮要素の軸受、あ
るいはシリンダを前記密閉ケース円筒部に内接固定し、
かつこの内接固定された軸受あるいはシリンダと前記蓋
部の球面部端部との間の距離lと前記円筒部の内周直径
2Rとの比を4/2R≦0.4とすることにより、蓋部
の軸方向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振
を安定して低減させ、効果的かつ安定した圧縮機騒音の
低減が図れる。
収納する回転型圧縮機において、密閉ケースを内周半径
Rの円筒部と、少なくとも一方がとのRと1.13≦τ
/R≦1.39の関係をなす内面半径rの略球面のカッ
プ状の蓋部とから形成し、前記電動圧縮要素の軸受、あ
るいはシリンダを前記密閉ケース円筒部に内接固定し、
かつこの内接固定された軸受あるいはシリンダと前記蓋
部の球面部端部との間の距離lと前記円筒部の内周直径
2Rとの比を4/2R≦0.4とすることにより、蓋部
の軸方向に変形振動する一番目の固有振動モードの共振
を安定して低減させ、効果的かつ安定した圧縮機騒音の
低減が図れる。
第1図は本発明の一実施例を示す回転型圧縮機の密閉ケ
ースの断面図、第2図は同圧縮機の断面図、第3図は蓋
部の球面端部と固定部との間に距離lと蓋部の球面直径
2Rとの比1/2Rと密閉ケース蓋部の固有振動数との
関係図、第4図は従来例の回転型圧縮機の密閉ケースの
蓋部と円筒部及び軸受の断面図、第6図は同圧縮機の断
面図、第6図は圧縮機密閉ケースの蓋部の軸方向の変形
振動の一番目の固有振動モード及び軸方向とは直角方向
の変形振動の一番目の固有振動モードの固有振動数との
関係図である。 9・・・・・・軸受、12・・・・・・密閉ケース、1
4・・・・・・蓋部、19・・・・・・円筒部。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名第1
図 q−軸受 第3図 06 σ、7 σa
o、q ムl) 1.1
/、2 /、3f/f
0 第4図 q /3 第5図 除 囚
ースの断面図、第2図は同圧縮機の断面図、第3図は蓋
部の球面端部と固定部との間に距離lと蓋部の球面直径
2Rとの比1/2Rと密閉ケース蓋部の固有振動数との
関係図、第4図は従来例の回転型圧縮機の密閉ケースの
蓋部と円筒部及び軸受の断面図、第6図は同圧縮機の断
面図、第6図は圧縮機密閉ケースの蓋部の軸方向の変形
振動の一番目の固有振動モード及び軸方向とは直角方向
の変形振動の一番目の固有振動モードの固有振動数との
関係図である。 9・・・・・・軸受、12・・・・・・密閉ケース、1
4・・・・・・蓋部、19・・・・・・円筒部。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名第1
図 q−軸受 第3図 06 σ、7 σa
o、q ムl) 1.1
/、2 /、3f/f
0 第4図 q /3 第5図 除 囚
Claims (1)
- 内周半径Rの円筒部と少くとも一方がこのRと1.13
≦r/R≦1.39の関係をなす内面半径rの略球面の
カップ状の蓋部とで形成される密閉ケースと、この密閉
ケース内に収納される電動圧縮要素とを有し、この電動
圧縮要素の軸受、あるいはシリンダを前記密閉ケース円
筒部に内接固定し、かつこの内接固定された軸受あるい
はシリンダと前記蓋部の球面部端部との間の距離lと前
記円筒部の内周の直径2Rとの比をl/2R≦0.4と
した回転型圧縮機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27913286A JPS63131885A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 回転型圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27913286A JPS63131885A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 回転型圧縮機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63131885A true JPS63131885A (ja) | 1988-06-03 |
Family
ID=17606878
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27913286A Pending JPS63131885A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 回転型圧縮機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63131885A (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61187587A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-21 | Sanyo Electric Co Ltd | 多気筒回転圧縮機 |
-
1986
- 1986-11-21 JP JP27913286A patent/JPS63131885A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61187587A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-21 | Sanyo Electric Co Ltd | 多気筒回転圧縮機 |
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