JPS63129064A - 高耐食性を有するスラグライン用不焼成れんが - Google Patents
高耐食性を有するスラグライン用不焼成れんがInfo
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- JPS63129064A JPS63129064A JP61272656A JP27265686A JPS63129064A JP S63129064 A JPS63129064 A JP S63129064A JP 61272656 A JP61272656 A JP 61272656A JP 27265686 A JP27265686 A JP 27265686A JP S63129064 A JPS63129064 A JP S63129064A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、例えば溶銑予備容器、各種精錬炉のスラグラ
インに内張すされる不焼成耐火れんかに関する。
インに内張すされる不焼成耐火れんかに関する。
近年、かかる容器による精錬過程における熱変動に対し
ての耐熱スポーリング性に優れたれんがが種々提案され
ており、例えば、特公昭61−882号公報に見られる
ように炭化けい素、アルミニウムさらにはシリコンを添
加することにより耐摩耗性を保持しつつ耐衝撃性を向上
させようとするアルミナ−5iC−カーボンれんがが、
又、特開昭60−191049号公報においては、アル
ミニウムのような低融点金属を添加することによって熱
間における強度を高めた焼結アルミナ、合成ムライト、
鱗状黒鉛、耐火粘土、フェノール樹脂から構成されたれ
んがが開示されているが、例えば溶銑脱燐処理のように
スラグの塩基度が2以上になるような溶湯処理に使用さ
れる場合には、スラグへの溶損速度が大きく、れんがは
充分な耐用を示さない。
ての耐熱スポーリング性に優れたれんがが種々提案され
ており、例えば、特公昭61−882号公報に見られる
ように炭化けい素、アルミニウムさらにはシリコンを添
加することにより耐摩耗性を保持しつつ耐衝撃性を向上
させようとするアルミナ−5iC−カーボンれんがが、
又、特開昭60−191049号公報においては、アル
ミニウムのような低融点金属を添加することによって熱
間における強度を高めた焼結アルミナ、合成ムライト、
鱗状黒鉛、耐火粘土、フェノール樹脂から構成されたれ
んがが開示されているが、例えば溶銑脱燐処理のように
スラグの塩基度が2以上になるような溶湯処理に使用さ
れる場合には、スラグへの溶損速度が大きく、れんがは
充分な耐用を示さない。
更に、特開昭60−191049号には、合成ムライト
及び焼結アルミナの代わりに、マグネシアを使用する例
が示されているが、スラグの塩基度が高い場合には、ス
ラグへの溶解量が少なく、前述のアルミナ−5iC−カ
ーボンれんがの場合よりも耐食性はよい。
及び焼結アルミナの代わりに、マグネシアを使用する例
が示されているが、スラグの塩基度が高い場合には、ス
ラグへの溶解量が少なく、前述のアルミナ−5iC−カ
ーボンれんがの場合よりも耐食性はよい。
しかしながら、マグネシア−カーボンれんかにはガラス
形成成分が殆ど含まれていないことから、ガラスによる
保護層が形成されず、稼働期間が長い場合、あるいは加
熱と冷却が繰り返される場所に使用される場合には、耐
酸化性が徐々に低下していき、カーボンの酸化に起因す
る組織劣化が大きくなり、耐用性はアルミナ−5iC−
カーボンれんがよりも低くなる場合がある。
形成成分が殆ど含まれていないことから、ガラスによる
保護層が形成されず、稼働期間が長い場合、あるいは加
熱と冷却が繰り返される場所に使用される場合には、耐
酸化性が徐々に低下していき、カーボンの酸化に起因す
る組織劣化が大きくなり、耐用性はアルミナ−5iC−
カーボンれんがよりも低くなる場合がある。
このように、例えば溶銑予備処理容器の場合のように、
アルミナ−3iC−カーボンれんがであれば耐蝕性が劣
り、また、マグネシア−カーボンれんがであれば耐酸化
性において劣るというように、従来のれんがはスラグラ
イン用れんがとして充分な耐用性を有していないという
のが現状である。
アルミナ−3iC−カーボンれんがであれば耐蝕性が劣
り、また、マグネシア−カーボンれんがであれば耐酸化
性において劣るというように、従来のれんがはスラグラ
イン用れんがとして充分な耐用性を有していないという
のが現状である。
本発明において解決すべき課題は、スラグの塩基度が高
い場合においても耐食性に優れるだけでなく、長期間稼
働しても酸化劣化が起き難い優れた耐用性を示すスラグ
ライン用不焼成れんがを得ることにある。
い場合においても耐食性に優れるだけでなく、長期間稼
働しても酸化劣化が起き難い優れた耐用性を示すスラグ
ライン用不焼成れんがを得ることにある。
本発明にかかわるスラグライン用不焼成れんがは、耐火
性骨材としてアルミナ−カーボン−5iC及びジルコニ
アを配合したもので、これに酸化防止材及び熱硬化性樹
脂を加えて、混練、成型し、加熱処理を施したものであ
る。
性骨材としてアルミナ−カーボン−5iC及びジルコニ
アを配合したもので、これに酸化防止材及び熱硬化性樹
脂を加えて、混練、成型し、加熱処理を施したものであ
る。
耐火性骨材として使用されるジルコニアは、粒径が0.
5龍以下の部分安定化ジルコニア及び未安定化ジルコニ
アが使用できる。容積安定性の点では、部分安定化ジル
コニアを使用するのが好ましいが、耐食性がやや低下す
る傾向がある。未安定化ジルコニアは、耐食性の点では
良好であるが、容積安定性が劣る傾向がある。
5龍以下の部分安定化ジルコニア及び未安定化ジルコニ
アが使用できる。容積安定性の点では、部分安定化ジル
コニアを使用するのが好ましいが、耐食性がやや低下す
る傾向がある。未安定化ジルコニアは、耐食性の点では
良好であるが、容積安定性が劣る傾向がある。
従って、ジルコニアの使用量を多くする場合には、部分
安定化ジルコニアと未安定化ジルコニアを併用するのが
好ましい。
安定化ジルコニアと未安定化ジルコニアを併用するのが
好ましい。
ジルコニア添加によってスラグに対する耐食性が向上す
るメカニズムは、れんがから溶出したジルコニアが塩基
度の高いスラグ中でZrO2とCaOの固溶体を形成し
、しかもその固溶体が高融点であることから、スラグ中
に高融点の粒子が懸濁することによってスラグの粘性を
見掛は上著しく増加して、スラグ−メタル界面における
スラグの運動を抑制し、その結果、れんがの溶illが
低下することによるものと考えられる。
るメカニズムは、れんがから溶出したジルコニアが塩基
度の高いスラグ中でZrO2とCaOの固溶体を形成し
、しかもその固溶体が高融点であることから、スラグ中
に高融点の粒子が懸濁することによってスラグの粘性を
見掛は上著しく増加して、スラグ−メタル界面における
スラグの運動を抑制し、その結果、れんがの溶illが
低下することによるものと考えられる。
ジルコニアの配合量は、15重量%未満では耐食性の向
上効果が少なり、60重量%を越えると耐食性の向上に
対するコストの比が大になる。従って、15〜60重量
%の範囲が良く、耐食性の面と経済性の面を考え合わせ
ると、30〜45重量%の配合量が特に好ましい、又、
その粒度は0.5鶴以下が良く、0.5mmを越えると
熱膨張率が高くなるための影響があり、容積安定性が悪
くなってキレツ等が発生する。
上効果が少なり、60重量%を越えると耐食性の向上に
対するコストの比が大になる。従って、15〜60重量
%の範囲が良く、耐食性の面と経済性の面を考え合わせ
ると、30〜45重量%の配合量が特に好ましい、又、
その粒度は0.5鶴以下が良く、0.5mmを越えると
熱膨張率が高くなるための影響があり、容積安定性が悪
くなってキレツ等が発生する。
カーボンとしては、耐酸化性と耐スポーリング性に優れ
ている鱗状黒鉛が使用されるが、場合によっては、アル
ミニウムあるいはシリコン等との反応性が良好なカーボ
ンブラックあるいはピッチ等も併用できる。カーボンの
配合量は、5重量%未満では耐スポーリング性が低く、
30重量%を越えると酸化による&l織劣化が大きくな
るので、5〜30重量%の範囲が良<、10〜20重量
%の配合が特に好ましい。
ている鱗状黒鉛が使用されるが、場合によっては、アル
ミニウムあるいはシリコン等との反応性が良好なカーボ
ンブラックあるいはピッチ等も併用できる。カーボンの
配合量は、5重量%未満では耐スポーリング性が低く、
30重量%を越えると酸化による&l織劣化が大きくな
るので、5〜30重量%の範囲が良<、10〜20重量
%の配合が特に好ましい。
SiCは、使用中にCOガスによってれんがは徐々に酸
化されるが、その際にれんがを緻密化させる働きがある
。従って、れんがが酸化の影響を受けてもれんが表面の
一部が酸化されるだけで、内部にまで影響が及ぶことは
ない*SiCの配合量は3重量%未満では長期間の稼働
中の耐酸化性が不充分となり、また30重量%を越える
と得られたれんがの緻密化が進み過ぎて剥離を起こし易
くなる。
化されるが、その際にれんがを緻密化させる働きがある
。従って、れんがが酸化の影響を受けてもれんが表面の
一部が酸化されるだけで、内部にまで影響が及ぶことは
ない*SiCの配合量は3重量%未満では長期間の稼働
中の耐酸化性が不充分となり、また30重量%を越える
と得られたれんがの緻密化が進み過ぎて剥離を起こし易
くなる。
従ってその配合量は3〜30重量%、特に5〜15重量
%の範囲が最も好ましい。
%の範囲が最も好ましい。
アルミナはジルコニアが微粉域で使用されることから、
主に粗粒域で使用する。アルミナとしては90%以上の
純度を有する原料が好ましく、この点から高純度電融ア
ルミナが特に好ましい。アルミナの配合量はジルコニア
、カーボン+SiCを除いた残部である。
主に粗粒域で使用する。アルミナとしては90%以上の
純度を有する原料が好ましく、この点から高純度電融ア
ルミナが特に好ましい。アルミナの配合量はジルコニア
、カーボン+SiCを除いた残部である。
本発明の骨材配合に添加する酸化防止材は2種に大別さ
れる。1つは金属粉末であり、もう1つはガラス形成原
料である。
れる。1つは金属粉末であり、もう1つはガラス形成原
料である。
金属粉末としては、アルミニウム、シリコン。
マグネシウム、カルシウム、クロム等の中のt +a、
または、2種以上の混合物またはその合金が使用できる
、金属粉末はれんが中の酸素分圧を低下させてカーボン
の酸化を抑制すると共に、カーボンと反応して炭化物を
生成し、カーボン結合を強化することにより熱間強度を
高(する効果がある。
または、2種以上の混合物またはその合金が使用できる
、金属粉末はれんが中の酸素分圧を低下させてカーボン
の酸化を抑制すると共に、カーボンと反応して炭化物を
生成し、カーボン結合を強化することにより熱間強度を
高(する効果がある。
金属粉末の使用量は、骨材配合に対し、1重量%未満で
は効果が少なく、10重量%を越えると結合が強くなり
すぎて耐スポーリング性が低下したり、あるいは酸化さ
れた後の酸化物の組成物によっては耐食性が低下する。
は効果が少なく、10重量%を越えると結合が強くなり
すぎて耐スポーリング性が低下したり、あるいは酸化さ
れた後の酸化物の組成物によっては耐食性が低下する。
従ってその添加量は1〜10重量%、特に、2〜5%の
範囲の添加量が好ましい。金属粉末の粒度は、小さい程
効果的である。
範囲の添加量が好ましい。金属粉末の粒度は、小さい程
効果的である。
ガラス形成原料としては、耐火粘土、セリサイト長石、
シリカフラワー、水ガラス粉末、硼砂。
シリカフラワー、水ガラス粉末、硼砂。
硼珪酸ガラス、フリット等のシリカ又は酸化硼素が主体
の原料の1種以上が使用できる。
の原料の1種以上が使用できる。
ガラス形成原料は高温度域においては液相を生成するた
めに、れんが表面からの酸素の拡散を著しく抑制するこ
とができる。しかし、液相量が多すぎた場合には骨材が
液相中に浮遊するような状態を呈すために、熱間強度及
び耐食性が著しく低下する。ガラス形成原料の添加量は
、骨材配合に対し0.5重量%未満では耐酸化性が不充
分であり、5重量%を越えると熱間強度及び耐食性が低
下する。従って、0.5〜5重量%、特に1〜3重量%
が好ましい添加量である。
めに、れんが表面からの酸素の拡散を著しく抑制するこ
とができる。しかし、液相量が多すぎた場合には骨材が
液相中に浮遊するような状態を呈すために、熱間強度及
び耐食性が著しく低下する。ガラス形成原料の添加量は
、骨材配合に対し0.5重量%未満では耐酸化性が不充
分であり、5重量%を越えると熱間強度及び耐食性が低
下する。従って、0.5〜5重量%、特に1〜3重量%
が好ましい添加量である。
上述した金属粉末及びガラス形成原料はそれぞれ単独で
も効果があるが、2つを併用すると効果が一層高まる。
も効果があるが、2つを併用すると効果が一層高まる。
さらに、熱硬化性樹脂としてはフェノール樹脂。
フラン樹脂、変性フェノール樹脂、メラミン樹脂。
尿素樹脂等が使用できるが、残留炭素量及び価格の点で
フェノール樹脂又は変性樹脂がとくに好ましい。
フェノール樹脂又は変性樹脂がとくに好ましい。
上述した原料構成による配合を常法によって混練、成型
した後、200〜600℃の非酸化性雰囲気で加熱処理
されることによって本発明のスラグライン用不焼成れん
がが得られる。
した後、200〜600℃の非酸化性雰囲気で加熱処理
されることによって本発明のスラグライン用不焼成れん
がが得られる。
次に、本発明を実施例によって具体的に説明する。
実施例1
第1表に示す配合割合で混線、成型、加熱処理を行い、
不焼成れんがを得た0本発明によるれんがは、従来技術
のれんかに比べて耐食性が優れていた。
不焼成れんがを得た0本発明によるれんがは、従来技術
のれんかに比べて耐食性が優れていた。
(以下、この頁余白)
第1表
撹貧テスト&ご6いては、イ内シリコン7袷九十1陽ス
フク:しlン3.4と】−る実施例2 第2表に示す配合割合で混練、成型、加熱処理を行い、
不焼成れんがを得た0本発明によるれんがは、従来技術
のれんかに比べて耐食性及び耐酸化性に優れていた。
フク:しlン3.4と】−る実施例2 第2表に示す配合割合で混練、成型、加熱処理を行い、
不焼成れんがを得た0本発明によるれんがは、従来技術
のれんかに比べて耐食性及び耐酸化性に優れていた。
第2表に示す本発明れんが嵐7を溶銑鍋のスラグライン
に内張すした。使用回数250回中の脱燐処理を受けた
後に点検した結果、本発明によるれんがは従来技術のれ
んかに比べて溶損速度は約1/9であった。
に内張すした。使用回数250回中の脱燐処理を受けた
後に点検した結果、本発明によるれんがは従来技術のれ
んかに比べて溶損速度は約1/9であった。
(以下、この頁余白)
第2表
※ 部分安定化ジルコニア−05直以下、未安定化ジル
コニア=0.1mm以下侵食テスト番;JyM〆1て番
j=、低シリコ巧容跣+説鱗スラグ:C/S=3.0〔
発明の効果〕 上述のように、本発明にあってはジルコニアを使用して
いるので、スラグ−メタル界面におけるスラグの運動を
抑制することから、耐食性を著しく高めることができ、
カーボンを使用しているので耐スポール性を高めること
ができ、SiCを使用しているので長期間にわたって酸
化防止効果が維持でき、アルミナを粗粒域で使用してい
るので容積安定性が良く、酸化防止材を添加しているの
で耐酸化性が優れているため、従来技術のれんがでは到
達し得なかった耐用性を得ることが可能となった。
コニア=0.1mm以下侵食テスト番;JyM〆1て番
j=、低シリコ巧容跣+説鱗スラグ:C/S=3.0〔
発明の効果〕 上述のように、本発明にあってはジルコニアを使用して
いるので、スラグ−メタル界面におけるスラグの運動を
抑制することから、耐食性を著しく高めることができ、
カーボンを使用しているので耐スポール性を高めること
ができ、SiCを使用しているので長期間にわたって酸
化防止効果が維持でき、アルミナを粗粒域で使用してい
るので容積安定性が良く、酸化防止材を添加しているの
で耐酸化性が優れているため、従来技術のれんがでは到
達し得なかった耐用性を得ることが可能となった。
本発明による不焼成れんがをスラグラインに内張すする
ことによって、寿命の大幅な向上、溶損バランスの改善
、補修サイクルの延長、ライニングれんがのlI@化、
窯炉の軽量化、メタル受容量の増加等のメリットが得ら
れるものである。また、その用途としては転炉、電気炉
等の精錬炉、混銑車、溶銑及び溶鋼鍋、樋等のスラグラ
インでその効果を発揮できる。
ことによって、寿命の大幅な向上、溶損バランスの改善
、補修サイクルの延長、ライニングれんがのlI@化、
窯炉の軽量化、メタル受容量の増加等のメリットが得ら
れるものである。また、その用途としては転炉、電気炉
等の精錬炉、混銑車、溶銑及び溶鋼鍋、樋等のスラグラ
インでその効果を発揮できる。
手 続 補 正 書
昭和62年9月11日
昭和61年特 許 願第272656号2、発明の名称
高耐食性を有するスラグライン用不焼成れんが3、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 クロ サキ ヨウ ギョウ 氏名 黒崎窯業株式会社 4、代理人 明細書 6、補正の内容 、に2−砕\ (1)明細書第5頁第19行「れんがは」を削除する。
をする者 事件との関係 特許出願人 クロ サキ ヨウ ギョウ 氏名 黒崎窯業株式会社 4、代理人 明細書 6、補正の内容 、に2−砕\ (1)明細書第5頁第19行「れんがは」を削除する。
(2)同第10頁の第1表を別紙の通り補正する。
〔3〕同第11頁第7行「250回中」を「250回中
1δ2回」に補正する。
1δ2回」に補正する。
ff1l 裏
Claims (1)
- 1、アルミナ−カーボン−SiC質原料85〜40重量
%及び0.5mm以下のジルコニア質原料を15〜60
重量%混合したことを特徴とする高耐食性を有するスラ
グライン用不焼成れんが。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61272656A JPS63129064A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | 高耐食性を有するスラグライン用不焼成れんが |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61272656A JPS63129064A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | 高耐食性を有するスラグライン用不焼成れんが |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63129064A true JPS63129064A (ja) | 1988-06-01 |
Family
ID=17516961
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61272656A Pending JPS63129064A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | 高耐食性を有するスラグライン用不焼成れんが |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63129064A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111747678A (zh) * | 2019-03-29 | 2020-10-09 | 温州桂森环境科技有限公司 | 一种环保免烧砖的制备工艺 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5864260A (ja) * | 1981-10-08 | 1983-04-16 | 黒崎窯業株式会社 | 高耐食性連続鋳造用ノズルの製造法 |
JPS5884915A (ja) * | 1981-11-17 | 1983-05-21 | Nippon Steel Corp | 混銑車 |
-
1986
- 1986-11-14 JP JP61272656A patent/JPS63129064A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5864260A (ja) * | 1981-10-08 | 1983-04-16 | 黒崎窯業株式会社 | 高耐食性連続鋳造用ノズルの製造法 |
JPS5884915A (ja) * | 1981-11-17 | 1983-05-21 | Nippon Steel Corp | 混銑車 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111747678A (zh) * | 2019-03-29 | 2020-10-09 | 温州桂森环境科技有限公司 | 一种环保免烧砖的制备工艺 |
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