JPS63121618A - 高延性、高靭性Ｎｂ添加熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
高延性、高靭性Ｎｂ添加熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS63121618A JPS63121618A JP26793286A JP26793286A JPS63121618A JP S63121618 A JPS63121618 A JP S63121618A JP 26793286 A JP26793286 A JP 26793286A JP 26793286 A JP26793286 A JP 26793286A JP S63121618 A JPS63121618 A JP S63121618A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、高い延性と靭性を有する熱延鋼板の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
従来、一般に、熱延鋼板の製造には、例えば転炉にて、
重量％で（以下チは重量％を示す）、Ｃ：０．Ｏｌ 〜
０．２％、 Ｓｉ： ０．０ ５〜０．５ ％ 、Ｍｎ：０．３
〜２ ％、 ｓｏｌ．Ａｌ ： ０．ＯＯ５〜０．０ ８ ％、
Ｎｂ：０．００５〜０．１ ％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｖ ： ０．００５〜０．１５％、 Ｔに〇〇０５〜０．１５チ、 Ｂ 二 ０．ＯＯＯ３〜 ０．００３％ 、Ｃｕ
：０．１〜１．５％、 Ｎｉ ： ０．１〜２％、 Ｃｒ二〇、１〜１．５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．８％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有する溶鋼を調製し、第１因
の工程熱曲線図で示されるように、連続鋳造法にて厚さ
＝２２０〜２７０票の鋳片に形成し、ついでこの高温鋳
片に、加熱せずにそのまま直接、 圧延開始温度：１０５０℃以上の温度、圧延歪速度＝１
〜４０／Ｓ、 １パス当シの圧下率：５チ以上、 圧下回数：３回以上、 の条件で粗圧延を施し、さらに引続いて、圧延開始温度
：１０５０℃以下にしてオーステナイト再結晶温度以上
、 圧延歪速度：１〜４０／Ｓ、 全圧下率：４５％以上、 の条件で制御圧延を施すことからなる直接圧延方法や、
同じく第２図に工程熱曲線図で示されるように、連続鋳
造法による高温鋳片を、−旦γ変態域まで冷却し、つい
でγ変態点以上の温度に加熱してから、上記の直接圧延
方法と同一の条件で粗圧延および制御圧延を行なうこと
からなる直接圧延法が用いられている。
重量％で（以下チは重量％を示す）、Ｃ：０．Ｏｌ 〜
０．２％、 Ｓｉ： ０．０ ５〜０．５ ％ 、Ｍｎ：０．３
〜２ ％、 ｓｏｌ．Ａｌ ： ０．ＯＯ５〜０．０ ８ ％、
Ｎｂ：０．００５〜０．１ ％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｖ ： ０．００５〜０．１５％、 Ｔに〇〇０５〜０．１５チ、 Ｂ 二 ０．ＯＯＯ３〜 ０．００３％ 、Ｃｕ
：０．１〜１．５％、 Ｎｉ ： ０．１〜２％、 Ｃｒ二〇、１〜１．５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．８％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有する溶鋼を調製し、第１因
の工程熱曲線図で示されるように、連続鋳造法にて厚さ
＝２２０〜２７０票の鋳片に形成し、ついでこの高温鋳
片に、加熱せずにそのまま直接、 圧延開始温度：１０５０℃以上の温度、圧延歪速度＝１
〜４０／Ｓ、 １パス当シの圧下率：５チ以上、 圧下回数：３回以上、 の条件で粗圧延を施し、さらに引続いて、圧延開始温度
：１０５０℃以下にしてオーステナイト再結晶温度以上
、 圧延歪速度：１〜４０／Ｓ、 全圧下率：４５％以上、 の条件で制御圧延を施すことからなる直接圧延方法や、
同じく第２図に工程熱曲線図で示されるように、連続鋳
造法による高温鋳片を、−旦γ変態域まで冷却し、つい
でγ変態点以上の温度に加熱してから、上記の直接圧延
方法と同一の条件で粗圧延および制御圧延を行なうこと
からなる直接圧延法が用いられている。
なお、ここで云う圧延歪速度；は、
圧延ロール直径をＲ１圧延ロールの回転数をｆ、圧延前
の板厚をｈｌ、１パス当りの圧延後の板厚をｈ２、ｖを
２πｆＲとした場合、 （ｈｌ−ｈ２） ｆ酊］７：珂／Ｖ で現わされるものである。
の板厚をｈｌ、１パス当りの圧延後の板厚をｈ２、ｖを
２πｆＲとした場合、 （ｈｌ−ｈ２） ｆ酊］７：珂／Ｖ で現わされるものである。
しかし、上記の従来直接圧延方法および従来直送圧延方
法で製造されだ熱延鋼板においては、上記のように粗圧
延を、１０５０℃以上の高温度域で、かつ１〜４０／Ｓ
の歪速度、いいかえれば高温高子速度で行ない、凝固γ
の再結晶を利用して結晶ｒｉ１１粒化をはかつているが
、非常なる高温域での再結晶であるために、粒成長速度
が速く、すぐに粗大化するので、制御圧延につなげても
結晶粒の細粒化にはさほど効果は現われず、この結果延
性および靭性の高いものは得られないのが現状でるる。
法で製造されだ熱延鋼板においては、上記のように粗圧
延を、１０５０℃以上の高温度域で、かつ１〜４０／Ｓ
の歪速度、いいかえれば高温高子速度で行ない、凝固γ
の再結晶を利用して結晶ｒｉ１１粒化をはかつているが
、非常なる高温域での再結晶であるために、粒成長速度
が速く、すぐに粗大化するので、制御圧延につなげても
結晶粒の細粒化にはさほど効果は現われず、この結果延
性および靭性の高いものは得られないのが現状でるる。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、直接圧
延方法および直接圧延方法を用いて延性および靭性のす
ぐれた熱延鋼板を製造すべく研究を行なった結果、粗圧
延における圧延開始温度を９００〜１０５０℃と低くし
、かつ圧延歪速度をより遅い１０−’〜ｌ ｏ−’／ｓ
とした条件、すなわち低温低歪速度で粗圧延を行なうと
、このように遅い圧延歪速度をとることによって再結晶
温度域が低温側に拡大するようになると共に、前記のよ
うに低温での再結晶を利用するため、これによって微細
化した結晶粒は、後工程の制御圧延を行なっても粗大化
せず、微細な結晶粒のままで存在するようになり、この
結果延性および靭性が一段と向上した熱延鋼板が得られ
るようになるという知見を得たのである。
延方法および直接圧延方法を用いて延性および靭性のす
ぐれた熱延鋼板を製造すべく研究を行なった結果、粗圧
延における圧延開始温度を９００〜１０５０℃と低くし
、かつ圧延歪速度をより遅い１０−’〜ｌ ｏ−’／ｓ
とした条件、すなわち低温低歪速度で粗圧延を行なうと
、このように遅い圧延歪速度をとることによって再結晶
温度域が低温側に拡大するようになると共に、前記のよ
うに低温での再結晶を利用するため、これによって微細
化した結晶粒は、後工程の制御圧延を行なっても粗大化
せず、微細な結晶粒のままで存在するようになり、この
結果延性および靭性が一段と向上した熱延鋼板が得られ
るようになるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ｃ：０．Ｏｌ 〜０．２％、 Ｓｉ：０５〜０．５％、 Ｍｎ：０．３〜２％、 ｓｏＬ、Ｎ、： ０．００５〜０．０８％、Ｎｂ：０．
００５〜０．１％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｖ ： ０．００５〜０．１５ ％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、 Ｂ：０．０Ｏ０３〜０．００３チ、 Ｃ１２：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２ ％、 Ｃｒ： ０．１〜１．５ ％、 λ（ｏ： ０．０ ５〜０．８ チ、のうちの１種
または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物か
らなる組成を有する連続鋳造法によって製造された高温
鋳片を、加熱せずに直接粗圧延するか、あるいは変態完
了前に加熱炉へ装入し加熱して粗圧延するかした後、制
御圧延を行なうことによって熱延鋼板を製造するに際し
て、前記粗圧延を、 圧延開始温度：９００〜１０５０℃、 圧延歪速度、１０ −１０ ／Ｅ３．１パス当シの圧
下率：５％以上、 圧下回数：２回以上、 の条件で行なうことによって延性および靭性のすぐれた
熱延鋼板を製造する方法に特徴を有するものである。
て、 Ｃ：０．Ｏｌ 〜０．２％、 Ｓｉ：０５〜０．５％、 Ｍｎ：０．３〜２％、 ｓｏＬ、Ｎ、： ０．００５〜０．０８％、Ｎｂ：０．
００５〜０．１％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｖ ： ０．００５〜０．１５ ％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、 Ｂ：０．０Ｏ０３〜０．００３チ、 Ｃ１２：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２ ％、 Ｃｒ： ０．１〜１．５ ％、 λ（ｏ： ０．０ ５〜０．８ チ、のうちの１種
または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物か
らなる組成を有する連続鋳造法によって製造された高温
鋳片を、加熱せずに直接粗圧延するか、あるいは変態完
了前に加熱炉へ装入し加熱して粗圧延するかした後、制
御圧延を行なうことによって熱延鋼板を製造するに際し
て、前記粗圧延を、 圧延開始温度：９００〜１０５０℃、 圧延歪速度、１０ −１０ ／Ｅ３．１パス当シの圧
下率：５％以上、 圧下回数：２回以上、 の条件で行なうことによって延性および靭性のすぐれた
熱延鋼板を製造する方法に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、成分組成および粗圧
延条件を上記の通シに限定した理由を説明する。
延条件を上記の通シに限定した理由を説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には鋼板の強度を向上させる作用があるが、その
含有量が０．０１％未満では、その効果が不十分である
ばかりでなく、焼入性が低く、靭性の劣ったものとなシ
、一方その含有量が０．２％を越えると、溶接低温割れ
性などが問題となることから、その含有量を０．０１〜
０．２％と定めた。
含有量が０．０１％未満では、その効果が不十分である
ばかりでなく、焼入性が低く、靭性の劣ったものとなシ
、一方その含有量が０．２％を越えると、溶接低温割れ
性などが問題となることから、その含有量を０．０１〜
０．２％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓ１成分には、脱酸作用があるので、製鋼上必要である
ほか、焼戻し軟化抵抗を高めて強度の向上に寄与する作
用があるが、その含有量が０．０５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．５％を
越えると、靭性が低下するようになることから、その含
有量を０，０５〜０，２チと定めた。
ほか、焼戻し軟化抵抗を高めて強度の向上に寄与する作
用があるが、その含有量が０．０５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．５％を
越えると、靭性が低下するようになることから、その含
有量を０，０５〜０，２チと定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、強度を向上させ、かつ焼入性および靭性
を向上させる作用があるが１、その含有量が０．３チ未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が２％を越えると、靭性が低下するようになると共て
、靭性の圧延直角方向と板厚方向の異方性が大きくなる
ことから、その含有量を０．３〜２％と定めた。
を向上させる作用があるが１、その含有量が０．３チ未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が２％を越えると、靭性が低下するようになると共て
、靭性の圧延直角方向と板厚方向の異方性が大きくなる
ことから、その含有量を０．３〜２％と定めた。
（ｄ） ｓｏＬＭ。
ＡＣ成分には、脱酸作用があり、充分な脱酸を行なうた
めには酸可溶ＡＨ（ｓｏｔ、 Ｍ ）で０．００５％以
上含有することが必要であυ、一方その含有量がｓｏＡ
、Ａｅで０．０８ ％を越えると、鋼の清浄化を損うば
かりでなく、コスト高ともなることから、その含廟量を
ｓｏｌ、 Ａｌで０．００５〜０．０８％と定めた。
めには酸可溶ＡＨ（ｓｏｔ、 Ｍ ）で０．００５％以
上含有することが必要であυ、一方その含有量がｓｏＡ
、Ａｅで０．０８ ％を越えると、鋼の清浄化を損うば
かりでなく、コスト高ともなることから、その含廟量を
ｓｏｌ、 Ａｌで０．００５〜０．０８％と定めた。
（ｅ） ｈＪｂ
Ｎｂ成分は、鋼を析出強化し、かつ細粒化する作用があ
るが、その含有量が０．ＯＯ５％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方その含有量が０．１％を越え
てもよシー層の向上効果は得られず、むしろ溶接性など
に悪影響が現われるようになることから、その含有量を
０．００５〜０１％と定めた。
るが、その含有量が０．ＯＯ５％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方その含有量が０．１％を越え
てもよシー層の向上効果は得られず、むしろ溶接性など
に悪影響が現われるようになることから、その含有量を
０．００５〜０１％と定めた。
（ｆ） ｖ
■成分には、焼戻し軟化抵抗を高めて強度を一段と向上
させる作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が０．００５％未満では所望の強度向上効果が
得られず、一方その含有量が０．１５％を越えると、靭
性が著しく劣化するようになることから、その含有量を
０．ＯＯ５〜０．１５％と定めた。
させる作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が０．００５％未満では所望の強度向上効果が
得られず、一方その含有量が０．１５％を越えると、靭
性が著しく劣化するようになることから、その含有量を
０．ＯＯ５〜０．１５％と定めた。
（ｇ）Ｔｉ
Ｔ１成分には、Ｎを固定して強度を向上させる作用があ
るので、必要に応じて含有されるが、その含有量が０．
００５％未満では前記作用が不十分であシ、一方その含
有量が０．１５％を越えると、靭性が著しく劣化するよ
うになることから、その含有量を０．００５〜０．１５
チと定めた。
るので、必要に応じて含有されるが、その含有量が０．
００５％未満では前記作用が不十分であシ、一方その含
有量が０．１５％を越えると、靭性が著しく劣化するよ
うになることから、その含有量を０．００５〜０．１５
チと定めた。
（ｈ） Ｂ
日成分には、焼入性を著しく高め、もって強度および靭
性を向上させる作用があるので、必要に応じて含有され
るが、その含有量が０，０００３％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方その含有量が０．００３％
を越えても、前記作用は飽和するだけで、より一層の向
上効果は現われないことから、経済性を考慮して、その
含有量を０．０００３〜０００３％と定めた。
性を向上させる作用があるので、必要に応じて含有され
るが、その含有量が０，０００３％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方その含有量が０．００３％
を越えても、前記作用は飽和するだけで、より一層の向
上効果は現われないことから、経済性を考慮して、その
含有量を０．０００３〜０００３％と定めた。
（ｉ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、靭性を損うことなく、強度を向上させる
作用があるので、必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．１％未満では、所望の強度向上効果が得られず
、一方その含有量が１，５チを越えると、高温延性が低
下するようになることから、その含有量を０．１〜１．
５％と定゛めた。
作用があるので、必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．１％未満では、所望の強度向上効果が得られず
、一方その含有量が１，５チを越えると、高温延性が低
下するようになることから、その含有量を０．１〜１．
５％と定゛めた。
（ｊ） Ｎｉ
Ｎ１成分には、母材のみならず、溶接ポ゛ンド部の強度
および靭性を向上させる作用があるので、必要に応じて
含有されるが、その含有量が０．１％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が２％を越え
ても前記作用によシー層の向上効果は得られず、コスト
高を招くことから、その含有量を０．１〜２チと定めた
。
および靭性を向上させる作用があるので、必要に応じて
含有されるが、その含有量が０．１％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が２％を越え
ても前記作用によシー層の向上効果は得られず、コスト
高を招くことから、その含有量を０．１〜２チと定めた
。
（幻 Ｃｒ
Ｃｒ成分には、焼入性を高め、もって強度およげ靭性を
向上させる作用があるので、必要に応じて含有されるが
、その含有量が０．１１未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方その含有量が１．５％を越えると溶接
性が劣化するようになることから、その含有量を０．１
〜１．５％と定めた。
向上させる作用があるので、必要に応じて含有されるが
、その含有量が０．１１未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方その含有量が１．５％を越えると溶接
性が劣化するようになることから、その含有量を０．１
〜１．５％と定めた。
（ｚ） Ｍ。
Ｍｏ成分には、Ｃｒ成分と同様に焼入性を高めて、強度
および靭性を向上させる作用があるので、必要に応じて
含有されるが、その含有量が０．０５％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．８％
を越えると溶接性が劣化するようになることから、その
含有量を０．０５〜１．５チと定めた。
および靭性を向上させる作用があるので、必要に応じて
含有されるが、その含有量が０．０５％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．８％
を越えると溶接性が劣化するようになることから、その
含有量を０．０５〜１．５チと定めた。
Ｂ、粗圧延条件
（ａ） 圧延開始温度
その温度が９００℃未満では、歪速度を低くしても再結
晶が生じず、一方その温度が１０５０℃を越えると再結
晶後の粒成長が激しく粗粒となり、いずれの場合も結晶
粒を細粒化し得す、延性および靭性の高い熱延鋼板を得
ることができないことから、圧延開始温度を９００〜１
０５０℃と定めた。
晶が生じず、一方その温度が１０５０℃を越えると再結
晶後の粒成長が激しく粗粒となり、いずれの場合も結晶
粒を細粒化し得す、延性および靭性の高い熱延鋼板を得
ることができないことから、圧延開始温度を９００〜１
０５０℃と定めた。
（ｂ） 圧延歪速度
歪速度か１０７８未満では、熱間圧延中の温度像１が著
しく、所定の温度域での熱間圧延が不可能になり、一方
歪速度かｉｏ／Ｓを越えると、再結晶温度域の低温側へ
の拡大が不十分で、再結晶の細粒化を十分に行なうこと
ができないことから、歪速度を１０〜１０ ／Ｓと定め
た。
しく、所定の温度域での熱間圧延が不可能になり、一方
歪速度かｉｏ／Ｓを越えると、再結晶温度域の低温側へ
の拡大が不十分で、再結晶の細粒化を十分に行なうこと
ができないことから、歪速度を１０〜１０ ／Ｓと定め
た。
（Ｃ）１パス当りの圧下率および圧下回数上記のように
粗大な凝固γの再結晶を生じさせるためには、上記の圧
延開始温度および圧延歪速度にて、１パス当９５％以上
の圧下率で、２回以上の圧下を行なう必要があシ、粗圧
延をこの条件を満足しない条件で行なうと、γ粒に部分
再結晶が生じ、組織が混粒になって延性および靭性にバ
ラツキが生じるようになることから、ｌパス当りの圧下
率を５％以上、圧下回数を２回以上と定めたのである。
粗大な凝固γの再結晶を生じさせるためには、上記の圧
延開始温度および圧延歪速度にて、１パス当９５％以上
の圧下率で、２回以上の圧下を行なう必要があシ、粗圧
延をこの条件を満足しない条件で行なうと、γ粒に部分
再結晶が生じ、組織が混粒になって延性および靭性にバ
ラツキが生じるようになることから、ｌパス当りの圧下
率を５％以上、圧下回数を２回以上と定めたのである。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
通常の転炉を用い、それぞれ第１表に示される成分組成
をもった溶鋼を溶製した後、連続鋳造法にて幅ニア００
ｍｍｘ厚さ二２７０１１ＬＩＫの鋳片とし、ついでこの
高温鋳片に、同じく第２表に示される条件にて直接圧延
または直送圧延と制御圧延を施すことＫよって本発明法
１〜１３および比較法１〜１５をそれぞれ実施し１幅ニ
ア００ｍＸ厚さ：１５ｍｘの熱延鋼板をそれぞれ製造し
た。
をもった溶鋼を溶製した後、連続鋳造法にて幅ニア００
ｍｍｘ厚さ二２７０１１ＬＩＫの鋳片とし、ついでこの
高温鋳片に、同じく第２表に示される条件にて直接圧延
または直送圧延と制御圧延を施すことＫよって本発明法
１〜１３および比較法１〜１５をそれぞれ実施し１幅ニ
ア００ｍＸ厚さ：１５ｍｘの熱延鋼板をそれぞれ製造し
た。
なお、比較法１〜１５は、いずれも粗圧延条件がこの発
明の範囲から外れた条件で行なったものである。
明の範囲から外れた条件で行なったものである。
ついで、この結果得られた各権の熱延鋼板について、機
械的性質（降伏点、引張強さ、絞シ、およびシャルピー
破面遷移温度）を測定した。これらの測定結果を第３表
に示した。
械的性質（降伏点、引張強さ、絞シ、およびシャルピー
破面遷移温度）を測定した。これらの測定結果を第３表
に示した。
第３表に示される結果から、本発明法１〜１３によって
製造された熱延鋼板は、いずれも延性および靭性にすぐ
れていることが明らかである。
製造された熱延鋼板は、いずれも延性および靭性にすぐ
れていることが明らかである。
また、比較法１〜１５で製造された熱延鋼板に見られる
ように、粗圧延条件のうちのいずれかの条件でもこの発
明の範囲から外れると、延性および靭性のうちの少なく
ともいずれかの特性が劣ったものになシ、また上記の本
発明法１〜１３および比較法１〜１５で製造された熱延
鋼板の引張強さとシャルピー破面遷移温度との関係を示
す第３図より、本発明法で得られた熱延鋼板の方が比較
法で得られた熱延鋼板に比してすぐれた強度・靭性バラ
ンスをもつことが明らかである。
ように、粗圧延条件のうちのいずれかの条件でもこの発
明の範囲から外れると、延性および靭性のうちの少なく
ともいずれかの特性が劣ったものになシ、また上記の本
発明法１〜１３および比較法１〜１５で製造された熱延
鋼板の引張強さとシャルピー破面遷移温度との関係を示
す第３図より、本発明法で得られた熱延鋼板の方が比較
法で得られた熱延鋼板に比してすぐれた強度・靭性バラ
ンスをもつことが明らかである。
上述のように、粗圧延における圧延開始温度と圧延歪速
度を低くすることによって細粒化し、延性および靭性の
すぐれた熱延鋼板を製造することができるのである。
度を低くすることによって細粒化し、延性および靭性の
すぐれた熱延鋼板を製造することができるのである。
第１Ｎは直接圧延方法を示す工程熱曲線図、第２１″！
、１は直送圧延方法を示す工程熱曲線図、第３図は本発
明法および比較法で得られた熱延銅板の引−張強さとシ
ャルピー破面遷移温度の関係を示す図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 外１名第２図
、１は直送圧延方法を示す工程熱曲線図、第３図は本発
明法および比較法で得られた熱延銅板の引−張強さとシ
ャルピー破面遷移温度の関係を示す図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 外１名第２図
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０１〜０．２９％、 Ｓｉ：０．０５〜０．５％、 Ｍｎ：０．３〜２％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．０８％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有する連続鋳造法によつて製造された高温
鋳片を、加熱せずに直接粗圧延するか、あるいは変態完
了前に加熱炉へ装入し加熱して粗圧延するかした後、制
御圧延を行なうことによつて熱延鋼板を製造するに際し
て、前記粗圧延を、圧延開始温度：９００〜１０５０℃
、 圧延歪速度：１０＾−＾４〜１０＾−＾１／Ｓ、１パス
当りの圧下率：５％以上、 圧下回数：２回以上、 の条件で行なうことを特徴とする高延性、高靭性Ｎｂ添
加熱延鋼板の製造方法。 - （２）Ｃ：０．０１〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．５％、 Ｍｎ：０．３〜２％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．０８％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 を含有し、さらに、 Ｖ：０．００５〜０．１５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、 Ｂ：０．０００３〜０．００３％、 Ｃｕ：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２％、 Ｃｒ：０．１〜１．５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．８％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する連続鋳
造法によつて製造された高温鋳片を、加熱せずに直接粗
圧延するか、あるいは変態完了前に加熱炉へ装入し加熱
して粗圧延するかした後、制御圧延を行なうことによつ
て熱延鋼板を製造するに際して、前記粗圧延を、 圧延開始温度：９００〜１０５０℃、 圧延歪速度：１０＾−＾４〜１０＾−＾１／Ｓ、１パス
当りの圧下率：５％以上、 圧下回数：２回以上、 の条件で行なうことを特徴とする高延性、高靭性Ｎｂ添
加熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26793286A JPS63121618A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | 高延性、高靭性Ｎｂ添加熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26793286A JPS63121618A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | 高延性、高靭性Ｎｂ添加熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63121618A true JPS63121618A (ja) | 1988-05-25 |
Family
ID=17451607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26793286A Pending JPS63121618A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | 高延性、高靭性Ｎｂ添加熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63121618A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01319631A (ja) * | 1988-06-20 | 1989-12-25 | Nippon Steel Corp | 圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
| JPH04358021A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-12-11 | Nippon Steel Corp | 結晶粒径の微細な厚鋼板の製造法 |
| JP2009024227A (ja) * | 2007-07-20 | 2009-02-05 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れる複合組織鋼板およびその製造方法 |
| JP2016509129A (ja) * | 2013-01-22 | 2016-03-24 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
-
1986
- 1986-11-11 JP JP26793286A patent/JPS63121618A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01319631A (ja) * | 1988-06-20 | 1989-12-25 | Nippon Steel Corp | 圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
| JPH04358021A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-12-11 | Nippon Steel Corp | 結晶粒径の微細な厚鋼板の製造法 |
| JP2009024227A (ja) * | 2007-07-20 | 2009-02-05 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れる複合組織鋼板およびその製造方法 |
| JP2016509129A (ja) * | 2013-01-22 | 2016-03-24 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
| US11268176B2 (en) | 2013-01-22 | 2022-03-08 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High strength steel plate and manufacturing method thereof |
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