JP2000512346A - 熱機械的制御された工程を用いて作られた降伏/引張の比が低い高強度耐候性鋼 - Google Patents
熱機械的制御された工程を用いて作られた降伏/引張の比が低い高強度耐候性鋼Info
- Publication number
- JP2000512346A JP2000512346A JP11510177A JP51017799A JP2000512346A JP 2000512346 A JP2000512346 A JP 2000512346A JP 11510177 A JP11510177 A JP 11510177A JP 51017799 A JP51017799 A JP 51017799A JP 2000512346 A JP2000512346 A JP 2000512346A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- less
- rolling
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Abstract
(57)【要約】
最小降伏強度が70〜75ksi、降伏/引張の比が約85よりも小さい高性能耐候性鋼であって、鋼の組成は、重量%にて、炭素:約0.08〜0.12%、マンガン:約0.80〜1.35%、ケイ素:約0.30〜0.65%、モリブデン:約0.08〜0.25%、バナジウム:約0.06〜0.14%、銅:約0.20〜0.40%、ニッケル:約0.50%以下、クロム:約0.40〜0.70%、残部は不可避の不純物を除いて鉄からなり、該鋼を、熱間圧延温度まで加熱し、最終圧延厚さの約2倍の厚さまで圧延し、約1800〜1850°Fの温度まで空冷し、約1700〜1750°Fの温度の仕上げ圧延で再結晶制御圧延を行ない、次に約900〜1200°Fの温度まで水冷し、常温まで空冷することにより作られる。更なる熱処理を施さないときは、90フィート以上の鋼製品を作ることができる。
Description
【発明の詳細な説明】
熱機械的制御された工程を用いて作られ
た降伏/引張の比が低い高強度耐候性鋼
背景
[001]発明の分野
本発明は、降伏強度が70ksi以上、望ましくは75ksi以上と高く、降伏強
度−引張強度の比(yield strength-to-tensile strength)が低く、高強度、高性
能を具える耐候性板鋼(weathering plate steels)に関する。特に、長さが例え
ば約90〜120フィート、厚さが約2.5インチ以下の鋼板の製造において、
焼入れ、焼戻しのような熱処理を施すことなく、熱機械的制御された工程(TM
CP)を含む方法に関する。この方法による製造品は、橋の構築、その他の構造
用として特に有用である。
[002]従来技術
米国特許第2586042号には、厚さが約1/2インチまでで、大気腐食抵
抗性にすぐれ、高い降伏強度(50ksi)を有する構造用低合金鋼[COR−TEN
(以下、COR−TENAと言う)、U.S.Steelの登録商標、ASTMA2
42]が開示されている。これは、炭素含
有量が中位(0.10〜0.20wt.%)で、Mn、Ni、Cr、Mo(0.40、
0.60wt.%)、V(0.03〜0.10wt.%)、B、Si及びCuを含んでい
る。降伏強度が50ksiで板厚が約4インチの鋼の必要性に応えるために、米国
特許第2858206号では、Cが0.12wt.%で、Mn、Si、Cu、Cr
、Mo(0.15〜0.45wt.%)、V(0.03〜0.078wt.%)、Ti及びB
を含む鋼COR−TENB(ASTMA588)が提案されている。これら2種類
の鋼は、鉄道車両、橋、その他建築物などで露出したまま使用される骨組み要素
のような種々の構造用として広く用いられている。
これらの鋼の中には、焼入れ焼戻し後の降伏強度が70ksi以上で、板厚約4
インチまでの比較的低価格の鋼が含まれており、この鋼の改良が、1985年4
月30日発行のU.S.Steel Technical Center Bulletinに記載されている[70
ksi以上の降伏強度を有する橋用鋼の機械的特性と溶接性”Mechanical Properti
es and Weldability of a 70 ksi Minimum Yield Strength Steel for Bridge A
pplications”](COR−TEN B−QT 70;ASTM A852又はA7
09のグレード70W)。このような鋼は一般的に、炭素を0.16〜0.20w
t.%含んでおり、このような厚板の場合、約200〜400°Fの最小限の予熱
及びパス間温度(interpass temperature)が必要である。
[003]
ニッポン・スチール・コーポレーション(Nippon Steel Corporation)が最近
発表した文献には、高性能鋼とその製造の概要が記載され、その中に、熱機械的
制御処理(TMCP)の使用も含まれている[構造用高性能鋼の発展”Development
of High Performance Steel for Structures”,K.Ichise et al.]。
[004]
このような鋼が存在するにも拘わらず、特に、橋梁及び船舶の構造用として、
予熱、焼入れ、焼戻し等の熱処理を施さなくども、降伏強度が70ksi以上で、
降伏/引張比が低く、例えば90フィートもの長さに製造できる鋼が今でも要請
されている(このような長尺製品に熱処理を施す設備が存在せず、長さは約50
〜55フィートに制約されるのが実情である)。このような長尺製品は、長さの
短い製品に比べて、溶接接合箇所の数を少なくできる利点があり、コストの低減
となり、さらに構造物の外観及び性能を高める効果を有する。
[005]発明の要旨
本発明は、下記の組成を有する鋼を提供する。
[表I]
元 素 重量%
炭素 0.08〜0.12
(0.10未満が望ましい)
マンガン 0.80〜1.35
ケイ素 0.30〜0.65
モリブデン 0.08〜0.25
(約0.12〜0.20が望ましい)
バナジウム 0.06〜0.14
銅 0.20〜0.40
ニッケル 0.50以下
クロム 0.40〜0.70
鉄 残部。但し、製鋼上不可避の不純物
を除く。
この鋼は、例えば約2150°Fの温度で再加熱され、例えば最終厚さの約2
倍の厚さにまで熱間圧延され、例えば約1800〜1850°Fの温度まで空冷
され、ほぼ再結晶停止温度又はこれより少し高い温度、通常は約1700〜17
50°Fの温度の仕上圧延で再結晶制御圧延(Recrystallize Control Rolled,
RCR)が行われ、次に、例えば板厚1.5インチに対して約12〜18°F/秒
の速度で、約900〜1200°F、望ましくは900〜1100°F、特に望
ましくは約1100°Fまで水冷され、次に、常温まで空冷される(階段促進冷
却、Interrupted Accelerated Cooling,IAC)。このようにして、長さが90
フィート以上の鋼製品で、更なる熱処理を施さなくても、降伏強度が70〜75
ksi以上で、降伏/引張の
強度比が低く、その最も高い値でも例えば0.8〜0.9(85〜90%)より小
さいもの、望ましくは80%より小さいものを作ることができる。
[006]
上記の工程で作られた場合、表Iの鋼は、主として針状のフェライトとベイナ
イト(少量のマルテンサイトが含まれることがある)の2組織を含む微細結晶粒の
ミクロ組織を有しており、パーライトと塊状の初析フェライト(blocky proeutec
toid ferrite)は本質的に含まれない。
[007]図面の簡単な説明
図1は、ASTMA852又はA709グレードの70w型鋼(COR−TE
NB−QT70)について、モリブデン含有量と、降伏強度及び靭性(シャルピ
ーVノッチテスト)との関係を示すグラフである。
図2は、RCR/IAC方法により処理された本発明鋼の顕微鏡写真であり、
結晶粒が微細で、大部分が針状フェライト/ベイナイトの組織を示している。
[008]望ましい実施例の説明
表IIに示す6種類の組成を有する供試鋼(500ポンドp)を作製した。[009]
表2の鋼塊は、2150°Fで均熱した。次に、すべての鋼を1.5インチの
厚さまで圧延した。溶解番号(Heat No.)8016の鋼は、1枚を最終厚さまで熱
間圧延し、約1950°Fの温度で圧延終了した後、空冷した。別の3枚は最終
厚さの約2.5倍の厚さまで制御圧延し、約1600°Fまで空冷し、最終厚さ
まで圧延を行ない、約1500°Fの温度で圧延を終了した。これら鋼板のうち
1枚は空冷し、他の2枚のうち一方を900°F、もう一方を1100°Fの温
度で階段促進冷却を行なった。
溶解番号8021の鋼は、3枚を最終厚さの約2.5倍の厚さまで圧延し、1
800°Fまで空冷し、次に最終厚さまで再結晶制御圧延を行なった。このとき
の仕上げ温度は約1725°Fである。これら鋼板のうち1枚を空冷し、他の2
枚のうち一方を900°F、もう一方を1100°Fの温度で階段促進冷却を行
なった。
溶解番号8010と溶解番号8011の鋼は、各々2枚を最終厚さの約2.5
倍の厚さまで圧延し、1800°Fまで空冷し、次に最終厚さまで再結晶化制御
圧延し、約1725°Fの温度で圧延を終了し、次に、2枚の鋼板を1100°
F、他の2枚を900°Fで階段促進冷却を行なった。
溶解番号8061と溶解番号8062は、各々2枚を最終厚さの約2.5倍の
厚さまで圧延し、1800°Fまで
空冷し、次に最終厚さまで再結晶化制御圧延し、約1725°Fの温度で圧延を
終了し、次に、2枚の鋼板を1100°F、他の2枚を900°Fで階段促進冷
却を行なった。
[010]
これらの鋼の特性を次の表に示しており、厚さ1.5インチの低炭素鋼板CO
R−TENBについて、モリブデンとバナジウムの含有量を変えたとき、横方向
1/4厚さの強度及び硬さ特性に及ぼす階段促進冷却(IAC)の影響を示してい
る。 [011]
表IIIは、Mo:0.007%、V:0.031%、Cb:0.021%を含
有する鋼に関するものであり、この表に示されるように、どちらの圧延の場合に
も、焼入れ及び焼戻し後の鋼は、降伏強度は高く、75ksiを超えており、また
降伏/引張比は低い。しかしながら、従来の制御圧延とIACが施された鋼は、
1100°Fまでの冷却では65.8ksi、900°Fまでの冷却では70.4k
siにすぎない。これをさらに焼戻しを施すと、降伏強度は、冷却停止温度が11
00°Fのときに74.2ksi、冷却停止温度が900°Fのときに84.8ksi
となり、向上が認められる。
[012]
表は、Mo:0.008%、V:0.088%、Ti:0.016%を含有す
る鋼に関するものであり、焼入れ及び焼戻し処理を施したものは、前記と同様な
結果を示している。RCR/IAC工程のものは、1100°Fまでの冷却では
61.4ksi、900°Fまでの冷却では73.1ksiにすぎない。しかし、これ
に焼戻しを行なうと、降伏強度は、1100°Fまでの冷却で78.1ksi、9
00°Fまでの冷却で83.5ksiとなり、向上が認められる。
表Vは、Mo:0.057%、V:0.066%を含有する鋼に関するもので
あり、同様な結果が得られている。
[013]
表VIIは、Mo:0.008%、V:0.072%を含有する鋼に関するもの
で、RCR/IAC工程のものは、900°Fまでの冷却では降伏強度は高い(
76.6ksi)が、1100°Fまでの冷却では66.5ksiにすぎない。
[014]
表VIは、Mo:0.13%を含む溶解番号8011の鋼、表VIIIは、Mo:0
.20%を含む溶解番号8062の鋼の特性を夫々開示しており、RCR/IA
C工程で処理されたこれら鋼は、更なる熱処理を施さなくても、IAC冷却が1
100°F又は900°Fのどちらの場合にも、最小降伏強度は75ksiよりも
大きく、降伏−引張の強度比は0.75以下であった。このような場合、鋼は高
い衝撃強度、CVN、ft.-lbs(フィートポンド)を示した。これに対し、溶解番
号8021及び8061は、夫々、Mo:0.008%Moを含んでおり、同様
な処理を施したとき、降伏強度はより低い結果を示した。溶解番号8021の降
伏強度は、1100°Fまでの冷却では61.4ksi、900°Fの冷却では7
3.1ksiであった。溶解番号8061は、1100°Fまでの冷却では66.
5ksi、900°Fまでの冷却では76.6ksiであった。これにさらに焼戻しを
施したとき、Mo含有量がより多い鋼よりも衝撃強度は低かった。同様に、Mo
:0.057%を含有する溶解番号8010では、1100°Fまでの冷却で降
伏強度は65.4ksi、900°Fまでの冷却で71.3ksiで
あり、これもまた衝撃強度は低かった。
[015]
溶解番号8016、8021及び8010のうち、RCR/IACで処理され
た後焼戻しされたものは、降伏強度が高く、降伏/引張の比が低いけれども、既
存の焼戻し設備では長尺物を収容することができないので、従来の焼戻しは、橋
の梁のような長尺製品に対しては実用的でない。
[016]
図1は、少なくともVを約0.06wt.%含む鋼について、降伏強度及び衝撃
強度に及ぼすMo含有量の影響を示している。この表に示されるように、IAC
で900°Fに冷却される鋼は、最小降伏強度70ksiを確保するには、Moは
少なくとも約0.08〜0.10wt.%必要であり、IACで1100°Fに冷
却される鋼は、最小降伏強度70ksiを確保するには、Moは少なくとも約0.
12%必要である。また、Moが約0.08%のとき、900°F及び1100
°F冷却後のCVN衝撃強度は、急に上昇し、この上昇はMoの増加と共に続き
、約0.13%Moでは、両者は互いに接近する。その後、CVNは低下し始め
、900°F及び1100°Fの冷却曲線でのCVN衝撃強度は、約0.20%
Moで等しくなる。このとき、900°F及び1100°Fの冷却曲線の降伏強
度は、約80ksiでほぼ一定となる。従って、Moは、約0.08%〜
約0.25%に限定され、約0.10%〜約0.20%が望ましく、約0.12
%〜約0.20%が特に望ましい。
[017]
商業的規模で製造する場合、約1100°FへのIAC冷却はより低い温度が
望ましい。その理由は、そのような高温では、例えば900〜1050°Fの温
度と比べて、鋼は平坦化(flatten and level)し易いからである。更に、約90
0°Fより低い温度では、鋼はより多くのベイナイトを生成する傾向があり、衝
撃強度の低下を招く可能性がある。約1200°Fより高い温度、例えば約13
00°Fの温度では、必要な微細結晶粒組織を得ることができず、強度特性の低
下を伴う。
[018]
図2の顕微鏡写真は、本発明に基づいて製造された鋼のミクロ組織で、実質的
に針状フェライト及びベイナイトの微細結晶粒を示している。Moの含有量が約
0.2%以上、特に約0.25wt.%よりも増加すると、マルテンサイトが過剰
に生成し、それに伴って鋼特性が低下する。
RCR/IAC方法で製造された上記の鋼は、既に説明したように、溶接性に
もすぐれており、建築構造用として適している。
[019]
RCR/IAC工程の後に熱処理を行わずに、最小降伏強度が70〜75ksi
で、降伏/引張の比が低く、衝撃
強度が高い鋼を得ることができるので、例えば、橋、船舶、その他構造用の鋼板
、鋼管、型鋼として、90フィート以上の長尺で、最大厚さ約2.5インチの鋼
製品を作ることが可能となる。
[020]
本発明の低炭素鋼に従来の焼入れ及び焼戻しを施した場合、長さがあまり長く
なくても構わない用途では、最大肉厚が約4インチで、高い降伏強度を有するも
のを作ることができる。このような鋼は、現在使用されている高炭素鋼A852
に焼入れ・焼戻しを施したものよりも、すぐれた溶接性を示す。
【手続補正書】
【提出日】平成11年8月18日(1999.8.18)
【補正内容】
(1)明細書第5頁2行目
「(85〜90%)」を削除。
(2)明細書第5頁2行目
「80%」を『0.8』に補正。
(3)請求の範囲を別紙のとおり補正。
請求の範囲
1.厚さ約2.5インチ以下、長さ約90〜120フィートまでの細長い形状の
高強度耐候性構造用鋼を製造する方法であって、
a)下記の組成の鋼を調製し、
元 素 重量%
炭素 0.08〜0.12
マンガン 0.80〜1.35
ケイ素 0.30〜0.65
モリブデン 0.08〜0.25
バナジウム 0.06〜0.14
銅 0.20〜0.40
ニッケル 0.50以下
クロム 0.40−0.70
鉄 不可避の不純物を除いて、残部。
b)鋼を熱間圧延温度まで加熱し、
c)鋼を所望の最終厚さに達しない厚さまで熱間圧延し、
d)鋼を約[800〜1850°Fの温度まで空冷し、
e)仕上げ圧延温度を約1700〜1750°Fとする再結晶制御圧延により
、鋼を最終厚さまで圧延し、
f)鋼を約900〜1200°Fの温度まで水冷し、
g)鋼を常温まで空冷する工程を含んでおり、鋼に更
なる熱処理を施すことはなく、
得られた鋼は、針状のフェライトとベイナイトの微細結晶粒の2相ミクロ組
織を有し、パーライトを本質的に含んでおらず、降伏強度は70ksi以上、降伏
対引張の強度比は0.8〜0.9よりも小さい。
2.モリブデンの含有量の上限は約0.20%である請求項1の方法。
3.モリブデンの含有量の下限は約0.10%である請求項2の方法。
4.モリブデンの含有量は約0.12〜0.20%であり、圧延された鋼が90
0〜1200°Fの温度範囲まで水冷されたとき、降伏強度は75ksi以上で、
降伏/引張の比が0.8よりも小さい請求項1の方法。
5.鋼中の炭素の含有量は約0.10%以下である請求項1乃至請求項4の何れ
かの方法。
6.鋼は、まず最初に、約2150°F以上の温度まで加熱し、所望される最終
厚さの約2〜2.5倍の厚さまで熱間圧延を行ない、最終厚さまで再結晶制御圧
延を行ない、圧延後、板厚1.5インチにつき約12〜18°F/秒の速度で、
約1100〜1150°Fの温度まで水冷する請求項1乃至請求項4の何れかの
方法。
7.被圧延品は、長さが約50フィート以下、厚さが約4インチ以下であって、
再結晶制御圧延及び階段促進冷却処理を行なうことなく、被圧延品に焼入れ及び
焼
戻しを施す工程を含んでおり、被圧延品の降伏強度は70ksi以上、降伏/引張
の強度比は約0.9より小さい請求項1乃至請求項3の何れかの方法。
8.請求項1乃至請求項4の何れかの方法により作られた鋼製品。
9.鋼は、まず最初に約2150°F以上の温度まで加熱され、再結晶制御圧延
の後に約1100〜1150°Fの温度まで水冷される請求項1乃至請求項4の
何れかの方法により作られた鋼製品。
10.製品は、長さが約50フィート以下、厚さが約4インチ以下であり、再結
晶制御圧延及び階段促進冷却処理を行なうことなく、被圧延品に焼入れ及び焼戻
しを施すことにより作られ、降伏強度は70ksi以上、降伏/引張の強度比は約
0.9より小さい請求項1乃至請求項3の何れかに記載の鋼製品。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 マンガネロ,サムエル ジェイ.
アメリカ合衆国 15235 ペンシルバニア,
ピッツバーグ,キャッスル ドライブ
143
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1.厚さ約2.5インチ以下、長さ約90〜120フィートまでの細長い形状の 高強度耐候性構造用鋼を製造する方法であって、 a)下記の組成の鋼を調製し、 元 素 重量% 炭素 0.08〜0.12 マンガン 0.80〜1.35 ケイ素 0.30〜0.65 モリブデン 0.08〜0.25 バナジウム 0.06〜0.14 銅 0.20〜0.40 ニッケル 0.50以下 クロム 0.40〜0.70 鉄 不可避の不純物を除いて、残部。 b)鋼を熱間圧延温度まで加熱し、 c)鋼を所望の最終厚さに達しない厚さまで熱間圧延し、 d)鋼を約1800〜1850°Fの温度まで空冷し、 e)仕上げ圧延温度を約1700〜1750°Fとする再結晶制御圧延により 、鋼を最終厚さまで圧延し、 f)鋼を約900〜1200°Fの温度まで水冷し、 g)鋼を常温まで空冷する工程を含んでおり、鋼に更 なる熱処理を施すことはなく、 得られた鋼は、針状のフェライトとベイナイトの微細結晶粒の2相ミクロ組 織を有し、パーライトを本質的に含んでおらず、降伏強度は70ksi以上、降伏 対引張の強度比は約85よりも小さい。 2.モリブデンの含有量の上限は約0.20%である請求項1の方法。 3.モリブデンの含有量の下限は約0.10%である請求項2の方法。 4.モリブデンの含有量は約0.12〜0.20%であり、圧延された鋼が90 0〜1200°Fの温度範囲まで水冷されたとき、降伏強度は75ksi以上で、 降伏/引張の比が80よりも小さい請求項1の方法。 5.鋼中の炭素の含有量は約0.10%以下である請求項1乃至請求項4の何れ かの方法。 6.鋼は、まず最初に、約2150°F以上の温度まで加熱し、所望される最終 厚さの約2〜2.5倍の厚さまで熱間圧延を行ない、最終厚さまで再結晶制御圧 延を行ない、圧延後、板厚1.5インチにつき約12〜18°F/秒の速度で、 約1100〜1150°Fの温度まで水冷する請求項1乃至請求項4の何れかの 方法。 7.被圧延品は、長さが約50フィート以下、厚さが約4インチ以下であって、 再結晶制御圧延及び階段促進冷却処理を行なうことなく、被圧延品に焼入れ及び 焼 戻しを施す工程を含んでおり、被圧延品の降伏強度は70ksi以上、降伏/引張 の強度比は約90より小さい請求項1乃至請求項4の何れかの方法。 8.請求項1乃至請求項4の何れかの方法により作られた鋼製品。 9.鋼は、まず最初に約2150°F以上の温度まで加熱され、再結晶制御圧延 の後に約1100〜1150°Fの温度まで水冷される請求項1乃至請求項4の 何れかの方法により作られた鋼製品。 10.製品は、長さが約50フィート以下、厚さが約4インチ以下であり、再結 晶制御圧延及び階段促進冷却処理を行なうことなく、被圧延品に焼入れ及び焼戻 しを施すことにより作られ、降伏強度は70ksi以上、降伏/引張の強度比は約 90より小さい請求項1乃至請求項4の何れかに記載の鋼製品。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US89914497A | 1997-07-23 | 1997-07-23 | |
US08/899,144 | 1997-07-23 | ||
PCT/US1998/015478 WO1999005337A1 (en) | 1997-07-23 | 1998-07-21 | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000512346A true JP2000512346A (ja) | 2000-09-19 |
Family
ID=25410543
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11510177A Pending JP2000512346A (ja) | 1997-07-23 | 1998-07-21 | 熱機械的制御された工程を用いて作られた降伏/引張の比が低い高強度耐候性鋼 |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6056833A (ja) |
EP (1) | EP1007752A1 (ja) |
JP (1) | JP2000512346A (ja) |
KR (1) | KR20000069212A (ja) |
AR (1) | AR013245A1 (ja) |
AU (1) | AU712066B2 (ja) |
BR (1) | BR9808883A (ja) |
CA (1) | CA2273267A1 (ja) |
TW (1) | TW426743B (ja) |
WO (1) | WO1999005337A1 (ja) |
ZA (1) | ZA986550B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111705270A (zh) * | 2020-07-12 | 2020-09-25 | 首钢集团有限公司 | 一种800MPa级耐低温高强钢的制备方法 |
CN114645201A (zh) * | 2022-03-14 | 2022-06-21 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种高韧性Q500qNH桥梁耐候钢板及制造方法 |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6187117B1 (en) * | 1999-01-20 | 2001-02-13 | Bethlehem Steel Corporation | Method of making an as-rolled multi-purpose weathering steel plate and product therefrom |
US6238493B1 (en) * | 1999-02-05 | 2001-05-29 | Bethlehem Steel Corporation | Method of making a weathering grade plate and product thereform |
JP3832344B2 (ja) * | 2000-01-28 | 2006-10-11 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受用保持器 |
US6386583B1 (en) * | 2000-09-01 | 2002-05-14 | Trw Inc. | Low-carbon high-strength steel |
US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
US20050076975A1 (en) * | 2003-10-10 | 2005-04-14 | Tenaris Connections A.G. | Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same |
US7288158B2 (en) * | 2004-03-10 | 2007-10-30 | Algoma Steel Inc. | Manufacturing process for producing high strength steel product with improved formability |
FR2867785B3 (fr) * | 2004-03-18 | 2006-02-17 | Ispat Unimetal | Piece mecanique de taille moyenne ou petite issue de la forge ou de la frappe |
US20060169368A1 (en) * | 2004-10-05 | 2006-08-03 | Tenaris Conncections A.G. (A Liechtenstein Corporation) | Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same |
US20100304184A1 (en) * | 2009-06-01 | 2010-12-02 | Thomas & Betts International, Inc. | Galvanized weathering steel |
CN102251170A (zh) * | 2010-05-19 | 2011-11-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度贝氏体钢及其制造方法 |
CN102837105B (zh) * | 2012-09-27 | 2014-09-17 | 中铁山桥集团有限公司 | 一种桥梁用Q345qDNH耐候钢的焊接方法 |
CN103243272B (zh) * | 2013-05-25 | 2015-10-07 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种屈服强度500MPa级含钒耐候热轧H型钢的轧制工艺 |
CN104561814B (zh) * | 2014-12-26 | 2017-03-01 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种焊接耐候钢q355nh特厚钢板及其生产工艺 |
RU2677445C1 (ru) * | 2017-10-05 | 2019-01-16 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листового проката из конструкционной хладостойкой стали (варианты) |
RU2688077C1 (ru) * | 2018-08-17 | 2019-05-17 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ производства низколегированного хладостойкого листового проката |
RU2690398C1 (ru) * | 2018-08-17 | 2019-06-03 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката |
CN111455257A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-07-28 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种铁路转向架用钢夹杂物的控制方法 |
CN111519094A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-08-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种铁路转向架用钢及其制备方法 |
CN113373378A (zh) * | 2021-06-09 | 2021-09-10 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种经济型高耐候中厚q355gnh钢板及其生产方法 |
CN114134408B (zh) * | 2021-06-10 | 2022-07-26 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种460MPa级桥梁钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57143432A (en) * | 1981-02-28 | 1982-09-04 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of unnormalized v-containing steel with high toughness and strength |
JPS605647B2 (ja) * | 1981-09-21 | 1985-02-13 | 川崎製鉄株式会社 | 低温靭性と溶接性に優れたボロン含有非調質高張力鋼の製造方法 |
JPS6167717A (ja) * | 1984-09-10 | 1986-04-07 | Kobe Steel Ltd | 溶接熱影響部の強度及び靭性にすぐれた高張力鋼板の製造方法 |
JP2601539B2 (ja) * | 1989-01-27 | 1997-04-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 超音波異方性の少ない低降伏比高強度・高靭性鋼板の製造法 |
US5545270A (en) * | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability |
-
1998
- 1998-07-20 US US09/118,902 patent/US6056833A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-21 EP EP98936013A patent/EP1007752A1/en not_active Withdrawn
- 1998-07-21 WO PCT/US1998/015478 patent/WO1999005337A1/en not_active Application Discontinuation
- 1998-07-21 CA CA002273267A patent/CA2273267A1/en not_active Abandoned
- 1998-07-21 AU AU85138/98A patent/AU712066B2/en not_active Ceased
- 1998-07-21 JP JP11510177A patent/JP2000512346A/ja active Pending
- 1998-07-21 TW TW087111890A patent/TW426743B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-07-21 KR KR1019997004792A patent/KR20000069212A/ko not_active Application Discontinuation
- 1998-07-21 BR BR9808883-1A patent/BR9808883A/pt not_active Application Discontinuation
- 1998-07-22 AR ARP980103590A patent/AR013245A1/es unknown
- 1998-07-22 ZA ZA986550A patent/ZA986550B/xx unknown
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111705270A (zh) * | 2020-07-12 | 2020-09-25 | 首钢集团有限公司 | 一种800MPa级耐低温高强钢的制备方法 |
CN114645201A (zh) * | 2022-03-14 | 2022-06-21 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种高韧性Q500qNH桥梁耐候钢板及制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2273267A1 (en) | 1999-02-04 |
AU712066B2 (en) | 1999-10-28 |
TW426743B (en) | 2001-03-21 |
WO1999005337A1 (en) | 1999-02-04 |
AR013245A1 (es) | 2000-12-13 |
BR9808883A (pt) | 2000-10-03 |
KR20000069212A (ko) | 2000-11-25 |
US6056833A (en) | 2000-05-02 |
EP1007752A1 (en) | 2000-06-14 |
ZA986550B (en) | 1999-02-03 |
AU8513898A (en) | 1999-02-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2000512346A (ja) | 熱機械的制御された工程を用いて作られた降伏/引張の比が低い高強度耐候性鋼 | |
JP3990725B2 (ja) | 優れた靭性及び溶接性を持つ高強度2相鋼板 | |
JPH10509769A (ja) | 優れた靭性及び溶接性を有する高強度二相鋼板 | |
JPH10509768A (ja) | 優れた靭性および溶接性を有する高強度二次硬化鋼 | |
JPS605647B2 (ja) | 低温靭性と溶接性に優れたボロン含有非調質高張力鋼の製造方法 | |
JP3160329B2 (ja) | 耐熱性高強度ボルトの製造方法 | |
JP3602471B2 (ja) | 溶接性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
JPS6160891B2 (ja) | ||
KR970009087B1 (ko) | 강인성 후강판의 제조 방법 | |
JPS60121228A (ja) | 調質型高張力厚鋼板の製造方法 | |
JP3879639B2 (ja) | 優れた溶接性を有する高靭性高降伏点鋼材及びその製造方法 | |
JP3635803B2 (ja) | 靱性に優れた高張力鋼材の製造方法 | |
JPH083636A (ja) | 低降伏比高靱性鋼の製造方法 | |
JPH0257634A (ja) | 高強度鋼板の製造方法及びその加工品の熱処理方法 | |
JP2706159B2 (ja) | 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JPH10280050A (ja) | プレス成形性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JPS63121618A (ja) | 高延性、高靭性Nb添加熱延鋼板の製造方法 | |
JP3297090B2 (ja) | 降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方法 | |
JP2784207B2 (ja) | 加工用熱延鋼板の製造方法及び熱延鋼板の加工熱処理法 | |
JPH02194122A (ja) | 溶接部靱性の優れた低温用ニッケル鋼板の製造方法 | |
JP3707317B2 (ja) | Ti含有溶接構造用高張力厚鋼板の製造方法 | |
JPH0670250B2 (ja) | 靭性の優れた調質型高張力鋼板の製造方法 | |
JPH02270913A (ja) | 低降伏比高靱性高張力鋼板の製造方法 | |
JPH0641633A (ja) | 降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方法 | |
JPH042718A (ja) | 中強度鋼材の製造方法 |