RU2690398C1 - Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката - Google Patents
Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката Download PDFInfo
- Publication number
- RU2690398C1 RU2690398C1 RU2018129958A RU2018129958A RU2690398C1 RU 2690398 C1 RU2690398 C1 RU 2690398C1 RU 2018129958 A RU2018129958 A RU 2018129958A RU 2018129958 A RU2018129958 A RU 2018129958A RU 2690398 C1 RU2690398 C1 RU 2690398C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- lead
- production
- sheet metal
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 2
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003570 air Substances 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, к производству листового проката толщиной до 25 мм из низколегированной хладостойкой конструкционной стали для использования в судостроении, топливно-энергетическом комплексе. Для обеспечения высокой прочности, пластичности и хладостойкости осуществляют выплавку стали, содержащей, мас. %: С 0,04-0,09, Si 0,15-0,35, Mn 1,9-2,10, Cr 0,8-1,10, Cu 0,6-0,9, Мо 0,18-0,3, V 0,02-0,06, Nb 0,02-0,05, Ti 0,01-0,03, S не более 0,003, Р не более 0,012, Al 0,02-0,05, N не более 0,012, Fe - остальное и неизбежные примеси, в том числе мышьяк, свинец, цинк, содержание которых не более As 0,02%; Pb 0,005, Zn 0,01, причем [Ti]/[N]≤4, а Рсм - не более 0,32%, где Рсм - коэффициент трещиностойкости %, разливку, нагрев слябов под прокатку до температуры аустенизации 1200°С, не приводящей к полному растворению в металле карбидных и карбонитридных фаз и значительному росту зерна, окончание прокатки при температуре 690-750°С, ускоренное охлаждение до температуры не более 350°С, отпуск в диапазоне температур 550-600°С. 3 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, к производству низколегированных хладостойких конструкционных сталей с высокой прочностью, пластичностью, хорошей свариваемостью для использования в судостроении, топливно-энергетическом комплексе и т.д.
Известен способ производства хладостойкого листового проката толщиной 10÷70 мм, включающий выплавку стали, разливку на заготовки, аустенитизацию, деформацию в заданном интервале температур и охлаждение до регламентированной температуры, отличающийся тем, что выплавляют сталь состава, мас. %: углерод 0,06-0,12; марганец 0,60-1,20; кремний 0,15-0,35; никель 0,05-0,40; алюминий 0,02-0,05; молибден 0,003-0,08; титан 0,002-0,02; ниобий 0,02-0,06; ванадий 0,02-0,05; азот 0,001-0,008; сера 0,001-0,008; фосфор 0,003-0,012; кальций 0,005-0,03; медь 0,05-0,30; железо остальное, при этом Сэкв не более 0,36%, аустенитизацию выполняют при температуре 1180-1210°С, предварительную деформацию с регламентированными обжатиями не менее 12% проводят при температуре 1000-1050°С, далее осуществляют охлаждение полученной заготовки на воздухе до температуры начала окончательной деформации, окончательную деформацию проводят при температуре 880-770°С, причем каждое последующее обжатие на 1-4% больше предыдущего, а температура конца прокатки листов рассчитывается по формуле TКП=Ar3+(100-130)-37,7ln(t), где t - толщина листа, ускоренное охлаждение осуществляют в интервале температур 620-510°С, далее листовой прокат замедленно охлаждают в штабеле до температуры окружающего воздуха. Временное сопротивление - не более 550 МПа, Предел текучести - не более 470 МПа.
(Патент на изобретение RU 2432403, МПК C21D 8/02, С22С 38/08, опубликован 27.10.2011) - аналог.
Недостаток указанного способа заключается в том, что сталь обладает недостаточной прочностью и пластичностью.
Известен способ производства толстолистового проката, включающий выплавку стали, разливку на заготовки, аустенитизацию, прокатку в заданном интервале температур и охлаждение до регламентированной температуры, повторный нагрев и выдержку, отличающийся тем, что аустенитизацию выполняют при температуре 1200-1250°С, прокатку на первой стадии ведут до достижения толщины заготовки не менее 60 мм и равной 2-3 конечных толщин листа, затем производят охлаждение заготовки водой до температуры 970±10°С, окончательную прокатку в диапазоне температур 950-980°С с деформацией в каждом проходе не менее 10%, после чего охлаждают со среднемассовой скоростью 20-80°/c до температуры 150-250°С, проводят нагрев листов со среднемассовой скоростью 1-1,5°/мин до температуры 580-630°С с выдержкой 10-16 мин/мм и охлаждают на воздухе.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что выплавляют сталь, содержащую следующее соотношение элементов, мас. %: углерод 0,08-0,10; кремний 0,20-0,30; марганец 0,40-0,60; хром 0,40-0,60; медь 0,50-0,70; никель 1,90-2,20; молибден 0,25-0,31; алюминий 0,005-0,040; ванадий 0,01-0,03; кальций 0,030 (по расчету); сера 0,001-0,003; фосфор 0,001-0,008; мышьяк 0,001-0,020; железо остальное.
Временное сопротивление - не более 800 МПа, Предел текучести - не более 750 МПа.
(Патент на изобретение RU 2397255, МПК C21D 8/02, С22С 38/42, опубликован 20.08.2010 - прототип).
Недостаток прототипа заключается в том, что сталь обладает недостаточной прочностью, пластичность и свариваемостью.
Техническим результатом данного изобретения является получение низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката толщиной до 25 мм с высокой прочностью, пластичностью, хладостойкостью, сопротивляемостью слоистым разрывам и свариваемостью.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката с пределом текучести не менее 800 МПа, включающем выплавку стали, разливку, нагрев сляба под прокатку, окончание прокатки в заданном интервале температур, охлаждение и отпуск, согласно изобретению сталь выплавляют, следующего химического состава, мас. %: С - 0,04-0,09; Si - 0,15-0,35; Mn - 1,9-2,10; Cr - 0,8-1,10; Cu - 0,6-0,9; Мо - 0,18-0,3; V - 0,02-0,06; Nb - 0,02-0,05; Ti - 0,01-0,03; S - не более 0,003; Р - не более 0,012; Аl - 0,02-0,05; N - не более 0,012; Fe - остальное и неизбежные примеси, в том числе мышьяк, свинец, цинк содержание которых, не более As 0,02%; Pb 0,005%; Zn 0,01%; при этом [Ti]/[N]≤4, Рcм - не более 0,32%,
где Рcм - коэффициент трещиностойкости %,
при этом проводят нагрев слябов под прокатку до температуры аустенизации - 1200°С, не приводящей к полному растворению в металле карбидных и карбонитридных фаз и значительному росту зерна, окончание прокатки при температуре 690-750°С, ускоренное охлаждение до температуры не более 350°С, отпуск в диапазоне температур 550-600°С.
Достижение высоких прочностных характеристик (предел текучести не менее 800 МПа) при достаточной сопротивляемости хрупким разрушениям возможно при условии максимального измельчения аустенитного зерна и обеспечение последующего γ→α превращения в бейнитной области, позволяющее получить - бейнитную или бейнитно-мартенситную структуру проката.
Для предупреждения роста зерна аустенита и повышения вязкости и пластичности, уменьшения склонности к хрупким разрушениям за счет получения мелкозернистой структуры и тонкой субструктуры, применяют легирование азотом, ванадием, ниобием, титаном и молибденом. Их введение необходимо как для предупреждения роста зерна аустенита, так и для повышения вязкости и пластичности, уменьшения склонности к хрупким разрушениям за счет получения мелкозернистой структуры и тонкой субструктуры. При создании однородной мелкозернистой бейнитной субструктуры в процессе охлаждения после прокатки и последующего отпуска с дисперсионным упрочнением за счет выделения наноразмерной карбидной и карбонитридной фазы достигается высокая хладостойкость с одновременной высокой прочностью. При этом дисперсионное упрочнение за счет выделяющейся фазы повышает пределы прочности и текучести.
Отношение содержания титана к азоту [Ti]/[N]≤4 влияет на формирование мелкозернистой структуры стали и сварного соединения, связывает свободный азот, повышая эффективность ниобия с точки зрения измельчения зерна тем в большей степени, чем ниже содержание азота в карбонитриде ниобия. Этим вызвано необходимое минимальное содержание титана относительно азота, верхний предел связан с ограничением образования выделений TiN больших размеров, которые оказывают негативное влияние на хладостойкость.
Введение марганца, меди в заявленных пределах обеспечивает твердорастворное упрочнение металла, и способствуют повышению хладостойкости, большее содержание снижает свариваемость.
Алюминий вводиться в качестве раскислителя.
Микролегирование ванадием, ниобием, молибденом и титаном проводят для повышения прочности, пластичности и хладостойкости за счет выделения дисперсных карбидов, карбонитридов и измельчения зерна. При микролегировании карбидо- и нитридообразующими элементами карбидные и нитридные частицы уменьшают возможность зарождения горячих трещин, ограничение содержания связано с образованием в ЗТВ участков с хрупкими неравновесными структурами.
Ограничения содержания серы и азота связано с возможностью выделений сульфида и нитрида титана по границам зерен, что приводит к охрупчиванию металла.
Содержания углерода связано с повышением прочностных свойств, ограничение с увеличением ее склонности к хрупкому разрушению и ухудшению свариваемости.
Азот упрочняет сталь за счет образования карбонитридов и нитридов, но отрицательно влияет на пластичность и вязкость стали.
Ограничение содержания примесей мышьяка, свинца, цинка связано с негативным влиянием на стойкость стали к стресс-коррозии и образовании микротрещин при затвердевании жидкой стали и прокатки листов.
Нагрев до температуры аустенизации - 1200°С, не приводящей к полному растворению в металле карбидных и карбонитридных фаз препятствующие значительному росту зерна аустенита.
Окончание прокатки при температуре 690-750°С и ускоренное охлаждение до температуры не выше 350°С, отпуск в диапазоне температур 550-600°С способствует образованию однородной мелкозернистой бейнитной субструктуры с дисперсионным упрочнением за счет выделения наноразмерной карбидной и карбонитридной фазы. Окончание прокатки выше 750°С приводит к значительному снижению предела текучести.
Пример осуществления способа
Выплавку стали проводили в кислородном конвертере, внепечное рафинирование, вакуумирование и разливка в непрерывнолитые слябы.
Нагрев слябов под прокатку при температуре 1190÷1200°С, проведение горячей деформации слябов при температуре выше 720-750°С, ускоренное охлаждение до температуры не более 350°С и отпуск в диапазоне температур 550-600°С.
Химический состав стали представлен в таблице 1.
Механические свойства определяли на продольных и поперечных образцах. Испытания на статическое растяжение проводили на образцах тип III №4 ГОСТ 1497, а на ударный изгиб на образцах с V-образным надрезом (тип 11, ГОСТ 9454) при температуре -60°С
Определена температура нулевой пластичности NDT в соответствии с требованиями стандарта ASTM Е 208, составившая - -55÷-60°С при норме не выше - 50°С.
Оценку свариваемости выполняли на сварных соединениях сваренных автоматической сваркой под флюсом с погонной энергией 2,5 кДж/мм.
Были испытаны на растяжение плоские образцы, вырезанные из сварных соединений, на ударный изгиб - образцы с V-образным надрезом по ГОСТ 6996 тип IX, выполненным перпендикулярно поверхности проката по линии сплавления, и на расстоянии 2,5, 20 мм от линии сплавления сварного соединения. Определена твердость по Виккерсу в зоне термического влияния и в основном металле, результаты приведены в таблице 3.
Свариваемость определялась по коэффициенту трещиностойкости:
*Железо и неизбежные примеси остальное, в том числе содержание которых не более As - 0,003; Pb - 0,0008; Zn - 0,005
Механические свойства листов, изготовленных по заявленному способу, отличаются высоким сочетанием прочности (величина предела текучести 819-856 МПа), пластичности (относительной удлинение не менее 13,2%) и вязкости (значения работы удара на образцах с острым надрезом при температуре -60°С 165-220 Дж). Высокая сопротивляемость стали слоистым разрывам подтверждена результатами испытаний на растяжение в направлении толщины: полученные значения относительного сужения в направлении толщины листа лежат в диапазоне 67-75%. В изломах технологических проб полной толщины после испытания статическим изгибом содержалось 100% волокнистой составляющей.
После деформации и охлаждения до температуры не выше 350°С, что ниже окончания фазовых превращений, в структуре наблюдаются преимущественно бейнит гранулярной и реечной морфологии. Количество бейнита гранулярной морфологии около 70%. Размер областей в среднем составляет 7-12 мкм, отдельные зерна феррита, присутствующие на стыках областей реечной морфологии, соответствуют 12-13 номеру по ГОСТ 5639.
Коэффициент трещиностойкости Рcm не более 0,27%.
Температура нулевой пластичности стали NDT не выше -60°С.
Средняя работа удара в околошовной зоне сварного соединения при температуре испытания минус 60°С составляет 201 Дж, что свидетельствует о хорошей сопротивляемости сварного соединения хрупким разрушениям.
Claims (18)
- Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката с пределом текучести не менее 800 МПа, включающий выплавку стали, разливку, нагрев сляба под прокатку, окончание прокатки в заданном интервале температур, охлаждение и отпуск, отличающийся тем, что сталь выплавляют следующего химического состава, мас. %:
- C 0,04-0,09,
- Si 0,15-0,35,
- Mn 1,9-2,10,
- Cr 0,8-1,10,
- Cu 0,6-0,9,
- Mo 0,18-0,3,
- V 0,02-0,06,
- Nb 0,02-0,05,
- Ti 0,01-0,03,
- S не более 0,003,
- Р не более 0,012,
- Al 0,02-0,05,
- N не более 0,012,
- Fe - остальное и неизбежные примеси,
- в том числе мышьяк, свинец, цинк, содержание которых не более As 0,02, Pb 0,005 и Zn 0,01, причем [Ti]/[N]≤4,
- Рсм - не более 0,32, где Рсм - коэффициент трещиностойкости, %,
- при этом проводят нагрев слябов под прокатку до температуры аустенизации 1200°С, не приводящей к полному растворению в металле карбидных и карбонитридных фаз и значительному росту зерна, окончание прокатки при температуре 690-750°С, ускоренное охлаждение до температуры не более 350°С и отпуск в диапазоне температур 550-600°С.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018129958A RU2690398C1 (ru) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018129958A RU2690398C1 (ru) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2690398C1 true RU2690398C1 (ru) | 2019-06-03 |
Family
ID=67037745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018129958A RU2690398C1 (ru) | 2018-08-17 | 2018-08-17 | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2690398C1 (ru) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6056833A (en) * | 1997-07-23 | 2000-05-02 | Usx Corporation | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio |
| RU2374333C1 (ru) * | 2008-07-22 | 2009-11-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина (ФГУП "ЦНИИЧермет" им.И.П.Бардина) | Способ производства хладостойкого листового проката |
| RU2426800C2 (ru) * | 2008-12-12 | 2011-08-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов |
| EP2576848A1 (en) * | 2010-06-07 | 2013-04-10 | Rautaruukki OYJ | Method for producing a hot-rolled steel product, and a hot-rolled steel |
| RU2569619C1 (ru) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката повышенной коррозионной стойкости |
| RU2588755C2 (ru) * | 2011-09-26 | 2016-07-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Стальная полоса с низким отношением предела текучести к пределу прочности и высокой ударной вязкостью и способ ее производства |
-
2018
- 2018-08-17 RU RU2018129958A patent/RU2690398C1/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6056833A (en) * | 1997-07-23 | 2000-05-02 | Usx Corporation | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio |
| RU2374333C1 (ru) * | 2008-07-22 | 2009-11-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина (ФГУП "ЦНИИЧермет" им.И.П.Бардина) | Способ производства хладостойкого листового проката |
| RU2426800C2 (ru) * | 2008-12-12 | 2011-08-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов |
| EP2576848A1 (en) * | 2010-06-07 | 2013-04-10 | Rautaruukki OYJ | Method for producing a hot-rolled steel product, and a hot-rolled steel |
| RU2588755C2 (ru) * | 2011-09-26 | 2016-07-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Стальная полоса с низким отношением предела текучести к пределу прочности и высокой ударной вязкостью и способ ее производства |
| RU2569619C1 (ru) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката повышенной коррозионной стойкости |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101635008B1 (ko) | 용접 열영향부 ctod 특성이 우수한 후육 고장력강 및 그의 제조 방법 | |
| KR101846759B1 (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
| EP3225350A1 (en) | Super high strength gas protection welding wire and manufacturing method therefor | |
| AU2011272249C1 (en) | Abrasion resistant steel plate which exhibits excellent weld toughness and excellent delayed fracture resistance | |
| CN113862558B (zh) | 一种屈服强度700MPa级低成本高韧性高强调质钢及其制造方法 | |
| WO2016082544A1 (zh) | 一种含v的超高强气体保护焊丝及其制造方法 | |
| KR100920536B1 (ko) | 용접성 및 가스 절단성이 우수한 고장력 내화강 및 그 제조방법 | |
| KR20190134704A (ko) | 고Mn강 및 그의 제조 방법 | |
| JP4551492B2 (ja) | 溶接性に優れる引張強さ７８０ＭＰａ以上の高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| CN111051553B (zh) | 高Mn钢及其制造方法 | |
| TWI742812B (zh) | 耐磨耗鋼板及其製造方法 | |
| KR102628769B1 (ko) | 고Mn강 및 그의 제조 방법 | |
| JP6245352B2 (ja) | 高張力鋼板およびその製造方法 | |
| TWI526545B (zh) | 熔接用鋼材 | |
| CN111788325B (zh) | 高Mn钢及其制造方法 | |
| JP4276576B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部靭性に優れた厚手高強度鋼板 | |
| RU2731223C1 (ru) | Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее | |
| JP2001335884A (ja) | Ｃｔｏｄ特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 | |
| JP2011208213A (ja) | 耐溶接割れ性と溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力厚鋼板 | |
| RU2690398C1 (ru) | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката | |
| KR20160119243A (ko) | 용접 조인트 | |
| JP6631702B2 (ja) | 低温靭性に優れた高張力鋼板 | |
| JP4250113B2 (ja) | 耐震性と溶接性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JP4262051B2 (ja) | 溶接熱影響部の高温クリープ強度に優れた低合金フェライト系耐熱鋼 | |
| RU2688077C1 (ru) | Способ производства низколегированного хладостойкого листового проката |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |