RU2731223C1 - Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее - Google Patents
Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее Download PDFInfo
- Publication number
- RU2731223C1 RU2731223C1 RU2019120117A RU2019120117A RU2731223C1 RU 2731223 C1 RU2731223 C1 RU 2731223C1 RU 2019120117 A RU2019120117 A RU 2019120117A RU 2019120117 A RU2019120117 A RU 2019120117A RU 2731223 C1 RU2731223 C1 RU 2731223C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- strength
- cold
- carbon
- nickel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству листового проката в толщинах до 50 мм из высокопрочной свариваемой хладостойкой стали для изготовления тяжелонагруженной техники, подъемно-транспортного оборудования и ледостойких морских платформ, эксплуатирующихся в условиях низких температур. Сталь содержит в мас.%: углерод 0,08-0,10, кремний 0,30-0,40, марганец 0,65-0,75, хром 0,45-0,55, никель 1,65-1,75, медь 0,50-0,60, молибден 0,30-0,35, ниобий 0,02-0,04, цинк 0,0001-0,01, висмут 0,0001-0,005, сурьму 0,0001-0,005, кальций 0,0001-0,01, алюминий 0,02-0,05, азот 0,001-0,008, серу не более 0,005, фосфор не более 0,012, остальное - железо и неизбежные примеси. Величина углеродного эквивалента не превышает 0,53%. Изготавливаемые из стали изделия имеют квазиоднородную по толщине мелкодисперсную бейнитную или бейнитно-мартенситную структуру без структурно свободного феррита. Обеспечивается требуемый гарантированный уровень механических свойств. 2 н.п. ф-лы, 3 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству листового проката в толщинах до 50 мм из высокопрочной свариваемой хладостойкой стали для изготовления тяжелонагруженной техники, подъемно-транспортного оборудования и ледостойких морских платформ, эксплуатирующихся в условиях низких температур.
Работа в сложных условиях эксплуатации, в том числе при воздействии климатических, динамических и циклических нагрузок, обуславливает высокие требования к применяемым материалам по сочетанию прочностных характеристик и пластичности, низкотемпературной ударной вязкости (до температуры -70°С) и хорошей свариваемости без проведения дополнительных технологических мероприятий (предварительного подогрева и послесварочной термической обработки при ограничении углеродного эквивалента Сэкв 1).
Применение высокопрочных хладостойких сталей с пределом текучести не менее 690 МПа в толщинах до 50 мм позволяет уменьшить вес сложных конструкций и повысить их надежность. При этом требование к обеспечению свариваемости (косвенно оцениваемой по значению Сэкв) таких материалов существенно ограничивает возможности обеспечения прочностных характеристик и всего комплекса свойств только за счет повышения уровня легирования, в связи с чем при создании новых высокопрочных хладостойких сталей перспективна концепция экономного легирования при оптимизации технологии производства.
Известна высокопрочная хладостойкая сталь [патент РФ №2507295], используемая в судостроении, топливно-энергетическом комплексе, транспортном и тяжелом машиностроении, мостостроении и других отраслях промышленности, следующего химического состава, мас. % [1]:
углерод | 0,08-0,11 |
кремний | 0,20-0,40 |
марганец | 0,65-0,85 |
хром | 0,75-0,95 |
медь | 0,60-0,80 |
алюминий | 0,01-0,05 |
никель | 2,10-2,30 |
кальций | 0,005-0,050 |
ниобий | 0,02-0,05 |
молибден | 0,25-0,30 |
сера | 0,001-0,005 |
фосфор | 0,001-0,010 |
железо | остальное. |
Известная сталь [патент РФ №2507295] обеспечивает в листовом прокате толщиной до 50 мм высокую прочность (предел текучести - не менее 690 МПа) и гарантированные характеристики работоспособности, которые достигаются за счет повышенного содержания никеля, хрома и меди. Однако известная сталь имеет высокое значение углеродного эквивалента (0,57≤Сэкв≤0,71%), что может негативно сказаться на ее свариваемости низколегированными сварочными материалами.
Известна также хладостойкая сталь высокой прочности [патент РФ №2507296], содержащая, мас. % [2]:
углерод | 0,08-0,11 |
кремний | 0,20-0,40 |
марганец | 0,50-0,80 |
хром | 0,40-0,60 |
медь | 0,30-0,50 |
никель | 1,20-1,50 |
молибден | 0,15-0,20 |
алюминий | 0,01-0,05 |
ниобий | 0,02-0,05 |
кальций | 0,005-0,050 |
сера | 0,001-0,005 |
фосфор | 0,001-0,010 |
железо | остальное. |
Сталь [патент РФ №2507296] обеспечивает в листовом прокате толщиной до 50 мм высокие вязко-пластические свойства, гарантированные характеристики сопротивляемости хрупким разрушениям и температуры нулевой пластичности, однако такое содержание никеля, меди и молибдена позволяет обеспечить предел текучести не менее 500 МПа. При этом сталь обладает хорошей свариваемостью, оцениваемой по углеродному эквиваленту (0,37≤Сэкв≤0,54%).
Также известна высокопрочная свариваемая сталь [патент RU №2573153], предназначенная для изготовления высокопрочного холоднокатаного стального листа, содержащая, мас. % [3]:
углерод | 0,010-0,40 |
кремний | 0,001-2,50 |
марганец | 0,001-4,00 |
фосфор | 0,0010-0,15 |
сера | 0,0005-0,03 |
алюминий | 0,001-2,00 |
азот | 0,0005-0,01, |
при необходимости, по меньшей мере, один элемент из:
титан | 0,0010-0,20 |
ниобий | 0,001-0,20 |
бор | 0,0001-0,005 |
магний | 0,0001-0,010 |
РЗМ | 0,0001-0,10 |
кальций | 0,0001-0,010 |
молибден | 0,001-1,00 |
хром | 0,001-2,00 |
ванадий | 0,0010-1,00 |
никель | 0,001-2,00 |
медь | 0,001-2,00 |
цирконий | 0,0001-0,20 |
вольфрам | 0,001-1,00 |
мышьяк | 0,0001-0,50 |
кобальт | 0,0001-1,00 |
олово | 0,0001-0,20 |
свинец | 0,0010-0,10 |
итрий | 0,001-0,10 |
гафний | 0,001-0,10 |
железо и неизбежные примеси | остальное. |
Изготавливается холоднокатаный стальной лист [патент RU №2573153]. Отсутствуют данные о толщине листового проката, характеристиках прочности и хладостойкости основного металла и зоны термического влияния при температурах до -70°С, которые и определяют применимость и надежность материала для строительства сложных сварных конструкций, работающих при низких температурах.
Наиболее близкой к предлагаемой по достигаемым прочностным и вязко-пластическим свойствам, выбранная в качестве прототипа, является сталь [патент РФ №2255999], предназначенная для лонжеронов и других несущих узлов большегрузных автомобилей, работающих в условиях Крайнего Севера, следующего состава, мас. % [4]:
углерод | 0,08-0,15 |
кремний | 0,10-0,60 |
марганец | 1,00-1,80 |
хром | 0,30-0,90 |
медь | 0,10-0,50 |
ванадий | 0,02-0,10 |
алюминий | 0,01-0,06 |
никель | 0,70-1,50 |
азот | 0,002-0,015 |
кальций | 0,002-0,030 |
ниобий | 0,01-0,05 |
титан | 0,004-0,035 |
сера | не более 0,010 |
фосфор | не более 0,020 |
железо | остальное. |
Сталь [патент РФ №2255999] обеспечивает в листовом прокате толщиной до 50 мм требуемую прочность (предел текучести - не менее 690 МПа), повышенный уровень ударной вязкости KCV при температуре испытаний -70°С (не менее 40 Дж/см2). Недостатками прототипа являются неудовлетворительная свариваемость (величина углеродного эквивалента Сэкв достигает значения 0,78%) и отсутствие гарантированной величины ударной вязкости зоны термического влияния сварного соединения при температуре испытаний -70°С.
Техническим результатом изобретения является разработка высокопрочной свариваемой хладостойкой стали с углеродным эквивалентом Сэкв не более 0,53% и изделия из нее, которые обеспечивают гарантированный предел текучести 690 МПа в толщинах от 8 до 50 мм, ударную вязкость KCV основного металла и зоны термического влияния сварных соединений не менее 35 Дж/см2 при температуре испытаний -70°С.
Технический результат достигается тем, что высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь, ниобий, алюминий, азот, фосфор, серу, кальций и железо, дополнительно содержит молибден, цинк, висмут и сурьму, при следующем соотношении элементов, масс. %:
углерод | 0,08-0,10 |
кремний | 0,30-0,40 |
марганец | 0,65-0,75 |
хром | 0,45-0,55 |
никель | 1,65-1,75 |
медь | 0,50-0,60 |
молибден | 0,30-0,35 |
ниобий | 0,02-0,04 |
цинк | 0,0001-0,01 |
висмут | 0,0001-0,005 |
сурьма | 0,0001-0,005 |
кальций | 0,0001-0,01 |
алюминий | 0,02-0,05 |
азот | 0,001-0,008 |
сера | не более 0,005 |
фосфор | не более 0,012 |
железо и неизбежные примеси | остальное, |
Достижение технического результата обеспечивается за счет обеспечения в хромоникельмедьмолибденовой стали пониженного легирования (по сравнению с существующими аналогами) формирования квазиоднородной по толщине листового проката до 50 мм мелкодисперсной бейнитной или бейнитно-мартенситной структуры с высокой плотностью дислокаций при минимальном содержании (или полном отсутствии) структурно свободного феррита после горячей пластической деформации с регламентацией схемы обжатий в области протекания динамической и статической рекристаллизации. Выбранная комбинация легирующих элементов обеспечивает требуемую прокаливаемость при последующей закалке и отпускоустойчивость при отпуске и сварочном нагреве. Это достигается легированием марганцем, хромом, медью, молибденом и никелем. Сопротивление разупрочнению при нагреве обеспечивается за счет мелкодисперсных специальных карбидов молибдена и ниобия.
Содержание углерода 0,08-0,10% достаточно для обеспечения требуемого уровня прочности, при этом ограничение максимального содержания углерода значением 0,10% обеспечивает хорошую свариваемость и высокий уровень низкотемпературной ударной вязкости как основного металла, так и зоны термического влияния. Более того, низкое содержание углерода снижает сегрегационную неоднородность металла, обеспечивает отсутствие областей с завышенной твердостью в зоне термического влияния, исключает появление холодных трещин при сварке. В сочетании с низким содержанием азота углерод в заявленных количествах исключает блокировку дислокаций примесями внедрения, повышает их подвижность, что способствует релаксации напряжений в сварных соединениях без трещинообразования [5].
Кремний добавлен для раскисления и повышения прочностных характеристик. При концентрации кремния менее 0,30% прочность стали ниже допустимой. При содержании кремния более 0,40% происходит значительное искажение кристаллической решетки α-Fe, что увеличивает ее сопротивление движению дислокаций и препятствует релаксации высоких упругих микронапряжений, вследствие чего происходит понижение низкотемпературной ударной вязкости основного металла и зоны термического влияния, увеличение склонности к трещинообразованию (сталь не выдерживает испытания на холодный изгиб) [6-8].
Марганец в количестве 0,65-0,75% позволяет гарантировать высокий уровень прочностных характеристик и низкотемпературной ударной вязкости. Повышение содержания марганца в качестве легирующего элемента для низкоуглеродистой стали с большой прочностью неперспективно вследствие:
- увеличения чувствительности к перегреву уже при содержании марганца около 1%;
- значительного развития склонности к отпускной хрупкости при концентрации марганца свыше 1,5% в сочетании с неизбежным наличием в стали фосфора, поскольку марганец и фосфор являются горофильными элементами, концентрирующимися при замедленном охлаждении по границам зерен;
- усиления центральной сегрегации в непрерывнолитом слябе и понижения низкотемпературной вязкости основного металла [6-8].
Легирование стали хромом повышает прокаливаемость стали в листах толщиной до 50 мм, что особенно важно при низком содержании углерода (не более 0,10%), способствует уменьшению хладноломкости. Однако избыток хрома обуславливает понижение ударной вязкости как основного металла, так и зоны термического влияния. Принятые пределы содержания хрома 0,45-0,55% не ухудшают характеристики свариваемости и хладостойкости при сохранении требуемой прокаливаемости стали [6-8].
Никель, понижая критические точки превращения и сдвигая на термокинетической диаграмме (ТКД) вправо кривые распада аустенита, обеспечивает протекание γ→α-превращения при закалке по сдвиговому механизму. Никель является легирующим элементом, оказывающим наиболее существенное благоприятное влияние на прочностные характеристики, пластичность и низкотемпературную вязкость высокопрочной стали. Пределы содержания никеля 1,65-1,75% выбраны с целью одновременного повышения прочностных характеристик и ударной вязкости KCV как основного металла, так и зоны термического влияния при температурах испытаний до -70°С без ухудшения свариваемости стали [6-8].
Медь оказывает аналогичное никелю влияние на свойства стали, однако ее растворимость в α-железе весьма незначительна, поэтому добавление избыточного количества меди (более 1%) снижает вязкость основного металла и зоны термического влияния вследствие дисперсионного упрочнения, что может привести к образованию трещин в процессе горячей деформации. Во избежание ухудшения качества поверхности проката и охрупчивания стали пределы содержания меди ограничены 0,50-0,60% [6-8].
Молибден в хромоникелевой стали в количестве 0,30-0,50%, существенно повышая устойчивость аустенита, сдвигает на ТКД вправо область выделения феррита и снижает температуру бейнитного превращения. Это обеспечивает формирование в стали после закалки продуктов низкотемпературного превращения (реечного бейнита и мартенсита) с высоким уровнем прочностных характеристик. Совместное легирование молибдена с ниобием наиболее эффективно способствует упрочнению стали. Кроме того, молибден оказывает сдерживающее влияние на диффузионную подвижность фосфора и ослабляет склонность стали к отпускной хрупкости. Легирование стали молибденом совместно с никелем существенно повышает хладостойкость стали как основного металла, так и зоны термического влияния. Однако добавление молибдена в избыточном количестве ухудшает низкотемпературную ударную вязкость зоны термического влияния и свариваемость стали, поэтому верхний предел его содержания ограничен значением 0,35% [6-8].
Микролегирование ниобием способствует получению в результате горячей прокатки более однородной и мелкодисперсной структуры аустенита за счет ряда позитивных эффектов: а) ограничение роста зерен при нагреве заготовки под прокатку; б) сдерживание динамической рекристаллизации, которая в силу технологических ограничений может быть лишь частичной, приводя к структурной неоднородности; в) предотвращение роста новых зерен после завершения первичной статической рекристаллизации в паузах между обжатиями на черновой стадии; г) расширение температурного диапазона фрагментации, которая формирует в зернах аустенита новые границы после прекращения его рекристаллизации [9]. Однако добавление ниобия в избыточном количестве усиливает взаимодействие атомов внедрения с дислокациями, повышая степень их блокировки, что приводит к повышению прочности, но одновременно тормозит релаксацию напряжений и снижает низкотемпературную ударную вязкость основного металла, пластичность и свариваемость стали. Принятые пределы содержания ниобия 0,02-0,04% позволяют обеспечить высокую прочность при сохранении ударной вязкости не менее 35 Дж/см2 как основного металла, так и зоны термического влияния вплоть до температур испытаний -70°С [6-8].
Введение в состав стали алюминия в количестве 0,02-0,05% в сочетании с химически активными элементами, таким как кальций, в количестве 0,0001-0,01% способствует образованию благоприятной (глобулярной) формы неметаллических включений, уменьшает количество сульфидных включений, снижает содержание кислорода и серы, очищает и упрочняет границы зерен и измельчает структуру литой стали, что приводит к повышению прочности, пластичности и ударной вязкости, особенно при низких температурах. Воздействие алюминия на свойства стали малоэффективно при его содержании менее 0,02%, а при содержании выше 0,05% вызывает избыточное обогащение границ зерен неметаллическими включениями, что отрицательно сказывается на свойствах стали. Более того, избыточное содержание алюминия отрицательно сказывается на разливаемости стали.
Повышенное содержание кальция при неблагоприятном соотношении Са/Аl приводит к образованию грубых неметаллических включений, плохо удаляющихся из металла, что оказывает охрупчивающее влияние на сталь и понижает пластичность металла при испытаниях в направлении толщины. В связи с этим верхний предел содержания кальция не должен превышать 0,01%.
Висмут, как и алюминий, оказывает рафинирующее влияние на сталь, уменьшая количество и переводя в глобулярную форму неметаллические включения. Наличие в стали висмута от 0,0001 до 0,005% также способствует формированию мелкодисперсной структуры с благоприятным перераспределением основных легирующих элементов между твердым раствором и карбидной фазы, что обеспечивает повышение значений ударной вязкости. Висмут при кристаллизации располагается на границе раздела жидкой и твердой фазы, что препятствует росту первичной фазы (зерна). Измельчение дендритной структуры твердого раствора способствует образованию эвтектических колоний эвтектических систем меньших размеров, а образующие их карбиды дисперсны и стремятся к округлой форме [10, 11].
В стали ограничено содержание ряда цветных примесей, таких как сурьма и цинк, которые при концентрации не менее 0,0001% способствуют повышению прочности стали. Повышение содержания сурьмы более 0,005% и цинка более 0,010% может привести к образованию легкоплавких эвтектик в межосных участках дендритов. Образование таких эвтектик способствует формированию поверхностных и внутренних дефектов непрерывнолитых заготовок, провоцируя зарождение различного рода несплошностей и микротрещин, наследуемых готовым прокатом, что не позволяет обеспечить высокое качество листового проката по требуемым механическим свойствам и сопротивлению хрупким разрушениям [12-14]. Снижение межкристаллитной прочности из-за присутствия легкоплавких примесей приводит к охрупчиванию металла и резкому ухудшению технологической пластичности при высоких температурах. Весьма заметно влияние чистоты стали и на такую важную характеристику, как порог хладноломкости. Цветные примеси при определенных концентрациях имеют очень сильную склонность к сегрегированию на границах зерен [15], что приводит к снижению ударной вязкости при низких температурах, в особенности после механического старения, и ряда других свойств, поэтому их содержание должно быть строго ограничено. Увеличение суммарного содержания сурьмы и цинка более 0,015% также оказывает отрицательное влияние на горячую и холодную пластичность стали при прокатке и гибке листового проката.
Сера, фосфор и азот являются вредными примесями, ограничение их содержания выбрано исходя из обеспечения металлургического качества стали. С увеличением содержания серы растет количество сульфидных включений, играющих роль концентраторов напряжений, ухудшающих z - свойства. Ограничение содержания серы до 0,005% способствует повышению пластичности и низкотемпературной ударной вязкости. Фосфор обуславливает повышенную склонность к хрупким разрушениям при понижении температуры испытаний и отпускной хрупкости за счет обогащения межзеренных границ. Ограничение содержания фосфора до 0,012% в сочетании с введением молибдена в количестве 0,30-0,35% позволяет исключить отпускную хрупкость [6-8, 15].
Введение в состав стали азота в количестве 0,001-0,008% позволяет обеспечить в стали требуемую прочность за счет карбонитридного упрочнения (часть атомов углерода замещается азотом), при содержании азота менее 0,001% такого эффекта не наблюдается. Однако при содержании азота более 0,008% происходит снижение ударной вязкости и повышение порога хладноломкости [16].
Ограничение величины углеродного эквивалента до 0,53% исключает образование холодных трещин при сварке и гарантирует хорошую свариваемость стали, а также обеспечивает получение ударной вязкости зоны термического влияния не менее 35 Дж/см2 вплоть до температур испытаний -70°С.
Пример: Выплавку стали осуществляли в 370-тонном кислородном конвертере, с последующей десульфурацией гранулированным магнием. В сталеразливочном ковше осуществляли первичное легирование, предварительное раскисление и обработку металла твердошлаковыми смесями. На установке печь-ковш (УПК) осуществляли продувку металла аргоном и окончательное легирование, после чего производилась вакуумная дегазация на установке вакуумирования стали (УВС), с последующей продувкой металла аргоном. Разливку металла производили на машине непрерывного литья заготовок (МНЛЗ). Химический состав стали приведен в таблице 1.
Листовой прокат изготавливали на реверсивном стане с использованием одностадийной схемы прокатки для толщин до 25 мм и двухстадийной - для толщин 25-50 мм, с последующим охлаждением в штабеле. Листовой прокат подвергался термической обработке (закалке с высоким отпуском) по заданным режимам [17].
Механических свойства листового проката различных толщин представлены в таблице 2. Испытания на растяжение проводились на цилиндрических образцах типа III в соответствии с ГОСТ 1497, на ударный изгиб - на образцах типа 11 в соответствии с ГОСТ 9454 при температуре испытаний -70°С, на холодный изгиб - в соответствии с ГОСТ 14019.
Свариваемость оценивали по результатам расчета углеродного эквивалента Сэкв по вышеприведенной формуле и проведения комплекса механических испытаний сварных соединений листового проката.
Сварные соединения на пробах с К-образной разделкой кромок полуавтоматической сваркой порошковой проволокой в среде защитного газа Аr+СО2, отбор образцов и объем испытаний выполняли в соответствии с требованиями ГОСТ Р ИСО 1561-1-2009. От сварных проб отбирали образцы для испытаний на растяжение (СТБ ЕН 895), ударный изгиб с надрезом по сварному шву и зоне термического влияния с надрезом на расстоянии 2 мм от линии сплавления (СТБ EH 875), на изгиб (СТБ ЕН 910), на определение твердости по Виккерсу (СТБ ЕН 1043-1).
Результаты испытаний сварных образцов высокопрочной хладостойкой стали представлены в таблице 3.
Испытания листового проката толщиной 12-50 мм и его сварных соединений показали, что сталь выбранного химического состава (составы №№2-4 таблицы 1) с углеродным эквивалентом не более 0,53%, изготовленная по технологии горячей прокатки с последующей термической обработкой (закалкой с отпуском), обеспечивает достижение требуемой прочности (предела текучести - не менее 690 МПа) и гарантированной ударной вязкости KCV зоны термического влияния сварных соединений - не менее 35 Дж/см2 при температуре испытаний -70°С.
В случаях отклонения содержания легирующих элементов от предложенного химического состава происходит:
- понижение предела текучести до значений ниже 690 МПа (для стали состава №1) или получение значений на пределе требований для листов больших толщин (для стали состава №6);
- снижение ударной вязкости основного металла до значений ниже 35 Дж/см2 при температуре испытаний -70°С (для стали составов №5 и №7) (таблицы 1, 2).
Известная сталь (прототип) состава №8 (таблицы 1) имеет повышенный углеродный эквивалент Сэкв=0,78%, что ухудшает свариваемость стали и понижает ударную вязкость при температуре испытаний -70°С в зоне термического влияния сварного соединения.
Источники информации, использованные при составлении описания изобретения:
1. Патент Российской Федерации №2507295 «Высокопрочная хладостойкая arc-сталь». - Бюллетень изобретения №5 от 20.02.2014 г. - МПК С22С 38/48.
2. Патент Российской Федерации №2507296 «Хладостойкая arc-сталь высокой прочности». - Бюллетень изобретения №5 от 20.02.2014 г. - МПК С22С 38/48.
3. Патент RU №2573153 «Высокопрочный холоднокатанный стальной лист, имеющий превосходную пригодность к отбортовке-вытяжке и прецизионную перфорируемость, и способ его изготовления». - 27.07.2011 г. - С22С 38/38.
4. Патент Российской Федерации №2255999 «Низколегированная сталь». - Бюллетень изобретения №19 от 10.07.2005 г. - МПК С22С 38/50, 38/58 - прототип.
5. Л.С. Лившиц, А.Н. Хакимов. Металловедение сварки и термическая обработка сварных соединений // М.: Машиностроение. - 1989. - 336 с.
6. А.П. Гуляев. Металловедение // М.: Металлургия. - 1977. - 647 с.
7. Материалы для судостроения и морской техники // Справочное издание НПО «Профессионал» «Судостроительные стали» под редакцией академика РАН Горынина И.В. - 2009. - Т. 1. - 775 с.
8. Э Гудремон. Специальные стали // М.: Металлургия. - 1960. - Т. 1, 2. - 1638 с.
9. Е.И. Хлусова, Т.В. Сошина, А.А. Зисман. Влияние микролегирования ниобием на рекристаллизационные процессы в аустените низкоуглеродистых легированных сталей // Вопросы материаловедения. - 2013. - №1 (73). - С.31-36.
10. Ю.М. Юхин, Ю.И. Михайлов. Химия висмутовых соединений и материалов // Новосибирск: Издательство СО РАН. - 2001. - 360 с.
11. Перевод с английского под редакцией В.Е. Плющева // Справочник по редким металлам // М.: Издательство «Мир». - 1965. - 945 с.
12. Ю.М. Чижиков. Прокатываемость стали и сплавов // М.: Металлургиздат. - 1961. - 451 с.
13. М.Л. Бернштейн, СВ. Добаткин, Л.М. Капуткина, С.Д. Прокошкин. Диаграммы горячей деформации, структура и свойства сталей // М.: Металлургия. -1989. - 544 с.
14. И.Л. Бродецкий, Б.Ф. Белов, Л.А. Позняк, А.И. Троцан. Влияние адсорбционных процессов в границах зерен на хладостойкость низколегированных сталей // ФХММ. - 1995. - №2. - С. 124-128.
15. М.А. Штремель. Проблемы металлургического качества стали (неметаллические включения) // МиТОМ. - 1980. - №8. - С. 2-6.
16. М.И. Гольдштейн, С.В. Грачев, Ю.Г. Векслер. Специальные стали // М.: Металлургия. - 1985. - 408 с.
17. О.В. Сыч, М.В. Голубева, Е.И. Хлусова. Разработка хладостойкой свариваемой стали категории прочности 690 МПа для тяжелонагруженной техники, работающей в арктических условиях // Тяжелое машиностроение. - 2018. - №4. - С. 17-25.
Claims (4)
1. Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь, ниобий, алюминий, азот, серу, фосфор, кальций, железо и неизбежные примеси, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит молибден, цинк, висмут и сурьму при следующем соотношении элементов, мас.%:
2. Изделие, выполненное из высокопрочной свариваемой хладостойкой стали, отличающееся тем, что оно выполнено из стали по п. 1 и имеет квазиоднородную по толщине мелкодисперсную бейнитную или бейнитно-мартенситную структуру без структурно свободного феррита.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019120117A RU2731223C1 (ru) | 2019-06-26 | 2019-06-26 | Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019120117A RU2731223C1 (ru) | 2019-06-26 | 2019-06-26 | Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2731223C1 true RU2731223C1 (ru) | 2020-08-31 |
Family
ID=72421587
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2019120117A RU2731223C1 (ru) | 2019-06-26 | 2019-06-26 | Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2731223C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112609035A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-04-06 | 常州东方特钢有限公司 | 一种抗严寒的汽车结构管用钢的生产方法 |
CN115725903A (zh) * | 2022-12-16 | 2023-03-03 | 燕山大学 | 一种高强高韧钻杆接头用钢及制备方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0860292A (ja) * | 1994-08-23 | 1996-03-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接熱影響部靱性の優れた高張力鋼 |
JP2008169440A (ja) * | 2007-01-12 | 2008-07-24 | Jfe Steel Kk | 薄肉低降伏比高張力鋼板およびその製造方法 |
EP2546368B1 (en) * | 2010-03-09 | 2014-10-08 | JFE Steel Corporation | Method for producing high-strength steel sheet |
RU2562734C1 (ru) * | 2014-05-12 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Высокопрочная хладостойкая сталь |
RU2569619C1 (ru) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката повышенной коррозионной стойкости |
RU2578618C1 (ru) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали |
RU2681074C1 (ru) * | 2018-05-21 | 2019-03-01 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства коррозионностойкого проката из низколегированной стали |
-
2019
- 2019-06-26 RU RU2019120117A patent/RU2731223C1/ru active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0860292A (ja) * | 1994-08-23 | 1996-03-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接熱影響部靱性の優れた高張力鋼 |
JP2008169440A (ja) * | 2007-01-12 | 2008-07-24 | Jfe Steel Kk | 薄肉低降伏比高張力鋼板およびその製造方法 |
EP2546368B1 (en) * | 2010-03-09 | 2014-10-08 | JFE Steel Corporation | Method for producing high-strength steel sheet |
RU2562734C1 (ru) * | 2014-05-12 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Высокопрочная хладостойкая сталь |
RU2569619C1 (ru) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката повышенной коррозионной стойкости |
RU2578618C1 (ru) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали |
RU2681074C1 (ru) * | 2018-05-21 | 2019-03-01 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства коррозионностойкого проката из низколегированной стали |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112609035A (zh) * | 2020-12-24 | 2021-04-06 | 常州东方特钢有限公司 | 一种抗严寒的汽车结构管用钢的生产方法 |
CN115725903A (zh) * | 2022-12-16 | 2023-03-03 | 燕山大学 | 一种高强高韧钻杆接头用钢及制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101846759B1 (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
EP3733892A1 (en) | Steel material, for pressure vessel, showing excellent hydrogen-induced cracking resistance and method for preparing same | |
KR20140117560A (ko) | 용접 열 영향부의 저온 인성이 우수한 고장력 강판 및 그 제조 방법 | |
KR20150029758A (ko) | 용접 열영향부 ctod 특성이 우수한 후육 고장력강 및 그의 제조 방법 | |
US4256486A (en) | Martensitic stainless steel having excellent weldability and workability for structural use | |
KR102628769B1 (ko) | 고Mn강 및 그의 제조 방법 | |
JP2017160510A (ja) | 低温用ニッケル鋼板およびその製造方法 | |
JP6245352B2 (ja) | 高張力鋼板およびその製造方法 | |
EP3533891A1 (en) | Steel for high heat input welding | |
RU2731223C1 (ru) | Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее | |
JP2002129281A (ja) | 溶接部の疲労特性に優れた溶接構造用高張力鋼およびその製造方法 | |
JP3303647B2 (ja) | 耐サワー性と耐炭酸ガス腐食性とに優れた溶接鋼管 | |
JP2008208406A (ja) | 材質異方性が小さく、耐疲労亀裂伝播特性に優れた鋼材およびその製造方法 | |
JP2000256777A (ja) | 強度および低温靱性に優れた高張力鋼板 | |
JP5515954B2 (ja) | 耐溶接割れ性と溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力厚鋼板 | |
JPH0941074A (ja) | 低温靭性の優れた超高張力鋼 | |
CN111051555B (zh) | 钢板及其制造方法 | |
RU2362815C2 (ru) | Низколегированная сталь и изделие, выполненное из нее | |
JP4038166B2 (ja) | 耐震性と溶接性に優れた鋼板およびその製造方法 | |
JP2007224404A (ja) | 強度および低温靭性の優れた高張力鋼板および高張力鋼板の製造方法 | |
JP4250113B2 (ja) | 耐震性と溶接性に優れた鋼板の製造方法 | |
JP3526723B2 (ja) | 耐低温割れ性に優れた超高強度鋼管 | |
JPH11189840A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れたラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP2002339037A (ja) | 低温継手靱性と耐ssc性に優れた高張力鋼とその製造方法 | |
JPH05245657A (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れた高ニッケル合金クラッド鋼板の製造方法 |