JP3297090B2 - 降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方法 - Google Patents
降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼材製造後に施す曲げ
加工等の加工後においてもなお、低い降伏比を維持でき
る、高張力鋼材の加工方法に関して提案する。
加工等の加工後においてもなお、低い降伏比を維持でき
る、高張力鋼材の加工方法に関して提案する。
【０００２】
【従来の技術】建築用構造物などに使用される高張力鋼
材としては、例えば耐震設計の観点から、降伏比の低い
ものが要求される。従来、降伏比の低い高張力鋼を製造
する方法としては、軟質相および硬質相からなる複合組
織の活用技術が知られており、例えば、特開昭55−9742
5 号公報および特開平３−207814号公報には、（α＋
γ）の２相域から焼入れした後、焼戻し処理を行う方法
を提案している。
材としては、例えば耐震設計の観点から、降伏比の低い
ものが要求される。従来、降伏比の低い高張力鋼を製造
する方法としては、軟質相および硬質相からなる複合組
織の活用技術が知られており、例えば、特開昭55−9742
5 号公報および特開平３−207814号公報には、（α＋
γ）の２相域から焼入れした後、焼戻し処理を行う方法
を提案している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、かかる
従来技術の下で製造された高張力鋼材は、熱処理状態
（製造まま）で低い降伏比を有するものの、曲げ加工等
を行うと降伏比が著しく上昇し、低い降伏比を維持でき
ないという問題点があった。
従来技術の下で製造された高張力鋼材は、熱処理状態
（製造まま）で低い降伏比を有するものの、曲げ加工等
を行うと降伏比が著しく上昇し、低い降伏比を維持でき
ないという問題点があった。
【０００４】本発明の目的は、特に建築および橋梁など
の鋼構造物用鋼材に曲げ加工やプレス加工等を施す場合
に、そうした加工後にあってもなお降伏比の上昇が少な
く、低い降伏比を維持できる, 高張力鋼材の加工方法を
提案するところにある。
の鋼構造物用鋼材に曲げ加工やプレス加工等を施す場合
に、そうした加工後にあってもなお降伏比の上昇が少な
く、低い降伏比を維持できる, 高張力鋼材の加工方法を
提案するところにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上述した課
題を克服する方策について鋭意研究を重ねた結果、かよ
うな鋼材加工方法としては、まずその鋼材を（α＋γ）
２相域に焼入れしてから所定の加工を施し、その後、部
分再結晶化加熱を施すという順次処理の方法が有利であ
り、このような方法であれば加工後にあっても低降伏比
化を維持できるという知見を得て、本発明を完成した。
題を克服する方策について鋭意研究を重ねた結果、かよ
うな鋼材加工方法としては、まずその鋼材を（α＋γ）
２相域に焼入れしてから所定の加工を施し、その後、部
分再結晶化加熱を施すという順次処理の方法が有利であ
り、このような方法であれば加工後にあっても低降伏比
化を維持できるという知見を得て、本発明を完成した。
【０００６】すなわち、かような知見の下に完成した本
発明は、Ｃ：0.05〜0.20wt％、Si：0.60wt％以下、Mn：
0.60〜2.50wt％、Ｐ：0.015wt％以下、Ｓ：0.010wt％以
下およびＮ：0.010wt％以下を含み、さらにCr：1.00wt
％以下、Ni：1.00wt％以下、Mo：0.70wt％以下、Ｖ：0.
05wt％以下、Ti：0.03wt％以下、Nb：0.05wt％以下、
Ｂ：0.003wt％以下およびCu：1.00wt％以下のいずれか
１種または２種以上を含有し、かつＶ，TiおよびNbはこ
れらの合計量が0.05wt％以下となるように含有し、残部
Feおよび不可避的不純物よりなる鋼材を、予めＡc1〜Ａ
c3各変態点の間の２相域温度に加熱したのち急冷する前
処理を施し、次いで、300℃以下の温度域で加工を施
し、その後、600〜700℃の温度範囲内で再加熱すること
を特徴とする降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方
法、である。
発明は、Ｃ：0.05〜0.20wt％、Si：0.60wt％以下、Mn：
0.60〜2.50wt％、Ｐ：0.015wt％以下、Ｓ：0.010wt％以
下およびＮ：0.010wt％以下を含み、さらにCr：1.00wt
％以下、Ni：1.00wt％以下、Mo：0.70wt％以下、Ｖ：0.
05wt％以下、Ti：0.03wt％以下、Nb：0.05wt％以下、
Ｂ：0.003wt％以下およびCu：1.00wt％以下のいずれか
１種または２種以上を含有し、かつＶ，TiおよびNbはこ
れらの合計量が0.05wt％以下となるように含有し、残部
Feおよび不可避的不純物よりなる鋼材を、予めＡc1〜Ａ
c3各変態点の間の２相域温度に加熱したのち急冷する前
処理を施し、次いで、300℃以下の温度域で加工を施
し、その後、600〜700℃の温度範囲内で再加熱すること
を特徴とする降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方
法、である。
【０００７】
【作用】本発明にかかる高張力鋼材の加工方法は、以下
にのべるような着想の下に、まず適合する素材の成分組
成の選択と、その素材に対し最も相応しい加工処理の方
法を究明した点に特徴がある。本発明者らの研究による
と、高張力鋼を加工する場合、当初は低降伏比鋼であっ
たとしても、加工を加えた場合には降伏比が著しく上昇
するということが判った。これは、低降伏比に有利な軟
質相が、かかる加工によって加工硬化するためである。
このことから発明者らは、或る種の材料については、そ
の加工硬化した軟質相を軟化すれば、一旦上昇した降伏
比を低下させることができることを知った。
にのべるような着想の下に、まず適合する素材の成分組
成の選択と、その素材に対し最も相応しい加工処理の方
法を究明した点に特徴がある。本発明者らの研究による
と、高張力鋼を加工する場合、当初は低降伏比鋼であっ
たとしても、加工を加えた場合には降伏比が著しく上昇
するということが判った。これは、低降伏比に有利な軟
質相が、かかる加工によって加工硬化するためである。
このことから発明者らは、或る種の材料については、そ
の加工硬化した軟質相を軟化すれば、一旦上昇した降伏
比を低下させることができることを知った。
【０００８】そこで、発明者らは、加工硬化した軟質相
を軟化する方法についてさらに研究を進めた結果、以下
に述べるような事実を知り得た。 加工硬化した軟質相は、加熱を施す回復・再結晶処
理によって軟質化することができる。 軟質相, 硬質相とも回復・再結晶処理すると、降伏
比は低下するものの、引張強さも大きく低下する。従っ
て、低降伏比と高強度をともに満足させるには、軟質相
のみを再結晶させる必要がある。 軟質相のみを部分再結晶させるには、硬質相よりも
軟質相の合金元素の濃度を低くし、かつ加工歪を大きく
与えて再結晶を起こしやすくすることが有効である。 そのためには、予め（α＋γ）２相域焼入れによ
り、軟質相（α）と硬質相の成分差および硬さの差（加
工時に軟質相に歪を集中させる）を大きくしておくこと
が有効である。
を軟化する方法についてさらに研究を進めた結果、以下
に述べるような事実を知り得た。 加工硬化した軟質相は、加熱を施す回復・再結晶処
理によって軟質化することができる。 軟質相, 硬質相とも回復・再結晶処理すると、降伏
比は低下するものの、引張強さも大きく低下する。従っ
て、低降伏比と高強度をともに満足させるには、軟質相
のみを再結晶させる必要がある。 軟質相のみを部分再結晶させるには、硬質相よりも
軟質相の合金元素の濃度を低くし、かつ加工歪を大きく
与えて再結晶を起こしやすくすることが有効である。 そのためには、予め（α＋γ）２相域焼入れによ
り、軟質相（α）と硬質相の成分差および硬さの差（加
工時に軟質相に歪を集中させる）を大きくしておくこと
が有効である。
【０００９】発明者らは、〜に述べた知見のもと
に、所定の成分組成の鋼を、２相域焼入れ処理−加工−
再加熱による部分再結晶化処理を経る順次プロセスによ
って低降伏比化する方法を開発した。以下に、本発明加
工方法の詳細を説明する。
に、所定の成分組成の鋼を、２相域焼入れ処理−加工−
再加熱による部分再結晶化処理を経る順次プロセスによ
って低降伏比化する方法を開発した。以下に、本発明加
工方法の詳細を説明する。
【００１０】まず、鋼材の化学成分, 組成の各限定理由
を説明する。 Ｃ：0.05〜0.20wt％；Ｃは、高強度を確保するために0.
05wt％以上の含有が必要であるが、0.20wt％を超える
と、靱性および溶接性の劣化を招くため、0.05〜0.20wt
％の範囲に限定する。
を説明する。 Ｃ：0.05〜0.20wt％；Ｃは、高強度を確保するために0.
05wt％以上の含有が必要であるが、0.20wt％を超える
と、靱性および溶接性の劣化を招くため、0.05〜0.20wt
％の範囲に限定する。
【００１１】Si：0.60wt％以下；Siは、鋼を強化する作
用があり、所望の強度に応じて必要量を含有させるもの
であるが、その含有量が0.60wt％を超えると、溶接熱影
響部の靱性が劣化するため、0.60wt％以下に限定する。
用があり、所望の強度に応じて必要量を含有させるもの
であるが、その含有量が0.60wt％を超えると、溶接熱影
響部の靱性が劣化するため、0.60wt％以下に限定する。
【００１２】Mn：0.60〜2.50wt％；（α＋γ）２相域焼
入れ法にて高い引張り強さを得るには、γ相の焼入れ性
を高めておく必要があり、この焼入れ性を向上するに
は、0.60wt％以上のMnが必要である。しかし、2.50wt％
を超えると溶接性が劣化するため、2.50wt％を上限とす
る。
入れ法にて高い引張り強さを得るには、γ相の焼入れ性
を高めておく必要があり、この焼入れ性を向上するに
は、0.60wt％以上のMnが必要である。しかし、2.50wt％
を超えると溶接性が劣化するため、2.50wt％を上限とす
る。
【００１３】Ｐ：0.0015wt％以下；Ｓ：0.010 wt％以
下；ＰおよびＳは、鋼の溶製時に不可避的に混入する元
素であるが、いずれも鋼材の延性および靱性を低下させ
るため、それぞれ0.0015wt％以下および0.010 wt％以下
に抑制する必要がある。
下；ＰおよびＳは、鋼の溶製時に不可避的に混入する元
素であるが、いずれも鋼材の延性および靱性を低下させ
るため、それぞれ0.0015wt％以下および0.010 wt％以下
に抑制する必要がある。
【００１４】Ｎ：0.010 wt％以下；Ｎは、ＨＡＺ部の靱
性を劣化させるため、0.010 wt％以下に制限する。
性を劣化させるため、0.010 wt％以下に制限する。
【００１５】さらに、上記の基本成分に加え、Cr：1.00
wt％以下、Ni：1.00wt％以下、Mo：0.70wt％以下、Ｖ：
0.050 wt％以下、Ti：0.030 wt％以下、Nb：0.050 wt％
以下、Ｂ：0.0030wt％以下およびCu：1.00wt％以下のい
ずれか１種または２種以上を含有させると同時に、とく
に、Nb＋Ti＋Ｖについてはその合計を0.05％以下に制限
して含有させる成分組成とする。
wt％以下、Ni：1.00wt％以下、Mo：0.70wt％以下、Ｖ：
0.050 wt％以下、Ti：0.030 wt％以下、Nb：0.050 wt％
以下、Ｂ：0.0030wt％以下およびCu：1.00wt％以下のい
ずれか１種または２種以上を含有させると同時に、とく
に、Nb＋Ti＋Ｖについてはその合計を0.05％以下に制限
して含有させる成分組成とする。
【００１６】なお、これらの添加元素の含有上限を制限
する理由は以下に説明するとおりである。CrおよびMo
は、いずれも強度の向上に有効な元素で、２相域加熱時
にα相に濃化し、このα相の部分再結晶を抑制する作用
がある。しかし、これらの含有量が1.00wt％を超える
と、溶接性およびＨＡＺ部の靱性を低下させるため、1.
00wt％を上限として添加する。Niは、ＨＡＺ部の靱性を
低下させることなく、母材の強度靱性を向上させるが、
高価な成分であり多量の含有は経済的な不利を招くた
め、1.00wt％を上限として添加する。Ｂは、焼入れ性の
向上のため、好ましくは0.0005wt％以上含有させるが、
0.0030wt％を超えると、溶接性および靱性が低下するた
め、0.0030wt％を上限として添加する。Cuは、Niと同様
な効果を有するが、含有量が1.00wt％を超えると、熱間
加工性を劣化するとともに、 500℃以上の加熱では降伏
比を高めるため、1.00wt％を上限として添加する。Ｖ、
TiおよびNbは、含有量がそれぞれ0.05wt％、0.03wt％お
よび0.05wt％を超えると、溶接性およびＨＡＺ部の靱性
を低下させるため、それぞれ0.05wt％、0.03wt％および
0.05wt％を上限として添加する。ただし、部分再結晶を
促進するためには、Ｖ, TiおよびNbの合計含有量を制限
しなければならない。即ち、（Nb＋Ti＋Ｖ）の合計量は
0.05wt％以下とする。
する理由は以下に説明するとおりである。CrおよびMo
は、いずれも強度の向上に有効な元素で、２相域加熱時
にα相に濃化し、このα相の部分再結晶を抑制する作用
がある。しかし、これらの含有量が1.00wt％を超える
と、溶接性およびＨＡＺ部の靱性を低下させるため、1.
00wt％を上限として添加する。Niは、ＨＡＺ部の靱性を
低下させることなく、母材の強度靱性を向上させるが、
高価な成分であり多量の含有は経済的な不利を招くた
め、1.00wt％を上限として添加する。Ｂは、焼入れ性の
向上のため、好ましくは0.0005wt％以上含有させるが、
0.0030wt％を超えると、溶接性および靱性が低下するた
め、0.0030wt％を上限として添加する。Cuは、Niと同様
な効果を有するが、含有量が1.00wt％を超えると、熱間
加工性を劣化するとともに、 500℃以上の加熱では降伏
比を高めるため、1.00wt％を上限として添加する。Ｖ、
TiおよびNbは、含有量がそれぞれ0.05wt％、0.03wt％お
よび0.05wt％を超えると、溶接性およびＨＡＺ部の靱性
を低下させるため、それぞれ0.05wt％、0.03wt％および
0.05wt％を上限として添加する。ただし、部分再結晶を
促進するためには、Ｖ, TiおよびNbの合計含有量を制限
しなければならない。即ち、（Nb＋Ti＋Ｖ）の合計量は
0.05wt％以下とする。
【００１７】上記の化学成分になる鋼は、通常の工程に
よって鋼材とする。例えば、通常の造塊または連続鋳造
にて得た鋼スラブを、熱間圧延により所定の厚みまで圧
延した後、冷却して鋼板とする。
よって鋼材とする。例えば、通常の造塊または連続鋳造
にて得た鋼スラブを、熱間圧延により所定の厚みまで圧
延した後、冷却して鋼板とする。
【００１８】次いで、得られた鋼板はまず、Ａc1〜Ａc3
変態点の間の２相域温度に加熱して焼入れする。この２
相域温度範囲内に加熱し冷却して焼入れすることによ
り、組織は、硬質相と軟質相からなる複合組織となる。
この温度範囲を外れて加熱された場合、硬質相のみの単
相組織もしくは軟質相のみの単相組織となり、低降伏比
と高強度が兼備できない。ただし、この焼入れ処理時の
加熱温度が好適であっても、もし焼入れ冷却速度が低下
するようだと、硬質相の硬さが低下する。従って、冷却
速度は速い方が良く、例えば 0.3℃/sec以上とすること
が望ましい。
変態点の間の２相域温度に加熱して焼入れする。この２
相域温度範囲内に加熱し冷却して焼入れすることによ
り、組織は、硬質相と軟質相からなる複合組織となる。
この温度範囲を外れて加熱された場合、硬質相のみの単
相組織もしくは軟質相のみの単相組織となり、低降伏比
と高強度が兼備できない。ただし、この焼入れ処理時の
加熱温度が好適であっても、もし焼入れ冷却速度が低下
するようだと、硬質相の硬さが低下する。従って、冷却
速度は速い方が良く、例えば 0.3℃/sec以上とすること
が望ましい。
【００１９】次に、加工を施す際の加工温度を300℃以
下に限定した理由について述べる。焼入れ処理後に行う
加工を300℃以下で行うと、軟質相と硬質相の硬さの差
をより一層大きくすることができ、ひいてはその加工時
に歪を軟質相に集中させることができ、部分再結晶に非
常に有利になる。しかし、この加工時の加熱温度が300
℃超になると、硬質相の軟化が大きくなり、軟質相と硬
質相の硬さの差が小さくなるため、加工時に歪を軟質相
に集中させることができなくなる。したがって、加工温
度は300℃以下に限定することが必要である。
下に限定した理由について述べる。焼入れ処理後に行う
加工を300℃以下で行うと、軟質相と硬質相の硬さの差
をより一層大きくすることができ、ひいてはその加工時
に歪を軟質相に集中させることができ、部分再結晶に非
常に有利になる。しかし、この加工時の加熱温度が300
℃超になると、硬質相の軟化が大きくなり、軟質相と硬
質相の硬さの差が小さくなるため、加工時に歪を軟質相
に集中させることができなくなる。したがって、加工温
度は300℃以下に限定することが必要である。
【００２０】さらに、本発明においては、前記加工後、
600〜700℃の温度域に再加熱することにより、部分再結
晶を起こさせる。この部分再結晶化のための加熱温度を
600〜700℃に限定したのは、加熱温度が600℃未満では
再結晶が起こらないため、降伏比の低下が図れない。一
方、この加熱温度が700℃超になると、完全再結晶とな
るため強度の低下が大きくなる。従って、低降伏比と高
強度とを同時に実現するべく部分再結晶を得るために
は、ここでの加熱温度は600〜700℃の範囲に限定しなけ
ればならない。
600〜700℃の温度域に再加熱することにより、部分再結
晶を起こさせる。この部分再結晶化のための加熱温度を
600〜700℃に限定したのは、加熱温度が600℃未満では
再結晶が起こらないため、降伏比の低下が図れない。一
方、この加熱温度が700℃超になると、完全再結晶とな
るため強度の低下が大きくなる。従って、低降伏比と高
強度とを同時に実現するべく部分再結晶を得るために
は、ここでの加熱温度は600〜700℃の範囲に限定しなけ
ればならない。
【００２１】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼を、厚板圧延によっ
て板厚30〜60mmの鋼板に圧延した後、Ａc1点〜Ａc3点間
の温度に加熱し、30分保持後に急冷した。その焼入れ鋼
材を表２に示す前熱処理として示す300℃以下の各種の
温度域にて10％程度の加工を加え、その後、表２に再加
熱条件として示す600〜700℃の温度範囲に再加熱し、１
〜２時間保持し、空冷した。
て板厚30〜60mmの鋼板に圧延した後、Ａc1点〜Ａc3点間
の温度に加熱し、30分保持後に急冷した。その焼入れ鋼
材を表２に示す前熱処理として示す300℃以下の各種の
温度域にて10％程度の加工を加え、その後、表２に再加
熱条件として示す600〜700℃の温度範囲に再加熱し、１
〜２時間保持し、空冷した。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】以上のような加工および熱処理を施した鋼
板の引張特性を調査し、その結果を比較例とともに表２
に示した。この表２のＡ−１〜Ａ−７は、表１の鋼Ａに
ついて前熱処理, 再加熱条件を変えたときの特性であ
る。鋼Ａ−５，Ａ−６，Ａ−７は、成分組成は本発明の
範囲内にあるが、Ａ−５は、本発明による前熱処理およ
び再加熱処理を施しておらず、そのため引張強さが545
ＭPaと低値を示した。また、Ａ−６およびＡ−７は、前
熱処理および再加熱処理が不適切であるため、降伏比が
83％, 85％と高値を示した。さらに鋼Ｈは、Mn含有量が
低いため、引張強さが 489ＭPaと著しく低い値を示し
た。鋼Ｉおよび鋼Ｊは、それぞれCu含有量およびＶ＋Nb
＋Ti含有量の合計が高いために、降伏比が80％以下で引
張強さが 590ＭPa以上を示している。すなわち、本発明
法によれば、10％程度の加工を付与しても降伏比の上昇
は少なく、加工後においても低降伏比と高強度を兼備す
ることができる。
板の引張特性を調査し、その結果を比較例とともに表２
に示した。この表２のＡ−１〜Ａ−７は、表１の鋼Ａに
ついて前熱処理, 再加熱条件を変えたときの特性であ
る。鋼Ａ−５，Ａ−６，Ａ−７は、成分組成は本発明の
範囲内にあるが、Ａ−５は、本発明による前熱処理およ
び再加熱処理を施しておらず、そのため引張強さが545
ＭPaと低値を示した。また、Ａ−６およびＡ−７は、前
熱処理および再加熱処理が不適切であるため、降伏比が
83％, 85％と高値を示した。さらに鋼Ｈは、Mn含有量が
低いため、引張強さが 489ＭPaと著しく低い値を示し
た。鋼Ｉおよび鋼Ｊは、それぞれCu含有量およびＶ＋Nb
＋Ti含有量の合計が高いために、降伏比が80％以下で引
張強さが 590ＭPa以上を示している。すなわち、本発明
法によれば、10％程度の加工を付与しても降伏比の上昇
は少なく、加工後においても低降伏比と高強度を兼備す
ることができる。
【００２５】
【発明の効果】かくして本発明によれば、所定成分組成
の鋼材を上述した順次プロセスを経て加工を行うので、
曲げなどの加工による降伏比の上昇を低く抑えることが
でき、それ故に、加工後にあっても低い降伏比を有する
高張力鋼を提案することができる。
の鋼材を上述した順次プロセスを経て加工を行うので、
曲げなどの加工による降伏比の上昇を低く抑えることが
でき、それ故に、加工後にあっても低い降伏比を有する
高張力鋼を提案することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−99817（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−285013（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−321（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 6/00,8/00 C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：0.05〜0.20wt％、Si：0.60wt％以下、 Mn：0.60〜2.50wt％、Ｐ：0.015wt％以下、 Ｓ：0.010wt％以下およびＮ：0.010wt％以下 を含み、さらに Cr：1.00wt％以下、Ni：1.00wt％以下、 Mo：0.70wt％以下、Ｖ：0.05wt％以下、 Ti：0.03wt％以下、Nb：0.05wt％以下、 Ｂ：0.003wt％以下およびCu：1.00wt％以下 のいずれか１種または２種以上を含有し、かつＶ，Tiお
よびNbはこれらの合計量が0.05wt％以下となるように含
有し、残部Feおよび不可避的不純物よりなる鋼材を、予
めＡc1〜Ａc3各変態点の間の２相域温度に加熱したのち
急冷する前処理を施し、次いで、300℃以下の温度域で
加工を施し、その後、600〜700℃の温度範囲内で再加熱
することを特徴とする降伏比上昇の少ない高張力鋼材の
加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26342992A JP3297090B2 (ja) | 1992-10-01 | 1992-10-01 | 降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26342992A JP3297090B2 (ja) | 1992-10-01 | 1992-10-01 | 降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06116636A JPH06116636A (ja) | 1994-04-26 |
| JP3297090B2 true JP3297090B2 (ja) | 2002-07-02 |
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ID=17389380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26342992A Expired - Fee Related JP3297090B2 (ja) | 1992-10-01 | 1992-10-01 | 降伏比上昇の少ない高張力鋼材の加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3297090B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6555253B2 (en) | 1997-05-08 | 2003-04-29 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Organic electroluminescent device |
-
1992
- 1992-10-01 JP JP26342992A patent/JP3297090B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6555253B2 (en) | 1997-05-08 | 2003-04-29 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Organic electroluminescent device |
| US6743526B2 (en) | 1997-05-08 | 2004-06-01 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Organic electroluminescent device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06116636A (ja) | 1994-04-26 |
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