JPS63119901A - Ｈ形粗形鋼片の造形方法 - Google Patents
Ｈ形粗形鋼片の造形方法Info
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- JPS63119901A JPS63119901A JP26282986A JP26282986A JPS63119901A JP S63119901 A JPS63119901 A JP S63119901A JP 26282986 A JP26282986 A JP 26282986A JP 26282986 A JP26282986 A JP 26282986A JP S63119901 A JPS63119901 A JP S63119901A
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- 238000000465 moulding Methods 0.000 title abstract 5
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- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 32
- 238000007688 edging Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 49
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 49
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 4
- 230000002950 deficient Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 7
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 3
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、スラブ状鋼片を幅方向でエツジング圧延して
ドツグボーン状材とし、これを開孔型ロールでＨ形粗形
鋼片に圧延し、次いでこれをユニバーサルミルでＨ形鋼
に圧延する工程において、スラブ状鋼片をＨ形粗形鋼片
に造形圧延する方法に関する。
ドツグボーン状材とし、これを開孔型ロールでＨ形粗形
鋼片に圧延し、次いでこれをユニバーサルミルでＨ形鋼
に圧延する工程において、スラブ状鋼片をＨ形粗形鋼片
に造形圧延する方法に関する。
スラブ状鋼片からＨ形鋼を得るため、スラブ状鋼片を幅
方向でエツジング圧延してドツグボーン状材とし、これ
を開孔型ロールでＨ形粗形鋼片に造形圧延し、さらｌこ
これをユニバーサルミルでＨ形鋼に圧延する方法か採ら
れる。
方向でエツジング圧延してドツグボーン状材とし、これ
を開孔型ロールでＨ形粗形鋼片に造形圧延し、さらｌこ
これをユニバーサルミルでＨ形鋼に圧延する方法か採ら
れる。
しかし、従来このような圧延では、造形すべきＨ形粗形
鋼片の寸法、特にフランジ厚に対する素材（スラブ状鋼
片）の適正寸法が必ずしも明確でなく、素材の選択や孔
型設計が難しいという問題がある。例えば、厚いフラン
ジのＨ形粗形鋼片を得るためにはある程度厚いスラブ状
鋼片を使用する必要かあるが、むやみに厚いスラブを使
用しても造形圧延でのパス回数が増え１合理的な圧延は
行い得なむ）。
鋼片の寸法、特にフランジ厚に対する素材（スラブ状鋼
片）の適正寸法が必ずしも明確でなく、素材の選択や孔
型設計が難しいという問題がある。例えば、厚いフラン
ジのＨ形粗形鋼片を得るためにはある程度厚いスラブ状
鋼片を使用する必要かあるが、むやみに厚いスラブを使
用しても造形圧延でのパス回数が増え１合理的な圧延は
行い得なむ）。
本発明はこのような従来の問題に鑑み、造形すべきＨ形
粗形鋼片のフランジ厚や圧延条件等に応じ、最適な寸法
のスラブ状鋼片を用いて圧延することができる方法を提
供せんとするものである。
粗形鋼片のフランジ厚や圧延条件等に応じ、最適な寸法
のスラブ状鋼片を用いて圧延することができる方法を提
供せんとするものである。
このため本発明は、スラブ状鋼片を幅方向でエツジング
圧延してドツグボーン状材とし。
圧延してドツグボーン状材とし。
これを開孔をロールで■（形粗形鋼片に圧延するＨ形粗
形鋼片の造形方法において、Ｈ形粗形鋼片の必要とする
フランジ厚１．に応じ、下式を満足する厚さ１．のスラ
ブ状鋼片を素材として圧延することをその基本的特徴と
する。
形鋼片の造形方法において、Ｈ形粗形鋼片の必要とする
フランジ厚１．に応じ、下式を満足する厚さ１．のスラ
ブ状鋼片を素材として圧延することをその基本的特徴と
する。
ΔＨ
ｔ１＝（１，２−！！Ｌ＋β）（ψ” ｔｏ” ■フー
’ｗｌ 但し、を町 ： ドツグボーン状材のウェブ厚−ｔ、、
：Ｈ形粗形鋼片のウェブＪｌ （、、）Ｂ ： ドツグ
ボーン状材のフランジ幅（鱈） ψ ：エツジング圧延による累材長手 方向延び率により決まる補正係 数 β ：Ｈ形粗形鋼片のサイズにより決 まる補正係数 ΔＨ：エツジング圧延におけるトータ ルエツジング量（ｗ） 以下、本発明を具体的に説明する。
’ｗｌ 但し、を町 ： ドツグボーン状材のウェブ厚−ｔ、、
：Ｈ形粗形鋼片のウェブＪｌ （、、）Ｂ ： ドツグ
ボーン状材のフランジ幅（鱈） ψ ：エツジング圧延による累材長手 方向延び率により決まる補正係 数 β ：Ｈ形粗形鋼片のサイズにより決 まる補正係数 ΔＨ：エツジング圧延におけるトータ ルエツジング量（ｗ） 以下、本発明を具体的に説明する。
第１図は本発明法の圧延１糧を示すもので。
スラブ状鋼片を幅方向でエツジング圧延して第２図に示
すようなドツグボーン状材とした後、造形孔型ロールで
Ｈ形粗形鋼片に圧延する。そして、このようにして得ら
れたＨ形粗形鋼片はユニバーサルミルでＨ形鋼に圧延さ
れる。
すようなドツグボーン状材とした後、造形孔型ロールで
Ｈ形粗形鋼片に圧延する。そして、このようにして得ら
れたＨ形粗形鋼片はユニバーサルミルでＨ形鋼に圧延さ
れる。
以上のような圧延において、スラブ状鋼片をエツジング
圧延した場合のドツグボーン状材のフランジ形成度（ド
ツグボーン隆起率）は第３図の通りである。ドツグボー
ン隆起率は、ドツグボーン状材のフランジ幅をＢ−・ス
ラブ状鋼片厚さをｔｏ （■）、トータルエツジング量
（素材幅縮小量）をΔＨＧＩＩＩ）とした場合。
圧延した場合のドツグボーン状材のフランジ形成度（ド
ツグボーン隆起率）は第３図の通りである。ドツグボー
ン隆起率は、ドツグボーン状材のフランジ幅をＢ−・ス
ラブ状鋼片厚さをｔｏ （■）、トータルエツジング量
（素材幅縮小量）をΔＨＧＩＩＩ）とした場合。
（Ｂ ｔｏ）／ΔＨで表わされ、この値が大きいとド
ツグボーン状材のフランジ幅は大きくなるが、フランジ
厚は薄くなる。そして、このドツグボーン隆起率（Ｂ−
ｔｏ）／ΔＨはトータル圧下比が小さい程、また１パス
当りのエツジング量が小さい程、さらにはスラブ状鋼片
の厚さが大きい程大きくなる。この（Ｂ−ｔｏ）／ΔＨ
は、通常０．４５〜０．８程度の値となる。
ツグボーン状材のフランジ幅は大きくなるが、フランジ
厚は薄くなる。そして、このドツグボーン隆起率（Ｂ−
ｔｏ）／ΔＨはトータル圧下比が小さい程、また１パス
当りのエツジング量が小さい程、さらにはスラブ状鋼片
の厚さが大きい程大きくなる。この（Ｂ−ｔｏ）／ΔＨ
は、通常０．４５〜０．８程度の値となる。
スラブ状鋼片をエツジングしてドツグボーン状材に圧延
する場合、得られるドツグボーン状材のフランジ厚ｔｙ
、は下記（１）式で表わすことができる。
する場合、得られるドツグボーン状材のフランジ厚ｔｙ
、は下記（１）式で表わすことができる。
ｔｙ−云碧借・・・・・・・・・・・・・・・・・・（
１）第４図（ａ）、（ｂ）はドツグボーン状材のフラン
ジ厚の上記（１）式に基づ（値とフランジ厚実測値との
関係をビームサイズ（同図（ａ））及びコラムサイズ（
同図（ｂ））について調べたものであり、上記（１）式
によりドツグボーン状材のフランジ厚を的確に求め得る
ことが判る。
１）第４図（ａ）、（ｂ）はドツグボーン状材のフラン
ジ厚の上記（１）式に基づ（値とフランジ厚実測値との
関係をビームサイズ（同図（ａ））及びコラムサイズ（
同図（ｂ））について調べたものであり、上記（１）式
によりドツグボーン状材のフランジ厚を的確に求め得る
ことが判る。
ココで、ψはエツジングによる素材長手方向延び率によ
り決まる補正係数である。第５図はエツジングによる素
材の長手方向延び率Ｌ／ｌｏ （但し１４：エツジング
画素材長さ、ｔ：エツジング後素材長さ）をトータル圧
下比との関係で示すものである。この長手方向延び率が
大きい程、ドツグボーン状材のフランジ厚は薄くなり、
したがって上記補正係数ψは長手方向延び率の逆数、す
なわちψ＝ｔｏ／Ｌとなる。この補正係数ψは通常０．
５〜０．７５＠度の値をとる。
り決まる補正係数である。第５図はエツジングによる素
材の長手方向延び率Ｌ／ｌｏ （但し１４：エツジング
画素材長さ、ｔ：エツジング後素材長さ）をトータル圧
下比との関係で示すものである。この長手方向延び率が
大きい程、ドツグボーン状材のフランジ厚は薄くなり、
したがって上記補正係数ψは長手方向延び率の逆数、す
なわちψ＝ｔｏ／Ｌとなる。この補正係数ψは通常０．
５〜０．７５＠度の値をとる。
一方、ドツグボーン状材をＨ形粗形鋼片に孔型造形圧延
する場合のフランジ厚の減少の度合い、すなわちフラン
ジ厚比ｔν／１ｙＸ（但し。
する場合のフランジ厚の減少の度合い、すなわちフラン
ジ厚比ｔν／１ｙＸ（但し。
ｔ、：Ｈ形粗形鋼片フランジ厚（−）は、ドツグボーン
状材のウェブ厚をｔｖｌ （ａｌｌ）、Ｈ形粗形鋼片の
ウェブ厚をｔｗ、ＧＩｌｌ）とした場合、下記（２）式
％式％ 第６図は孔型造形圧延における上記フランジ厚比ｂ／＊
ｖ１をウェブ圧下比ｔｙ！／ ｔｙｌとの関係で示すも
ので、上記（２）式の関係が示されている。ここでβは
Ｈ形粗形鋼片のサイズにより決まる補正係数であって、
ビームサイズとコラムサイズでは前者のほうが小さい数
となり、通常０．４〜０．５の値（ビームサイズ：０．
４゜コラムサイズ：０．５）をとる。
状材のウェブ厚をｔｖｌ （ａｌｌ）、Ｈ形粗形鋼片の
ウェブ厚をｔｗ、ＧＩｌｌ）とした場合、下記（２）式
％式％ 第６図は孔型造形圧延における上記フランジ厚比ｂ／＊
ｖ１をウェブ圧下比ｔｙ！／ ｔｙｌとの関係で示すも
ので、上記（２）式の関係が示されている。ここでβは
Ｈ形粗形鋼片のサイズにより決まる補正係数であって、
ビームサイズとコラムサイズでは前者のほうが小さい数
となり、通常０．４〜０．５の値（ビームサイズ：０．
４゜コラムサイズ：０．５）をとる。
そして、上記（１）及び（２）式から、スラブ状鋼片厚
さｔｏに応じたＨ形粗形鋼片のフランジ厚ｔνを下記（
３）式で求めることができる。
さｔｏに応じたＨ形粗形鋼片のフランジ厚ｔνを下記（
３）式で求めることができる。
ｔν＝ （１，２七ト＋β）（ψ・ｔｏ” ２ （Ｂ−
ｔ、） ’ΔＨ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３）そこで、
本発明ではＨ形粗形鋼片の必要とするフランジ厚ｔνに
応じ、上記（３）式を満足する厚さｔｏのスラブ状鋼片
を素材として圧延するものである。
ｔ、） ’ΔＨ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３）そこで、
本発明ではＨ形粗形鋼片の必要とするフランジ厚ｔνに
応じ、上記（３）式を満足する厚さｔｏのスラブ状鋼片
を素材として圧延するものである。
ここで、本発明法による圧延例を具体的な数値に基づい
て説明すると、スラブ状鋼片をビームサイズ（Ｈ２Ｏ２
Ｘ Ｂ ３００）、及びコラムサイズ（Ｈ４００Ｘ Ｂ
４００ ）の各Ｈ形粗形鋼片に圧延する場合、ｔｖ２
／ ｔｖｌ ＝ １／３ ｓ ？ｐ＝ ０．７、（Ｂ
ｔｏ）／ΔＨ＝０．６（１パス工ツジング量Δｈ÷４
５日／ ｐａｓｓ ） ｓ β＝ｘＱ、４（ビームサイ
ズ）、β＝０．５’（コラムサイズ）とすると。
て説明すると、スラブ状鋼片をビームサイズ（Ｈ２Ｏ２
Ｘ Ｂ ３００）、及びコラムサイズ（Ｈ４００Ｘ Ｂ
４００ ）の各Ｈ形粗形鋼片に圧延する場合、ｔｖ２
／ ｔｖｌ ＝ １／３ ｓ ？ｐ＝ ０．７、（Ｂ
ｔｏ）／ΔＨ＝０．６（１パス工ツジング量Δｈ÷４
５日／ ｐａｓｓ ） ｓ β＝ｘＱ、４（ビームサイ
ズ）、β＝０．５’（コラムサイズ）とすると。
ビームサイズフランジ厚Ｌｙ ＝０．４６ Ｘ ｋ。
コラムサイズフランジ厚ｔｙ ＝ ０．５２Ｘ ｔ。
となり、それぞれ所定のフランジ厚１．＃こ応じ。
ｔν１０．４６ 、 ｔ、１０．５２の厚さのスラブ状
鋼片をそれぞれ素材として圧延を行う。
鋼片をそれぞれ素材として圧延を行う。
また、スラブ状鋼片を異なるエツジング条件によりビー
ムサイズ（）１９００Ｘ ３００ ）のＨ形粗形鋼片に
圧延する場合ｓ ｔｗｚ／ ｔｗｌ ＝ １７３、ψ＝
０．７、β；０．４とし、さらにエツジング条件を、 （Ｂ ｔｏ）／Δ）（＝０．５−・・強圧下Δｈ ＊
６０ ａｘ／ ｐａｓｓ（Ｂ ｔｏ）／ΔＨ＝ ０
．７ ・・・軽圧下Δｈ ＋ ３０ ｗ／ ｐａｓＢと
すると。
ムサイズ（）１９００Ｘ ３００ ）のＨ形粗形鋼片に
圧延する場合ｓ ｔｗｚ／ ｔｗｌ ＝ １７３、ψ＝
０．７、β；０．４とし、さらにエツジング条件を、 （Ｂ ｔｏ）／Δ）（＝０．５−・・強圧下Δｈ ＊
６０ ａｘ／ ｐａｓｓ（Ｂ ｔｏ）／ΔＨ＝ ０
．７ ・・・軽圧下Δｈ ＋ ３０ ｗ／ ｐａｓＢと
すると。
強圧下時フランジ厚ｔ、 ＝ ０．５６Ｘｔ。
経圧下時フランジ厚ｔｐ ＝ ０．４０Ｘ ｔ・となり
、それぞれ所定のエツジング条件に応じ、ｔ、１０．５
６、ｔア１０．４０の厚さのスラブ状鋼片をそれぞれ素
材として圧延を行う。
、それぞれ所定のエツジング条件に応じ、ｔ、１０．５
６、ｔア１０．４０の厚さのスラブ状鋼片をそれぞれ素
材として圧延を行う。
以上述べた本発明によれば、所望の寸法のＨ形粗形鋼片
に応じた適正寸法のスラブ材を遇択して圧延することが
でき、これに伴い。
に応じた適正寸法のスラブ材を遇択して圧延することが
でき、これに伴い。
造形圧延における孔型設計や圧延条件も最適化でき、造
形圧延でのパス数の増加や、逆に寸法不足による不良品
の発生等を適切に防止し、加えて圧延能率の向上をも図
ることができる。
形圧延でのパス数の増加や、逆に寸法不足による不良品
の発生等を適切に防止し、加えて圧延能率の向上をも図
ることができる。
第１図は本発明法の圧延工程を示す説明図である。第２
図はドツグボーン状材の形状を示す説明図である。第３
図はエツジング圧延におけるドツグボーン隆起率をトー
タル圧下比との関係で示すものである。第４図（（転）
及び（ｂ）は、ビームサイズ及びコラムサイズの各Ｈ形
粗形鋼片について、エツジング圧延によるドツグボーン
拭材フランジ厚の推定値と実測値との関係を示すもので
ある。第５図はエツジング圧延における素材の長手方向
延び率をトータル圧下比との関係で示したものである。 第６図はドツグボーン状材の孔型造形圧延におけるフラ
ンジ厚比をウェブ圧下比との関係で示すものである。 第 １ 図 几 ■ 第 ２ 図 寸 スラブ厚ｔＯ麿２２０ｍｍ スフブ幅’ Ｈｏｍ９００ｘｆ５００ｍｍ工・ソジフグ
量ＪＨＩＩ３０（）＝４６０ｍｍ（ｂ）
図はドツグボーン状材の形状を示す説明図である。第３
図はエツジング圧延におけるドツグボーン隆起率をトー
タル圧下比との関係で示すものである。第４図（（転）
及び（ｂ）は、ビームサイズ及びコラムサイズの各Ｈ形
粗形鋼片について、エツジング圧延によるドツグボーン
拭材フランジ厚の推定値と実測値との関係を示すもので
ある。第５図はエツジング圧延における素材の長手方向
延び率をトータル圧下比との関係で示したものである。 第６図はドツグボーン状材の孔型造形圧延におけるフラ
ンジ厚比をウェブ圧下比との関係で示すものである。 第 １ 図 几 ■ 第 ２ 図 寸 スラブ厚ｔＯ麿２２０ｍｍ スフブ幅’ Ｈｏｍ９００ｘｆ５００ｍｍ工・ソジフグ
量ＪＨＩＩ３０（）＝４６０ｍｍ（ｂ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 スラブ状鋼片を幅方向でエッジング圧延してドッグボー
ン状材とし、これを開孔型ロールでＨ形粗形鋼片に圧延
するＨ形粗形鋼片の造形方法において、Ｈ形粗形鋼片の
必要とするフランジ厚ｔ＿■に応じ、下式を満足する厚
さｔ＿０のスラブ状鋼片を素材として圧延することを特
徴とするＨ形粗形鋼片の造形方法。 ｔ＿■＝（１．２ｔｗ＿２／ｔｗ＿１＋β）｛ψ・ｔ＿
０・ΔＨ／（２（Ｂ−ｔ＿０））｝ 但し、ｔｗ＿１：ドッグボーン状材のウェブ厚（ｍｍ） ｔｗ＿２：Ｈ形粗形鋼片のウェブ厚（ｍｍ） Ｂ：ドッグボーン状材のフランジ幅（ｍｍ） ψ：エッジング圧延による素材長手方向延び率により決
まる補正係数 β：Ｈ形粗形鋼片のサイズにより決まる補正係数 ΔＨ：エッジング圧延におけるトータルエッジング量（
ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26282986A JPS63119901A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Ｈ形粗形鋼片の造形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26282986A JPS63119901A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Ｈ形粗形鋼片の造形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63119901A true JPS63119901A (ja) | 1988-05-24 |
Family
ID=17381193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26282986A Pending JPS63119901A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Ｈ形粗形鋼片の造形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63119901A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008133903A (ja) * | 2006-11-28 | 2008-06-12 | Shinohara Press Service Kk | 油圧装置の制御方式 |
-
1986
- 1986-11-06 JP JP26282986A patent/JPS63119901A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008133903A (ja) * | 2006-11-28 | 2008-06-12 | Shinohara Press Service Kk | 油圧装置の制御方式 |
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