JPS6289013A - ｆ・θレンズ - Google Patents
ｆ・θレンズInfo
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- JPS6289013A JPS6289013A JP60227828A JP22782885A JPS6289013A JP S6289013 A JPS6289013 A JP S6289013A JP 60227828 A JP60227828 A JP 60227828A JP 22782885 A JP22782885 A JP 22782885A JP S6289013 A JPS6289013 A JP S6289013A
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- Japan
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- lens
- beam deflector
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- focal length
- positive
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- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 3
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 3
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 210000001747 pupil Anatomy 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
- G02B9/12—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having three components only
- G02B9/14—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having three components only arranged + - +
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/06—Panoramic objectives; So-called "sky lenses" including panoramic objectives having reflecting surfaces
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
- Mechanical Optical Scanning Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、走査角が±４５°に及ぶ超広角ｆ・θレンズ
に関するものである。
に関するものである。
最近は、ＯＡ機器の普及により、よりコンパクトな価格
がより低摩なレーザビームプリンタが求められている。
がより低摩なレーザビームプリンタが求められている。
このＯＡ機器の一層のコンパクト化の追求は同時にｆ・
θレンズの超広角化を求めることになる。
θレンズの超広角化を求めることになる。
しかるに従来市販されている標準的なｆ・θレンズは、
画角が士デ以下で、広角なものでも±ｆであり、より広
角でしかも直線性（ｆ・θ特性）を実用上十分な程度（
±０．７％以下）に満足させ乍ら感光ドラム面上で回折
限界に近い結像性能を示すものはほとんど存在しない。
画角が士デ以下で、広角なものでも±ｆであり、より広
角でしかも直線性（ｆ・θ特性）を実用上十分な程度（
±０．７％以下）に満足させ乍ら感光ドラム面上で回折
限界に近い結像性能を示すものはほとんど存在しない。
本発明は、以上示した如き従来のｆ・θレンズの欠点を
解消して走査角が±４５°に及ぶ超広角であって、その
上感光ドラム面上で回折限界に近い結像性能のｆ・θレ
ンズを得ようとするものである。
解消して走査角が±４５°に及ぶ超広角であって、その
上感光ドラム面上で回折限界に近い結像性能のｆ・θレ
ンズを得ようとするものである。
本発明のｆ・θレンズは、ビーム偏向器側より数えて第
１レンズを正レンズ、第２レンズを負の屈折力を有する
レンズとし全・体として三枚構成にしたレンズであって
次の構成条件を満足するｆ・θレンズである。
１レンズを正レンズ、第２レンズを負の屈折力を有する
レンズとし全・体として三枚構成にしたレンズであって
次の構成条件を満足するｆ・θレンズである。
（１） Ｏｉ １９Ｆｏ≦Ｌ≦０．２３７゜（２）
−０，３５≦Ｒ２／ＦＩ。
−０，３５≦Ｒ２／ＦＩ。
＜８） １，６０≦ｎ
（４＋ −５，ＯＦｏ≧Ｆ１２
但しＬはレンズ系の全長、Ｆｏは全系の焦点距離、Ｒ２
はビーム偏向器より数えて第１査目の屈折面の曲率半径
、ｎは波長７８０ｎｍにおける最後部レンズの屈折率、
Ｆ１□は第１レンズと第２レンズの合成焦点距離である
。
はビーム偏向器より数えて第１査目の屈折面の曲率半径
、ｎは波長７８０ｎｍにおける最後部レンズの屈折率、
Ｆ１□は第１レンズと第２レンズの合成焦点距離である
。
条件（１）でＬが下限（０，１９Ｆ。）を下回るとビー
ム偏向器とｆ・θレンズの間のクリアランスが小にな９
すぎる。本発明の如き超広角ｆ・θレンズの場合には、
トリガーシグナル走査角で定まる第１レンズの外径がビ
ーム偏向器に入射するレーザービームと干渉し実用にな
らなくなる。又レンズ系の負レンズの屈折力が過大にな
り、画角の非対称性インサイドコマ収差も増大しスポッ
ト像の劣化が無視出来ない程度に達する。
ム偏向器とｆ・θレンズの間のクリアランスが小にな９
すぎる。本発明の如き超広角ｆ・θレンズの場合には、
トリガーシグナル走査角で定まる第１レンズの外径がビ
ーム偏向器に入射するレーザービームと干渉し実用にな
らなくなる。又レンズ系の負レンズの屈折力が過大にな
り、画角の非対称性インサイドコマ収差も増大しスポッ
ト像の劣化が無視出来ない程度に達する。
しかし上限（０，２３Ｆ。）より上回るとレンズ系全長
が大になシ過ぎレンズ系の正レンズの屈折力が過大とな
り画角の非対称性アウトサイドコマ収差が増加する。
が大になシ過ぎレンズ系の正レンズの屈折力が過大とな
り画角の非対称性アウトサイドコマ収差が増加する。
条件（２）でＲ２／Ｆｏ＞−０，３５となると主として
走査直線性が悪化する。
走査直線性が悪化する。
条件（３）で下限（１，６０）を下回ると像面彎曲、非
対称性コマ収差が悪化し実用上充分なスポットサイズを
走査幅全長にわたって確保することができなくなる。
対称性コマ収差が悪化し実用上充分なスポットサイズを
走査幅全長にわたって確保することができなくなる。
条件（４）は主として中間走査角における非点収差及び
像面彎曲を除去するものである。Ｆ１□（−５，０Ｆ。
像面彎曲を除去するものである。Ｆ１□（−５，０Ｆ。
となれば中間走査角における殊に非点収差が過剰修正と
なり感光ドラム面に子午的像面を一致させるようにする
と蓄しい不足修正の像面彎曲が生ずる。
なり感光ドラム面に子午的像面を一致させるようにする
と蓄しい不足修正の像面彎曲が生ずる。
次に本発明のｆ・θレンズの実施例を示す。
第１実施例
Ｆ０＝ １３７．９３
Ｆ／Ｎ ＝ １ ：３４．５
Ｗ＝±４４．７゜
ＲＴＨＮ
１ （Ｘ） １６．２
２ −２９，３５ ８，０ １．６２８０３ −２
５．０３ ３，０ ４ −２４，９３ ６，０ １．５１０７５ −３
９，８３ １．０ ６ （Ｘ） １１，０ １．６２８０７
−８６．２８ Ｌ ＝ ２９．０ ＝０．２１０Ｆ’ｏ、 Ｒ２／Ｆｏ
＝−０，２１２８Ｎ３＝１．６２８０ 、 Ｆ１□＝−
８４６，１２＝−６，１３４７゜第２実施例 Ｆ、 ＝ １３７．９０ Ｆ／Ｎ ＝ １ ：３４．４８ Ｗ＝ ±４４．７゜ ＲＴＨＮ ｌ ■ １６．２ ２ −３１，５０ ８，５２ １．７３８１３ −
３０，１０ ３．００ ４ −２８．８８ ６．００ １．５
１０７５ −３９，８０ １．００６
（Ｘ） ９．００ １，７３
８１７ −１０９．１８ Ｌ ＝ ２７．５２ ＝０．１９９６Ｆｏ、 Ｒ２／
Ｆｏ＝−０，２２８４Ｎ３＝１．７３８１ 、 Ｆ１
□＝−１５３６，５＝−１１，１４７゜第３実施例 ？。＝ １３８．１ Ｆ／Ｎ ＝ １ ：３４．５ Ｗ＝ ±４４．７゜ ＲＴＨＮ ｌ の ２３．００ ２−３７゜２１ ８，００ １．７３８１３−２
５．４４ ０．８０ ４ −２４．６７ ６．００ １．５１０７５−
５７，６４ ０．５０ ６ （Ｘ） １１．００ １．７３８１
７ −１０３．７９ Ｌ ＝ ２６．３０ ＝０．１９０５Ｆｏ、 Ｒ２／’
Ｆｏ＝−０，２６９４Ｎ３＝１．７３８１ 、 Ｆ１□
＝−１６３３，９７＝−１１，８３２Ｆ０第４実施例 Ｆ、 ＝ １３９．４ Ｆ／Ｎ ＝ １ ：３４．９ Ｗ＝±４４．２゜ ＲＴＨＮ １ ■ ２０．０ ２ −３７．４６０ ９，００ １，
７３８１３ −２５．１０７ ３．００４、
−２４．９９２ ６，５０ １．５
１０７５ −６８．１２１ １．００６
ω １１，００ １，７３８１７
−１０２，９２７ Ｌ ＝ ３０．５ ＝０．２１８７Ｆ、 、 Ｒ２／
Ｆｏ＝−０，２６８７Ｎ３＝１．７３８１ 、Ｆ、□＝
−１２８３，４６＝−９，２０７Ｆ。
５．０３ ３，０ ４ −２４，９３ ６，０ １．５１０７５ −３
９，８３ １．０ ６ （Ｘ） １１，０ １．６２８０７
−８６．２８ Ｌ ＝ ２９．０ ＝０．２１０Ｆ’ｏ、 Ｒ２／Ｆｏ
＝−０，２１２８Ｎ３＝１．６２８０ 、 Ｆ１□＝−
８４６，１２＝−６，１３４７゜第２実施例 Ｆ、 ＝ １３７．９０ Ｆ／Ｎ ＝ １ ：３４．４８ Ｗ＝ ±４４．７゜ ＲＴＨＮ ｌ ■ １６．２ ２ −３１，５０ ８，５２ １．７３８１３ −
３０，１０ ３．００ ４ −２８．８８ ６．００ １．５
１０７５ −３９，８０ １．００６
（Ｘ） ９．００ １，７３
８１７ −１０９．１８ Ｌ ＝ ２７．５２ ＝０．１９９６Ｆｏ、 Ｒ２／
Ｆｏ＝−０，２２８４Ｎ３＝１．７３８１ 、 Ｆ１
□＝−１５３６，５＝−１１，１４７゜第３実施例 ？。＝ １３８．１ Ｆ／Ｎ ＝ １ ：３４．５ Ｗ＝ ±４４．７゜ ＲＴＨＮ ｌ の ２３．００ ２−３７゜２１ ８，００ １．７３８１３−２
５．４４ ０．８０ ４ −２４．６７ ６．００ １．５１０７５−
５７，６４ ０．５０ ６ （Ｘ） １１．００ １．７３８１
７ −１０３．７９ Ｌ ＝ ２６．３０ ＝０．１９０５Ｆｏ、 Ｒ２／’
Ｆｏ＝−０，２６９４Ｎ３＝１．７３８１ 、 Ｆ１□
＝−１６３３，９７＝−１１，８３２Ｆ０第４実施例 Ｆ、 ＝ １３９．４ Ｆ／Ｎ ＝ １ ：３４．９ Ｗ＝±４４．２゜ ＲＴＨＮ １ ■ ２０．０ ２ −３７．４６０ ９，００ １，
７３８１３ −２５．１０７ ３．００４、
−２４．９９２ ６，５０ １．５
１０７５ −６８．１２１ １．００６
ω １１，００ １，７３８１７
−１０２，９２７ Ｌ ＝ ３０．５ ＝０．２１８７Ｆ、 、 Ｒ２／
Ｆｏ＝−０，２６８７Ｎ３＝１．７３８１ 、Ｆ、□＝
−１２８３，４６＝−９，２０７Ｆ。
第５実施例
Ｆｏ＝ １３７．９
Ｆ／Ｎ ＝ １． ：３４．５
Ｗ＝ ± ４４．７０
ＲＴＨＮ
１ （Ｘ） ２０．００
２ −３３．９１８ ８，３１ １．７３８１３
−２７．６１４ ２．１４ ４ −２７．０８０ ６，００ １，５１０７５
−４７．５７３ １．０８ ６ ｃＯｌ、０゜Ｏ１，７３８１７−１０８，１
７４ Ｌ ＝ ２７．５２ ＝０．１９９６Ｆｏ、 Ｒｖ／Ｆ
。＝−０，２４６ＯＮ３ ＝１．７３８１ 、 Ｆ
、２ ＝−１９００，５３＝−１３，７８２Ｆ。
−２７．６１４ ２．１４ ４ −２７．０８０ ６，００ １，５１０７５
−４７．５７３ １．０８ ６ ｃＯｌ、０゜Ｏ１，７３８１７−１０８，１
７４ Ｌ ＝ ２７．５２ ＝０．１９９６Ｆｏ、 Ｒｖ／Ｆ
。＝−０，２４６ＯＮ３ ＝１．７３８１ 、 Ｆ
、２ ＝−１９００，５３＝−１３，７８２Ｆ。
これらの実施例は、開口絞り（入射瞳）は第１面上にあ
る。このデータ中Ｆ。はｆ・θレンズの焦点距離、Ｆ／
Ｎは口径比、Ｗは走査角、Ｒは各面の曲率半径でＲ１は
ビーム偏向器の反射面、ＴＨは各面間隔でＴＨＩは走を
角零の場合のビーム偏向器の反射面よりｆ・θレンズ迄
の距離（ポリゴンクリアランス）である。又データは波
長７８０ ｎｍの時の値である。
る。このデータ中Ｆ。はｆ・θレンズの焦点距離、Ｆ／
Ｎは口径比、Ｗは走査角、Ｒは各面の曲率半径でＲ１は
ビーム偏向器の反射面、ＴＨは各面間隔でＴＨＩは走を
角零の場合のビーム偏向器の反射面よりｆ・θレンズ迄
の距離（ポリゴンクリアランス）である。又データは波
長７８０ ｎｍの時の値である。
〔発明の効果〕
本発明のｆ・θレンズは、３枚構成の比較的コンパクト
な構成にも拘らず、極めて大きい走査角（±４チ）で回
折限界に近い結像性能を有している。
な構成にも拘らず、極めて大きい走査角（±４チ）で回
折限界に近い結像性能を有している。
第１図は本発明ｆ・θレンズのｖＪＴ面図、第２図は本
発明ｆ・θレンズの第１実施例の収差図、第３図は本発
明ｆ・θレンズの第２実施例の竪差図、第４図は本発明
ｆ・θレンズの第３実施例の収差図、第５図は本発明ｆ
・θレンズの第４実施例の収差図、第６図は本発明ｆ・
θし／ズの第５実施例の収差図である。
発明ｆ・θレンズの第１実施例の収差図、第３図は本発
明ｆ・θレンズの第２実施例の竪差図、第４図は本発明
ｆ・θレンズの第３実施例の収差図、第５図は本発明ｆ
・θレンズの第４実施例の収差図、第６図は本発明ｆ・
θし／ズの第５実施例の収差図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ビーム偏向器側より数えて第１レンズを正レンズ、第２
レンズを負の屈折力を有するレンズ、第３レンズを正の
屈折力を有するレンズとした三枚構成であつて、次の構
成条件を満足するｆ・θレンズ。 （１）０．１９Ｆ＿０≦Ｌ≦０．２３Ｆ＿０（２）−０
．３５≦Ｒ＿２／Ｆ＿０ （３）１．６０≦ｎ （４）−５．０Ｆ＿０≧Ｆ＿１＿２ 但し、Ｌはレンズ系の全長、Ｆ＿０は全系の焦点距離、
Ｒ＿２はビーム偏向器より数えて第１番目の屈折面の曲
率半径、ｎは波長７８０ｎｍにおける第３レンズの屈折
率、Ｆ＿１＿２は第１レンズと第２レンズの合成焦点距
離である。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60227828A JPS6289013A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | ｆ・θレンズ |
| DE19863634648 DE3634648A1 (de) | 1985-10-15 | 1986-10-10 | Superweitwinkel-linsensystem |
| US06/919,022 US4787723A (en) | 1985-10-15 | 1986-10-15 | Ultra-wide angle F-θ lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60227828A JPS6289013A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | ｆ・θレンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289013A true JPS6289013A (ja) | 1987-04-23 |
| JPS6331763B2 JPS6331763B2 (ja) | 1988-06-27 |
Family
ID=16867005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60227828A Granted JPS6289013A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | ｆ・θレンズ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4787723A (ja) |
| JP (1) | JPS6289013A (ja) |
| DE (1) | DE3634648A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0384509A (ja) * | 1989-08-29 | 1991-04-10 | Fuji Photo Film Co Ltd | ｆθレンズ |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5039183A (en) * | 1989-09-05 | 1991-08-13 | Eastman Kodak Company | Holographic laser scanner |
| JP2000275006A (ja) * | 1999-03-26 | 2000-10-06 | Fuji Photo Optical Co Ltd | 干渉計装置用の結像レンズ |
| CN101414047B (zh) * | 2008-04-28 | 2010-06-09 | 深圳市大族激光科技股份有限公司 | 光学镜头 |
| CN100593742C (zh) * | 2008-04-28 | 2010-03-10 | 深圳市大族激光科技股份有限公司 | 光学镜头 |
| CN101369047B (zh) * | 2008-04-28 | 2010-12-08 | 深圳市大族激光科技股份有限公司 | 光学镜头 |
| CN101324696B (zh) * | 2008-04-28 | 2011-05-04 | 深圳市大族激光科技股份有限公司 | 光学镜头 |
| TWI826701B (zh) * | 2020-07-03 | 2023-12-21 | 先進光電科技股份有限公司 | 光學成像系統 |
| DE102022105366A1 (de) | 2022-03-08 | 2023-09-14 | Trumpf Laser Gmbh | F-Theta-Objektiv und Scannervorrichtung damit |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5720712A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-03 | Olympus Optical Co Ltd | F-theta lens |
-
1985
- 1985-10-15 JP JP60227828A patent/JPS6289013A/ja active Granted
-
1986
- 1986-10-10 DE DE19863634648 patent/DE3634648A1/de not_active Withdrawn
- 1986-10-15 US US06/919,022 patent/US4787723A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5720712A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-03 | Olympus Optical Co Ltd | F-theta lens |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0384509A (ja) * | 1989-08-29 | 1991-04-10 | Fuji Photo Film Co Ltd | ｆθレンズ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6331763B2 (ja) | 1988-06-27 |
| US4787723A (en) | 1988-11-29 |
| DE3634648A1 (de) | 1987-04-30 |
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