JPS6283421A - 方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS6283421A JPS6283421A JP22154985A JP22154985A JPS6283421A JP S6283421 A JPS6283421 A JP S6283421A JP 22154985 A JP22154985 A JP 22154985A JP 22154985 A JP22154985 A JP 22154985A JP S6283421 A JPS6283421 A JP S6283421A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く座業上の利用分野〉
この発明は、（１１０）〈００１〉を主方心γとする方
向性電磁鋼板の製造方法に関するもσ）である。
向性電磁鋼板の製造方法に関するもσ）である。
方向性電磁鋼板は主として変圧器、発電機、電動磯等の
鉄心材料に多用されてしする電磁気材岑斗であるが−一
般には圧延方向の節ｊ磁特性と鉄損特性に湊れた３％（
以下、成分割合を表わす％は重着％とする）前後のＳｉ
ミラ有した方向性珪素鋼板が主流を占めている。
鉄心材料に多用されてしする電磁気材岑斗であるが−一
般には圧延方向の節ｊ磁特性と鉄損特性に湊れた３％（
以下、成分割合を表わす％は重着％とする）前後のＳｉ
ミラ有した方向性珪素鋼板が主流を占めている。
ところが、近年に至って様々な電気機器類が広く一般に
普及してきたこともあり、磁気特性に対して新しい観点
からの要望もなさｆするようになってきた。そして、こ
の要望は、特に６従来の３％Ｓ＋方向性電磁鋼板よりも
低コストのもの、及び飽和磁束密度のより為いものの実
現”に集約されていた。
普及してきたこともあり、磁気特性に対して新しい観点
からの要望もなさｆするようになってきた。そして、こ
の要望は、特に６従来の３％Ｓ＋方向性電磁鋼板よりも
低コストのもの、及び飽和磁束密度のより為いものの実
現”に集約されていた。
もつとも、炭素含有Ｖの低い低Ｓｔ方向性電磁鋼板或い
は純鉄系方向性電磁ｍ板は、こねまでも３％Ｓｉ方向性
電Ｍｉ鋼板に比べて飽和磁束Ｎ度が高い上、コスト低減
のＦｉｌ能性も大きいとされてきたが、一方ではこれら
の材料は顕著な方向性を賦辱することが極めて困難であ
ることも知られており、これまでの製造技術をもってし
ては磁気特性面でかなり劣ったものしか得ることができ
なかった。
は純鉄系方向性電磁ｍ板は、こねまでも３％Ｓｉ方向性
電Ｍｉ鋼板に比べて飽和磁束Ｎ度が高い上、コスト低減
のＦｉｌ能性も大きいとされてきたが、一方ではこれら
の材料は顕著な方向性を賦辱することが極めて困難であ
ることも知られており、これまでの製造技術をもってし
ては磁気特性面でかなり劣ったものしか得ることができ
なかった。
従って、−Ｆ記要望に応えるたぬには、低Ｓｉ域を含む
Ｓ！含有晴の広い範囲（０〜４％Ｓ＋）に亘って極低炭
素の方向外電ｆｆ１ｍ板をコスト安く製危ｔ、 （ｌる
技術の開発が必要であった。
Ｓ！含有晴の広い範囲（０〜４％Ｓ＋）に亘って極低炭
素の方向外電ｆｆ１ｍ板をコスト安く製危ｔ、 （ｌる
技術の開発が必要であった。
〈従来技＃ｆ並びにその間四点〉
従来、このような状況下で、特定成分絹ＩＪｖの−を熱
間圧延し、冷間圧延するとともに、一次再結晶処非に次
ぐ二次再結晶処理時に特定結晶粒を粗大（ヒさせて方向
性電磁鎖板を製造する場合、最終焼鈍前に鋼板の一部が
γ変態？生じろ温度で焼鈍等を行ってＭ Ｎ ’ａ’析
出させ、これを二次再結晶前の結晶粒粗大ｆヒ防止のた
めのインヒビタートスることで漬れた磁気特性の極低炭
素電ｉｉ８鋼板を得る方法も提案された（特公昭４６−
２３８２０号）。
間圧延し、冷間圧延するとともに、一次再結晶処非に次
ぐ二次再結晶処理時に特定結晶粒を粗大（ヒさせて方向
性電磁鎖板を製造する場合、最終焼鈍前に鋼板の一部が
γ変態？生じろ温度で焼鈍等を行ってＭ Ｎ ’ａ’析
出させ、これを二次再結晶前の結晶粒粗大ｆヒ防止のた
めのインヒビタートスることで漬れた磁気特性の極低炭
素電ｉｉ８鋼板を得る方法も提案された（特公昭４６−
２３８２０号）。
しかしながら、この方法は、最終焼鈍までの間にコスト
のかかる脱炭焼鈍工程を必要とするものであった。
のかかる脱炭焼鈍工程を必要とするものであった。
そこで、脱炭焼鈍工程を省略する試みとして、γ変態が
生じなくても／ＶＮのインヒビター効果が発揮できるよ
うな種々の方法も提案された（特開昭５７−１１４６１
４号、特開昭５７−２０７１１４号、特開昭５８−１０
０６２７号）。しかし、これらの方法もインヒビター効
果が弱く、安定した二次再結晶が生じないと言う問題ｖ
ｆｒ ｔ、ており、実用上決して満足できるものでは
なかった。
生じなくても／ＶＮのインヒビター効果が発揮できるよ
うな種々の方法も提案された（特開昭５７−１１４６１
４号、特開昭５７−２０７１１４号、特開昭５８−１０
０６２７号）。しかし、これらの方法もインヒビター効
果が弱く、安定した二次再結晶が生じないと言う問題ｖ
ｆｒ ｔ、ており、実用上決して満足できるものでは
なかった。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者等は、−Ｆ述のような観点から、Ｓｉ含有着の
広い範囲に亘って二次再結晶による極低炭素鋼板の特定
結晶を安定・確実に粗大化し、（１１０）＜００１＞を
主方位とする磁気特性の滑れた電磁鋼板をコスト安く安
定生産し得る手段を提供すべく研究を車ねたところ、以
下ｆａｔ〜（Ｃ）に示される如き知見を得るに至ったの
である。即ち （ａｔ 鋼の成分系を特定のものに藺整すると、熱間
圧延や冷間圧延でのＣによる集合組織の制御等を要する
ことなく、所定方向に方位の揃った好ましい方向性電磁
鋼板を製造することができ、極低炭素鋼を素材とするこ
とも可能となるが、このように極低Ｃ・低ＳＵＭ材を素
材とする場合には素材鋼中にＳｏｌ、Ｍを添加して／Ｖ
ＩＮを析出せしめ、二次再結晶前の結晶粒粗大化防止の
ためのインヒビタ一とすることがどうしても必要である
こと、（ｂ）シかしながら、この方法ではＡＡ Ｎ Ｙ
適正に微細分散させないと所望の安定した二次再結晶を
生じに〈＜、従って優れた磁気特性を安定して確保する
のが困難であること、 （ｃｌ ところが、このような極低Ｃ・低Ｓｉ鋼を素
材とした場合でも、Ｍ添加量を特定の範囲に調整すると
ともに、熱延巻取り温度、冷間圧延における中間焼鈍条
件並びに一次再結晶を行わしめるための焼鈍条件、また
熱延板焼鈍を行う場合にはその焼鈍条件として特定のも
のを選択し、かつ二次再結晶を行わｌ−ぬるだめの仕上
げ焼鈍条件をも規制すると、前記インヒビターとなるＵ
Ｎが安定して適正な微細分散形態をとり、Ｅ延方向に優
れた磁気特性を発揮する方向性電磁鋼板がコスト安く得
られること。
広い範囲に亘って二次再結晶による極低炭素鋼板の特定
結晶を安定・確実に粗大化し、（１１０）＜００１＞を
主方位とする磁気特性の滑れた電磁鋼板をコスト安く安
定生産し得る手段を提供すべく研究を車ねたところ、以
下ｆａｔ〜（Ｃ）に示される如き知見を得るに至ったの
である。即ち （ａｔ 鋼の成分系を特定のものに藺整すると、熱間
圧延や冷間圧延でのＣによる集合組織の制御等を要する
ことなく、所定方向に方位の揃った好ましい方向性電磁
鋼板を製造することができ、極低炭素鋼を素材とするこ
とも可能となるが、このように極低Ｃ・低ＳＵＭ材を素
材とする場合には素材鋼中にＳｏｌ、Ｍを添加して／Ｖ
ＩＮを析出せしめ、二次再結晶前の結晶粒粗大化防止の
ためのインヒビタ一とすることがどうしても必要である
こと、（ｂ）シかしながら、この方法ではＡＡ Ｎ Ｙ
適正に微細分散させないと所望の安定した二次再結晶を
生じに〈＜、従って優れた磁気特性を安定して確保する
のが困難であること、 （ｃｌ ところが、このような極低Ｃ・低Ｓｉ鋼を素
材とした場合でも、Ｍ添加量を特定の範囲に調整すると
ともに、熱延巻取り温度、冷間圧延における中間焼鈍条
件並びに一次再結晶を行わしめるための焼鈍条件、また
熱延板焼鈍を行う場合にはその焼鈍条件として特定のも
のを選択し、かつ二次再結晶を行わｌ−ぬるだめの仕上
げ焼鈍条件をも規制すると、前記インヒビターとなるＵ
Ｎが安定して適正な微細分散形態をとり、Ｅ延方向に優
れた磁気特性を発揮する方向性電磁鋼板がコスト安く得
られること。
この発明は、−ト記知見に基づいてなされたものであり
、 Ｃ：０．０１％以下、 Ｓｉ：４．０％以下、Ｍｎ：１
．０％以下、 Ｐ：０２％以下、Ｓ：０．０３０％以
下、 ｓｏｌ’、Ａｅ：（１，００３〜０．０ １ ５ ％、
Ｎ：０．００１０〜０．０ １ ０ ０ ％、残部：Ｆ
ｅ及び不ロ丁避不純物 から成る極低炭素鋼を熱間（ｆ延し、脱スケール後、或
いは脱スケールの前又は後に熱延板焼鈍を行ってから、
１回或いは中間焼鈍を含む２回以−Ｆの冷間圧延な抱し
て最終板厚となし、その後、一次再結晶を行わしめろた
めの焼鈍と二次再結晶を行わしめるための成上げ焼鈍と
ヲ施す工程を含む方向性電磁鋼Ｂ鋼板の製造方法におい
て、 熱延巻取り温度を６０ ＋１ ’Ｃ以下にするとともに
、前記熱延板焼鈍、冷間圧延における中間焼鈍、並びに
最終板厚とした後の一次再結晶を行わ１７めるための焼
鈍のいずれもを、５℃／肛以上の加熱速度で７００〜９
５０℃のα領域にまで加熱してそのまま１０分以下保持
する条件で実施し、かつ二次再結晶７行わしめる仕上焼
鈍は、８００℃以−ヒのα領域にて二次再結晶が完了す
るまではＮ２を含む雰囲気中で尖細することにより、■
延方向に漬れた田無特性を発揮する方向性電磁鋼′？得
る点、に特徴を有するものである。
、 Ｃ：０．０１％以下、 Ｓｉ：４．０％以下、Ｍｎ：１
．０％以下、 Ｐ：０２％以下、Ｓ：０．０３０％以
下、 ｓｏｌ’、Ａｅ：（１，００３〜０．０ １ ５ ％、
Ｎ：０．００１０〜０．０ １ ０ ０ ％、残部：Ｆ
ｅ及び不ロ丁避不純物 から成る極低炭素鋼を熱間（ｆ延し、脱スケール後、或
いは脱スケールの前又は後に熱延板焼鈍を行ってから、
１回或いは中間焼鈍を含む２回以−Ｆの冷間圧延な抱し
て最終板厚となし、その後、一次再結晶を行わしめろた
めの焼鈍と二次再結晶を行わしめるための成上げ焼鈍と
ヲ施す工程を含む方向性電磁鋼Ｂ鋼板の製造方法におい
て、 熱延巻取り温度を６０ ＋１ ’Ｃ以下にするとともに
、前記熱延板焼鈍、冷間圧延における中間焼鈍、並びに
最終板厚とした後の一次再結晶を行わ１７めるための焼
鈍のいずれもを、５℃／肛以上の加熱速度で７００〜９
５０℃のα領域にまで加熱してそのまま１０分以下保持
する条件で実施し、かつ二次再結晶７行わしめる仕上焼
鈍は、８００℃以−ヒのα領域にて二次再結晶が完了す
るまではＮ２を含む雰囲気中で尖細することにより、■
延方向に漬れた田無特性を発揮する方向性電磁鋼′？得
る点、に特徴を有するものである。
次に、この発明の方法において、素材鋼の化学成分割合
、及び各焼鈍条件を前記の如くに数値限定した理由を説
明する。
、及び各焼鈍条件を前記の如くに数値限定した理由を説
明する。
Ａ）素材鋼の化学成分割合
（１）に
の発明の素材鋼では、Ｃによる熱間圧延・冷間１Ｅ延で
の集合組織の制御等が不要であるので、Ｃを積極的に含
有させる必要は全くない。
の集合組織の制御等が不要であるので、Ｃを積極的に含
有させる必要は全くない。
逆に、この発明の方法ではコスト低減のため鋼板段階で
の脱炭焼鈍を行わないので、粒成長性や磁気時効に影響
のない範囲まで製鋼段階でＣを減少させることが心安で
ある。
の脱炭焼鈍を行わないので、粒成長性や磁気時効に影響
のない範囲まで製鋼段階でＣを減少させることが心安で
ある。
そして、鋼中のＣ含有量が０．０１％を越えると鉄損の
悪化や磁気時効劣化等が著しくなることから、Ｃ含有１
ｖｏ、ｏｔ％以下と定めた。
悪化や磁気時効劣化等が著しくなることから、Ｃ含有１
ｖｏ、ｏｔ％以下と定めた。
■ Ｓｒ
この発明は、Ｓｉ含有針の広い範囲（０〜４％Ｓｉ）で
磁気特性に優れた方向性電磁鋼８２を得ることな特徴と
しているが、Ｓｉ含有Ｉが４０％を越えると冷間比価性
が悪＋ｈ を−で所望製品ケ安定して得られなくなるこ
とから、Ｓｉ含有針は４０％以下と定めた。なお、この
発明では、用途に応じて高い飽和磁束密度の電ｆｒＢｕ
板が得らｆｌ、るよう、別含有着の下限は定めなかった
。
磁気特性に優れた方向性電磁鋼８２を得ることな特徴と
しているが、Ｓｉ含有Ｉが４０％を越えると冷間比価性
が悪＋ｈ を−で所望製品ケ安定して得られなくなるこ
とから、Ｓｉ含有針は４０％以下と定めた。なお、この
発明では、用途に応じて高い飽和磁束密度の電ｆｒＢｕ
板が得らｆｌ、るよう、別含有着の下限は定めなかった
。
（ｍ Ｍｎ
廁は、Ｓｉはどではないが、鋼板の電領抵抗を高め低鉄
損を得るのに有利な元素である。しかしながら、１．０
％を越えてＭｎＶ含有させると製品の脆化を招くように
なることから、 Ｍｎ含有看は１．０％以下と定めた。
損を得るのに有利な元素である。しかしながら、１．０
％を越えてＭｎＶ含有させると製品の脆化を招くように
なることから、 Ｍｎ含有看は１．０％以下と定めた。
また、Ｍｎの添加はＡｒ３変態点を低下させる傾向をも
たらし、これはα−γ変態を生じる低Ｓｉ鋼の場合、熱
延中のＡｅＮの析出を抑制する効果を奏する。そして、
熱延中におけるＡＩＨの析出が抑制されるはど熱延以降
の焼鈍工程でインヒビターとなる微細ＵＮの析出が容易
となるため、積極的なＭｎの添加は意味を有するもので
ある。
たらし、これはα−γ変態を生じる低Ｓｉ鋼の場合、熱
延中のＡｅＮの析出を抑制する効果を奏する。そして、
熱延中におけるＡＩＨの析出が抑制されるはど熱延以降
の焼鈍工程でインヒビターとなる微細ＵＮの析出が容易
となるため、積極的なＭｎの添加は意味を有するもので
ある。
Ｐ
低Ｓ ｒ ＠の場合には、打抜き性向上のための硬度ト
昇ＫＰ添加は有効であるので、冷間圧延性を害しない０
，２％以下の範囲で含有させることと定めた。
昇ＫＰ添加は有効であるので、冷間圧延性を害しない０
，２％以下の範囲で含有させることと定めた。
■ Ｓ
この発明では、ＭＮを二次再結晶前の結晶粒粗大化防止
のためのインヒビターとしており、ＭｎＳを主なインヒ
ビターとする場合のようにＳの多量添加は必要としない
。しかし、ＭｎＳのインヒビター作用を補助的に取り入
れることを防げる必要はないので、鉄損劣ｆヒを来たさ
ない０，０３％以下の範囲で添加することもできる。
のためのインヒビターとしており、ＭｎＳを主なインヒ
ビターとする場合のようにＳの多量添加は必要としない
。しかし、ＭｎＳのインヒビター作用を補助的に取り入
れることを防げる必要はないので、鉄損劣ｆヒを来たさ
ない０，０３％以下の範囲で添加することもできる。
＠ｌ ｓｏ／、ＡＪ
ＡＪＮをインヒビターとして二次再結晶させることがこ
の発明のポイントになっており、従って、この発明の方
法においてはＭの含有量は極めて重要な事項である。
の発明のポイントになっており、従って、この発明の方
法においてはＭの含有量は極めて重要な事項である。
Ａ４含有置をＳｏＡ！、ＡＪｉとして０．００３〜０．
０１５％と定めたのは、その下限値未満ではインヒビタ
ーとしてのＭＮけが不足し、一方、上限値を越え＝１０
− て含有させろとインヒビターとしてのｈｅＮ＠が多くな
り過ギる上、分布が３Ｍ当でなくなって二次再結晶が生
じなくなるからである。
０１５％と定めたのは、その下限値未満ではインヒビタ
ーとしてのＭＮけが不足し、一方、上限値を越え＝１０
− て含有させろとインヒビターとしてのｈｅＮ＠が多くな
り過ギる上、分布が３Ｍ当でなくなって二次再結晶が生
じなくなるからである。
Ｎ
ＮはＡｐとともにＡｐＮＶ形１ｔ’２１．てインヒビタ
ーの役割を果す市壷な元素であるが、その含有醋が０．
００１０％未満ではＭＮの析出用が不足してインヒビタ
ー効果が不十分となる〃蔦らであり、一方、０．０１０
０％を越えて含有させてもＡＪＮのインヒビター効果に
意味ケもたなくなることがら、Ｎ含有着は（１，００１
０−０，０１００％と定メタ。
ーの役割を果す市壷な元素であるが、その含有醋が０．
００１０％未満ではＭＮの析出用が不足してインヒビタ
ー効果が不十分となる〃蔦らであり、一方、０．０１０
０％を越えて含有させてもＡＪＮのインヒビター効果に
意味ケもたなくなることがら、Ｎ含有着は（１，００１
０−０，０１００％と定メタ。
Ｂ）熱延巻取り温度
この発明の方法では、インヒビタートするＡｅＮは熱延
以降の工程での焼鈍中に析出させる必要があり、熱延巻
取り時のＡｅＮ析出は極力抑制することが重要である。
以降の工程での焼鈍中に析出させる必要があり、熱延巻
取り時のＡｅＮ析出は極力抑制することが重要である。
従って、熱延巻取り温度はＡ６Ｎの析出しにくい６００
℃以下と限定（７た。
℃以下と限定（７た。
Ｃ）熱延板焼鈍、冷間圧延における中間焼鈍、一次再結
晶を行ね［７めるための焼鈍の条件適正なＡＪＮをイン
ヒビターとして仕上焼鈍前に析出させることが、仕上げ
焼鈍ｔの二次再結晶の発生を安定化し、ｂＢ箆時特性陵
ねた方向性電磁鋼板を得る一トで極めて重要である。そ
して、このためには、熱延後の熱延板焼鈍や、二回以−
Ｅの冷間圧延を栴す場合の中間焼鈍、或いは冷間圧延の
後の仕−ヒげ焼鈍前の焼鈍によりＭ Ｎ ’＆析出させ
ることが重要であるが、適正なＡ６Ｎの分散を行わせる
にはこれらの焼鈍条件をその加熱速度をも含めて厳密に
規定する必要がある。
晶を行ね［７めるための焼鈍の条件適正なＡＪＮをイン
ヒビターとして仕上焼鈍前に析出させることが、仕上げ
焼鈍ｔの二次再結晶の発生を安定化し、ｂＢ箆時特性陵
ねた方向性電磁鋼板を得る一トで極めて重要である。そ
して、このためには、熱延後の熱延板焼鈍や、二回以−
Ｅの冷間圧延を栴す場合の中間焼鈍、或いは冷間圧延の
後の仕−ヒげ焼鈍前の焼鈍によりＭ Ｎ ’＆析出させ
ることが重要であるが、適正なＡ６Ｎの分散を行わせる
にはこれらの焼鈍条件をその加熱速度をも含めて厳密に
規定する必要がある。
この適ＩＥ焼鈍条件は、５℃／冠以−Ｆの加熱速度で７
００〜９５０℃のα領域にまで加熱してそ（１）まま１
０分以下均熱することであり−この条件のうち、加熱速
度が５℃／東未満であったり均熱温度が９５０℃を越え
た場合には、−医書結晶粒が粗大ｆヒしてしまったり、
インヒビターとして適正なＡｅＮが析出しなかったりす
るため、二次再結晶が不安定になってしまう。また、均
熱温度が７００℃未満ではＡ４？Ｈの析出が不十分で、
やはり二次再結晶が生じない。更に、均熱時間を１ｏ分
以内としたのは、これ以−トの均熱な行っても格別な効
果がもたらされないばかりが、コストト昇を伴う結果と
なるからである。
００〜９５０℃のα領域にまで加熱してそ（１）まま１
０分以下均熱することであり−この条件のうち、加熱速
度が５℃／東未満であったり均熱温度が９５０℃を越え
た場合には、−医書結晶粒が粗大ｆヒしてしまったり、
インヒビターとして適正なＡｅＮが析出しなかったりす
るため、二次再結晶が不安定になってしまう。また、均
熱温度が７００℃未満ではＡ４？Ｈの析出が不十分で、
やはり二次再結晶が生じない。更に、均熱時間を１ｏ分
以内としたのは、これ以−トの均熱な行っても格別な効
果がもたらされないばかりが、コストト昇を伴う結果と
なるからである。
Ｄ）仕−トげ焼鈍の条件
仕上げ焼鈍は、＠Ａ板メーカーにて実施し得ることはも
ちろんであるが、ユーザーにおける歪取り焼鈍として行
うことも１Ｆ能である。
ちろんであるが、ユーザーにおける歪取り焼鈍として行
うことも１Ｆ能である。
そして、二次再結晶を行わしめるためには、焼鈍温度は
α領域内でｓ ｎ ｏ ’Ｃ以上が必要であり、この温
度未満では十分な焼鈍効果が得られない。
α領域内でｓ ｎ ｏ ’Ｃ以上が必要であり、この温
度未満では十分な焼鈍効果が得られない。
ところで、この発明の方法では、極めて少量のＭＮをイ
ンヒビターとして使うように５ｏ１２．Ａｅ含有Ｉを親
制御、ているため、二次再結晶が完了するまでに脱窒が
生じるとＡＪＮのインヒビター効果が弱められて−（１
１０）＜００１＞への集積が良好な二次再結晶粒を得る
ことができない。従って、仕上げ焼鈍は、二次再結晶が
完了するまではＮ２を雰囲気中に含む状態で行う必要が
あり、望ましくはＮ２ ： ３０容量％以−トの雰囲気
中で実施することが推奨される。
ンヒビターとして使うように５ｏ１２．Ａｅ含有Ｉを親
制御、ているため、二次再結晶が完了するまでに脱窒が
生じるとＡＪＮのインヒビター効果が弱められて−（１
１０）＜００１＞への集積が良好な二次再結晶粒を得る
ことができない。従って、仕上げ焼鈍は、二次再結晶が
完了するまではＮ２を雰囲気中に含む状態で行う必要が
あり、望ましくはＮ２ ： ３０容量％以−トの雰囲気
中で実施することが推奨される。
次いで、この発明ゲ実−例により比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
〈実施例〉
実施例 １
ます−第１表に示される如き８種類の鋼を溶製し、鋼塊
とした後、熱間圧延により板厚：２．３ｍの熱延薄鋼板
を得た。なお、このときの熱延巻取り温度は第２表に示
す通りであった。
とした後、熱間圧延により板厚：２．３ｍの熱延薄鋼板
を得た。なお、このときの熱延巻取り温度は第２表に示
す通りであった。
続いて、上記熱延薄鋼板な酸洗にて脱スケールし、第２
表に示すような条件で冷間圧延を行った後一次再結晶を
行わせるための焼鈍を行い一更に二次再結晶のための仕
−ヒげ焼鈍を行った。
表に示すような条件で冷間圧延を行った後一次再結晶を
行わせるための焼鈍を行い一更に二次再結晶のための仕
−ヒげ焼鈍を行った。
このようにして得られた電磁鋼板の圧延方向の磁束密度
〔Ｂ１ｏ〕及び鉄損［Ｗ１５ＡＯ］を測定し、その結果
を第２表に併せて示した。
〔Ｂ１ｏ〕及び鉄損［Ｗ１５ＡＯ］を測定し、その結果
を第２表に併せて示した。
第２表に示される結果からも、本発明の方法によれば良
好な磁気特性を有する方向性電磁鋼板が得られるのに対
Ｉ７て、鋼の成分組成、熱延巻取り温度及び焼鈍条件の
いずれかが本発明の条件から外れた比較法３．４．５．
８．９，１０，１３，１４゜１５．１７及び１８は潰れ
た磁気特性を発揮しないことがわかる。
好な磁気特性を有する方向性電磁鋼板が得られるのに対
Ｉ７て、鋼の成分組成、熱延巻取り温度及び焼鈍条件の
いずれかが本発明の条件から外れた比較法３．４．５．
８．９，１０，１３，１４゜１５．１７及び１８は潰れ
た磁気特性を発揮しないことがわかる。
実施例 ２
第３表に示される如き４種類の鋼を溶製し、鋼塊とした
後、熱間圧延により版厚：２．３■の熱延薄鋼板を得た
。この時の熱延巻取り温度は第４表にボす通りであった
。
後、熱間圧延により版厚：２．３■の熱延薄鋼板を得た
。この時の熱延巻取り温度は第４表にボす通りであった
。
続いて、上記熱延薄鋼板を酸洗にて脱スケールし、第４
表に示すように％鋼種Ｗを除＜ｘ、ｙ。
表に示すように％鋼種Ｗを除＜ｘ、ｙ。
２については熱延板焼鈍を実施ｌ−その後は冷開圧延、
−医書結晶を行わしめる焼鈍、二次再結晶を行わしめる
仕上げ焼鈍を順次権ｔ７た。
−医書結晶を行わしめる焼鈍、二次再結晶を行わしめる
仕上げ焼鈍を順次権ｔ７た。
このようにして得られた電ｆｉｉ１鋼板について、圧延
方向の磁束密度［：Ｂ１ｏ’］及び鉄損ＣＷ ＋ｓ／ｓ
ｏ 〕’ｔ 測定したが、その結果も第４表に併せて示
した。
方向の磁束密度［：Ｂ１ｏ’］及び鉄損ＣＷ ＋ｓ／ｓ
ｏ 〕’ｔ 測定したが、その結果も第４表に併せて示
した。
第４表に示される結果からも、本発明で規定する成分組
成、巻取り温度、熱延根焼鈍条件、焼鈍条件及び仕上げ
焼鈍条件の全てを満たすものだけが良好な磁気特性を発
揮することがわかる。
成、巻取り温度、熱延根焼鈍条件、焼鈍条件及び仕上げ
焼鈍条件の全てを満たすものだけが良好な磁気特性を発
揮することがわかる。
〈総括的な効果〉
以上に説明した如く、この発明によねば、熱間−１ト
圧延以降での脱炭工程を省略したコストの安い製造方法
にて、漬れた磁気特性を有する方向性電磁鋼板を広いＳ
ｉ＠の範囲にわたり安定して製造することが可能となる
など、産業上極めて有用な効果がもたらされるのである
。
にて、漬れた磁気特性を有する方向性電磁鋼板を広いＳ
ｉ＠の範囲にわたり安定して製造することが可能となる
など、産業上極めて有用な効果がもたらされるのである
。
出願人 住友金属工業株式会社
代理人 富 １）和 夫 外２名
−１ト
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量割合で、 Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：４．０％以下、Ｍｎ：１．
０％以下、Ｐ：０．２％以下、 Ｓ：０．０３０％以下、 ｓｏｌＡｌ：０．００３〜０．０１５％、 Ｎ：０．００１０〜０．０１００％、 残部：Ｆｅ及び不可避不純物 から成る極低炭素鋼を熱間圧延し、脱スケール後、或い
は脱スケールの前又は後に熱延板焼鈍を行つてから、１
回或いは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を施して最
終板厚となし、その後、一次再結晶を行わしめるための
焼鈍と二次再結晶を行わしめるための仕上げ焼鈍とを施
す工程を含む方向性電磁鋼板の製造方法において、 熱延巻取り温度を６００℃以下にするとともに、前記熱
延板焼鈍、冷間圧延における中間焼鈍、並びに最終板厚
とした後の一次再結晶を行わしめるための焼鈍のいずれ
もを、５℃／ｓｅｃ以上の加熱速度で７００〜９５０℃
のα領域にまで加熱してそのまま１０分以下保持する条
件で実施し、かつ二次再結晶を行わしめる仕上焼鈍は、
８００℃以上のα領域にて二次再結晶が完了するまでは
Ｎ＿２を含む雰囲気中で実施することを特徴とする、圧
延方向に優れた磁気特性を発揮する方向性電磁鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22154985A JPS6283421A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22154985A JPS6283421A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6283421A true JPS6283421A (ja) | 1987-04-16 |
| JPH0121851B2 JPH0121851B2 (ja) | 1989-04-24 |
Family
ID=16768459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22154985A Granted JPS6283421A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6283421A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR101110244B1 (ko) | 2004-10-13 | 2012-03-13 | 주식회사 포스코 | 소둔로 구조변경에 의한 철손하향 방향성 전기강판 제조방법 |
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| JPS5935625A (ja) * | 1982-08-18 | 1984-02-27 | Kawasaki Steel Corp | 磁束密度の高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-10-04 JP JP22154985A patent/JPS6283421A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0121851B2 (ja) | 1989-04-24 |
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