JPS6264844A - 制振性複合材 - Google Patents
制振性複合材Info
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- JPS6264844A JPS6264844A JP20451285A JP20451285A JPS6264844A JP S6264844 A JPS6264844 A JP S6264844A JP 20451285 A JP20451285 A JP 20451285A JP 20451285 A JP20451285 A JP 20451285A JP S6264844 A JPS6264844 A JP S6264844A
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- Japan
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- parts
- styrene
- vibration
- copolymer
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
- F16F1/3605—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by their material
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、低温から高温にかけて巾広い温度範囲におい
て制振性があり、接着力が高く、金属板等の硬質基材と
のラミネート板にした時の加工性の良い制振材組成物及
びその複合材に関するものである。
て制振性があり、接着力が高く、金属板等の硬質基材と
のラミネート板にした時の加工性の良い制振材組成物及
びその複合材に関するものである。
振動あるいは騒音を発生する機械、設備において、その
カバーとして用いられる金属板には振動。
カバーとして用いられる金属板には振動。
騒音を防止もしくは減少させ、また共振、共鳴を防ぐ目
的で金属板に加硫ゴムなどの振動減衰性材料（割振材）
を貼りつけたり、これを金属板で拘束した制振性複合材
（板）が用いられてきた。
的で金属板に加硫ゴムなどの振動減衰性材料（割振材）
を貼りつけたり、これを金属板で拘束した制振性複合材
（板）が用いられてきた。
また、最近はマンション等の衝撃音をカントする方法と
して床の柱の下に制振材をしいたり、パーティクルボー
ド間に制振、防音材をサンドイッチする方法がとられて
いる。その他、ＯＡ機器。
して床の柱の下に制振材をしいたり、パーティクルボー
ド間に制振、防音材をサンドイッチする方法がとられて
いる。その他、ＯＡ機器。
自動車用オイルパン、床、エンジンルームと客室との間
仕切り等に、制゛振、防音材をサンドインチする方法が
とられている。
仕切り等に、制゛振、防音材をサンドインチする方法が
とられている。
（発明が解決しようとする問題点〕
これらの制振材及びその複合材は効果的であるが１反面
解決すべき問題点が残っている。
解決すべき問題点が残っている。
すなわち、従来の制振材には、使用可能な温度範囲が常
温から６０℃までと狭く高温下では適さないとか、燃焼
時に有毒ガスを発生するとか、可塑剤を多量に含み高温
における接着強度が低いとか、あるいは溶剤タイプの場
合には作業環境土間問題がある９等の欠点がある。
温から６０℃までと狭く高温下では適さないとか、燃焼
時に有毒ガスを発生するとか、可塑剤を多量に含み高温
における接着強度が低いとか、あるいは溶剤タイプの場
合には作業環境土間問題がある９等の欠点がある。
本発明者らは、従来公知の制振材およびその複合材の有
する問題点を解決すべく鋭意研究した結果９本発明を完
成した。
する問題点を解決すべく鋭意研究した結果９本発明を完
成した。
すなわち９本発明は（ａ）スチレン系共重合体９０〜２
０重量部と（ｂ）オレフィン系重合体Ｘ０〜８０重量部
との合計１００重量部に対して（Ｃ）無機充填剤０〜１
２０重量部および（ｄ）粘着付与剤０〜１００に関する
。
０重量部と（ｂ）オレフィン系重合体Ｘ０〜８０重量部
との合計１００重量部に対して（Ｃ）無機充填剤０〜１
２０重量部および（ｄ）粘着付与剤０〜１００に関する
。
本発明において使用される（ａ）スチレン系共重合体と
しては、スチレン、メチルスチレン、α−メチルスチレ
ン等のスチレン系モノマーと、ブタジェン、イソプレン
等の共役ジエンモノマーあるいはエチレン、プロプレン
、ブチレンなどのオレフィンとのランダム、ブロック共
重合体やグラフト共重合体が挙げられる。これらのうち
でも、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合
体が好ましい。スチレン系共重合体中のスチレン系モノ
マー成分の含有量は５〜６０重量係重量圧１Ｏ〜４０重
量％が好ましい。ジエン系モノマーは一部水添されたも
のも使用することができる。
しては、スチレン、メチルスチレン、α−メチルスチレ
ン等のスチレン系モノマーと、ブタジェン、イソプレン
等の共役ジエンモノマーあるいはエチレン、プロプレン
、ブチレンなどのオレフィンとのランダム、ブロック共
重合体やグラフト共重合体が挙げられる。これらのうち
でも、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合
体が好ましい。スチレン系共重合体中のスチレン系モノ
マー成分の含有量は５〜６０重量係重量圧１Ｏ〜４０重
量％が好ましい。ジエン系モノマーは一部水添されたも
のも使用することができる。
本発明において使用される（ｂ）オレフィン系重合体と
しては、エチレン、プロピレンなどのオレフィンの単独
重合体、エチレン、プロピレン、ブテン−１，ペンテン
、ヘキセン、ヘプテン、ジエン（例えばエチリデンノル
ボルネン）等のランダムやブロック共重合体、エチレン
−酢酸ビニル共重合体、エチレン−エチルアクリレート
共重合体、工れらのオレフィン系重合体はＸ線分析で３
％以上の結晶性を有するものが好ましい。
しては、エチレン、プロピレンなどのオレフィンの単独
重合体、エチレン、プロピレン、ブテン−１，ペンテン
、ヘキセン、ヘプテン、ジエン（例えばエチリデンノル
ボルネン）等のランダムやブロック共重合体、エチレン
−酢酸ビニル共重合体、エチレン−エチルアクリレート
共重合体、工れらのオレフィン系重合体はＸ線分析で３
％以上の結晶性を有するものが好ましい。
本発明においては制振材組成物に接着性を付与するため
に、ポリマー成分である（ａ）スチレン系共重合体や（
ｂ）オレフィン系重合体を変性剤でグラフト変性するこ
とが好ましい。あるいは、アミノ基。
に、ポリマー成分である（ａ）スチレン系共重合体や（
ｂ）オレフィン系重合体を変性剤でグラフト変性するこ
とが好ましい。あるいは、アミノ基。
エポキシ基等を有するシランカップリング剤、チタン系
カシプリング剤を配合してもよい。前記（ａ）または（
ｂ）のグラフト変性は、一般には変性剤をパ−オキサイ
ドの存在下に付加することによって行なわれる。捷だ、
オレフィン系重合体とスチレン系共重合体との相溶性を
向上させるために、スチレン系モノマーをオレフィン系
重合体にグラフトさせることもできる。
カシプリング剤を配合してもよい。前記（ａ）または（
ｂ）のグラフト変性は、一般には変性剤をパ−オキサイ
ドの存在下に付加することによって行なわれる。捷だ、
オレフィン系重合体とスチレン系共重合体との相溶性を
向上させるために、スチレン系モノマーをオレフィン系
重合体にグラフトさせることもできる。
前記の変性剤としては、アクリル酸、メタアクリル酸、
マレイン酸、フマル酸、イ２コン酸、エンド−ビシクロ
（２，２，１） −５−へブテン−２，３−カルボン酸
、シス−４−シクロヘキセン−１，２−カルボン酸など
のα、β−不飽和不飽和カルボン酸式脂環式不飽和カル
ボン酸これらの誘導体１例えばこれらの無水物、エステ
ル、金属塩、アミド。
マレイン酸、フマル酸、イ２コン酸、エンド−ビシクロ
（２，２，１） −５−へブテン−２，３−カルボン酸
、シス−４−シクロヘキセン−１，２−カルボン酸など
のα、β−不飽和不飽和カルボン酸式脂環式不飽和カル
ボン酸これらの誘導体１例えばこれらの無水物、エステ
ル、金属塩、アミド。
イミド、ナイロンモノマー中和物、オリゴマー中和物等
が挙げられる。
が挙げられる。
さらに、前記の変性剤として、ドデセニルコハク酸無水
物、オクタデセニルコハク酸無水物、４−メタクリロキ
シエチルトリメリド酸無水物等のアルケニルカルボン酸
無水物およびその誘導体。
物、オクタデセニルコハク酸無水物、４−メタクリロキ
シエチルトリメリド酸無水物等のアルケニルカルボン酸
無水物およびその誘導体。
上記無水物に対応するジカルボン酸、そのモノエステル
、ナイロンモノマーやオリゴマーによる中和物が挙げら
れる。
、ナイロンモノマーやオリゴマーによる中和物が挙げら
れる。
さらに、前記の変性剤として。
式ＣＲ，＝ ＣＲ２−Ｃｏ −Ｒ，。
（式中＋ ＲＩ及びＲ２はＨまたはアルキル基であり、
Ｒ３は、 １．．２．３−ベンゾトリアゾール、フタル
イミド、オルンスルホベンゾイミド、ｌ、８−ナフタル
イミド、コハク酸イミド、ラクタム類及びその誘導体か
ら■（を除いた残基である。）で表わされる化合物を使
用することができる。具体的には。
Ｒ３は、 １．．２．３−ベンゾトリアゾール、フタル
イミド、オルンスルホベンゾイミド、ｌ、８−ナフタル
イミド、コハク酸イミド、ラクタム類及びその誘導体か
ら■（を除いた残基である。）で表わされる化合物を使
用することができる。具体的には。
ｌ−アクリロイルベンゾトリアゾール、１−アクリロイ
ルフタルイミド、１−アクリロイルスルホベンゾイミド
、ｌ−アクリロイルナフタルイミド。
ルフタルイミド、１−アクリロイルスルホベンゾイミド
、ｌ−アクリロイルナフタルイミド。
メタアクリロイルベンゾトリアゾール等及びこれらの誘
導体が挙げられる。
導体が挙げられる。
さらに、前記の変性剤として、ビニルトリエトキシシラ
ン、メタアクリロイルオキシトリメトキシシラン、γ−
メタアクリロイルオキシグロビルトリメトキシシラン、
メタアクリロイルオキシシクロヘキシルトリメトキシシ
ラン、γ−メタアクリロイルオキシプロピルトリアセチ
ルオキシシラン、メタアクリロイルオキシトリエトキシ
シラン。
ン、メタアクリロイルオキシトリメトキシシラン、γ−
メタアクリロイルオキシグロビルトリメトキシシラン、
メタアクリロイルオキシシクロヘキシルトリメトキシシ
ラン、γ−メタアクリロイルオキシプロピルトリアセチ
ルオキシシラン、メタアクリロイルオキシトリエトキシ
シラン。
γ−メタアクリロイルオキシプロピルトリエトキシシラ
ンなどが挙げられる。
ンなどが挙げられる。
前記変性剤の量は、ポリマー成分１００重量部に対して
０．０１〜５重量部、特に０．０１〜３重量部が好まし
い。
０．０１〜５重量部、特に０．０１〜３重量部が好まし
い。
前記のグラフト変性に使用されるパーオキサイドとして
は、特に制限はなく例えばｔ−ブチルパーオキシベンゾ
エート、ジクミルパーオキサイド、ｔ−プチルハイドロ
パーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド等の有機パ
ーオキサイドが挙げられる。
は、特に制限はなく例えばｔ−ブチルパーオキシベンゾ
エート、ジクミルパーオキサイド、ｔ−プチルハイドロ
パーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド等の有機パ
ーオキサイドが挙げられる。
パーオキサイドの量は、ポリマー成分１００重量部に対
して０．０１〜５重量部、特に０．０１〜１重量部が好
ましい。
して０．０１〜５重量部、特に０．０１〜１重量部が好
ましい。
さらに、前記の制振材組成物に接着性を付与するだめの
シランカップリング剤としては、ガラス。
シランカップリング剤としては、ガラス。
無機充填剤などの表面改質剤の用途においては既に知ら
れており１例えばα−アミンエチルトリエトキシシラン
、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、α−アミノ
プロピルトリエトキシシラン。
れており１例えばα−アミンエチルトリエトキシシラン
、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、α−アミノ
プロピルトリエトキシシラン。
γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、α−アミノブ
チルトリエトキシシラン、Ｎ−β−（アミノエチル）−
γ−アミノプロピルトリメトキシシランなどを挙げるこ
とができる。チタン系カップリング剤についても同様に
公知のものが使用される。これらの量は適宜きめられる
。
チルトリエトキシシラン、Ｎ−β−（アミノエチル）−
γ−アミノプロピルトリメトキシシランなどを挙げるこ
とができる。チタン系カップリング剤についても同様に
公知のものが使用される。これらの量は適宜きめられる
。
また１本発明においては前記（ａ）および（ｂ）にさら
に（ｃ）無機充填剤１例えば炭酸カルシウム、タルク。
に（ｃ）無機充填剤１例えば炭酸カルシウム、タルク。
マイカ、クレー、ケイ酸１石こう、カーボンブラック、
グラファイト、金属粉、カーボン繊維、金属繊維、無機
繊維の織布等を配合してもよい。これら無機充填剤のう
ち導電性物の添加はスポット溶接を可能にする。
グラファイト、金属粉、カーボン繊維、金属繊維、無機
繊維の織布等を配合してもよい。これら無機充填剤のう
ち導電性物の添加はスポット溶接を可能にする。
また９本発明においては前記各成分に（ｄ）粘着付与剤
９例えばロジン、水添ロジン、酸変性ロジン。
９例えばロジン、水添ロジン、酸変性ロジン。
石油樹脂、水添石油樹脂、フェノール樹脂、クマロン−
インデン樹脂、ポリテルペン樹脂、液状ゴム等を配合し
てもよい。
インデン樹脂、ポリテルペン樹脂、液状ゴム等を配合し
てもよい。
本発明の制振材組成物は、 （ａ） ９０〜２０重量部
好ましくは７０〜３０重量部と（ｂ） １０〜８０重量
部好ましくは３０〜７０重量部とのポリマー成分合計１
００重量部に°対して（Ｃ）０〜１２０重量部好ましく
は０〜１００重量部および（ｄ）０〜１００ Ｍ骨部を
、それ自体公知の方法によって混合して得られる。ポリ
マー成分合計１００重量部中の（ａ）スチレン系共重合
体の量が９０重量部より多いと制振材組成物の高温側で
の損失係数ηの低下が大きく。
好ましくは７０〜３０重量部と（ｂ） １０〜８０重量
部好ましくは３０〜７０重量部とのポリマー成分合計１
００重量部に°対して（Ｃ）０〜１２０重量部好ましく
は０〜１００重量部および（ｄ）０〜１００ Ｍ骨部を
、それ自体公知の方法によって混合して得られる。ポリ
マー成分合計１００重量部中の（ａ）スチレン系共重合
体の量が９０重量部より多いと制振材組成物の高温側で
の損失係数ηの低下が大きく。
（ａ）スチレン系共重合体の量が２０重量部より少ない
と組成物の割振効果がなくなる。前記（ｃ）無機充填剤
の量がポリマー成分１００重量部に対して１２０重量部
より多いと組成物の柔軟性がなくなりもろくなり低温側
でのηが小さくなる。また、前記（ｄ）粘着付与剤の量
がポリマー成分１００重量部に対して１００重量部より
多いと最高損失係数η。ａｘが低下し高温側のηの低下
が大きい。
と組成物の割振効果がなくなる。前記（ｃ）無機充填剤
の量がポリマー成分１００重量部に対して１２０重量部
より多いと組成物の柔軟性がなくなりもろくなり低温側
でのηが小さくなる。また、前記（ｄ）粘着付与剤の量
がポリマー成分１００重量部に対して１００重量部より
多いと最高損失係数η。ａｘが低下し高温側のηの低下
が大きい。
本発明の組成物にはゴム類、ポリオレフィン類に使用さ
れるアミン系、フェノール系、イオウ系。
れるアミン系、フェノール系、イオウ系。
イミダゾール系等の耐熱剤が適量使用されてもよい。
本発明の制振材組成物は通常シートまたはフィルム化し
て使用される。シート化またはフィルム化のさいにはそ
の厚さはＴ−ダイなどの厚さと引取速度によって調整さ
れる。シートまたはフィルムの厚さは特に制限はかいが
０．０４〜３ ｍａ程度である。
て使用される。シート化またはフィルム化のさいにはそ
の厚さはＴ−ダイなどの厚さと引取速度によって調整さ
れる。シートまたはフィルムの厚さは特に制限はかいが
０．０４〜３ ｍａ程度である。
本発明の組成物は種々の無機、有機基材に適用できる。
例えば９本発明の組成物をシート化して床と床の支柱の
間に挿入したり、パーティクルボードの下に入れたり、
シートに接着剤を付与して金属板に貼りつけたり、パー
ティクルボード間に入れたりして適用できるが１％に金
属に好適に適用できる。金属としては特に制限されない
が、鉄。
間に挿入したり、パーティクルボードの下に入れたり、
シートに接着剤を付与して金属板に貼りつけたり、パー
ティクルボード間に入れたりして適用できるが１％に金
属に好適に適用できる。金属としては特に制限されない
が、鉄。
アルミニウム、銅あるいはこれらの金属を含む合金１例
えばステンレスが好ましい。これらの金属は箔状、板状
、管状、棒状その他任意の形状の剛体であってもよい。
えばステンレスが好ましい。これらの金属は箔状、板状
、管状、棒状その他任意の形状の剛体であってもよい。
板状の場合には厚さは０．０１〜５１Ｒａ 、特に０．
２〜１５ｍ５が好ましい。金属に制振材組成物を積層す
るにあたっては金属表面をあらかじめ清浄にしておくこ
とが好ましく、所望によりサンドブラスト、あるいは燐
酸塩、クロム酸塩処理がどの表面処理を行々っでもよい
。表面処理の程度は要求される性能からそれ自体公知の
技術によって適宜決められる。
２〜１５ｍ５が好ましい。金属に制振材組成物を積層す
るにあたっては金属表面をあらかじめ清浄にしておくこ
とが好ましく、所望によりサンドブラスト、あるいは燐
酸塩、クロム酸塩処理がどの表面処理を行々っでもよい
。表面処理の程度は要求される性能からそれ自体公知の
技術によって適宜決められる。
本発明の複合材は、前記の制振材組成物の層を硬質基材
に積層することによって得られる。
に積層することによって得られる。
前記の硬質基材としては特に制限はなく種々の無機ある
いは有機の硬質基材に適用できるが、特に金属に好適に
適用できる。金属としては特に制限はないが、板状の場
合には厚さは０．０１〜５關。
いは有機の硬質基材に適用できるが、特に金属に好適に
適用できる。金属としては特に制限はないが、板状の場
合には厚さは０．０１〜５關。
特に０．２〜１．５朋が好ましい。
本発明の複合材において硬質基材として金属板を使用す
る場合（他の場合にもこれに準じて実施できる）の構成
としては、制振材組成物層／金属層、制振材組成物層／
接着組成物層／金属層、金属層／制振材組成物層／金槙
層、金属／接着組成物層／制振材組成物層／接着組成物
層／金属層やこれらの組み合わせが挙げられる。特にサ
ンドイッチ構造の金属積層（複合）板（金属層／ポリマ
ーコア層／金属層；ポリマーコア層は制振材組成物層の
みであってもよく、又は接着組成物層／制振材組成物層
／接着組成物層の３層からなるものであってもよい。）
秦春藝の厚さは０．７〜１ｔｌ＋１ｖＡ＋面は平坦でも
よくエンボス処理などによって凹凸状であってもよい。
る場合（他の場合にもこれに準じて実施できる）の構成
としては、制振材組成物層／金属層、制振材組成物層／
接着組成物層／金属層、金属層／制振材組成物層／金槙
層、金属／接着組成物層／制振材組成物層／接着組成物
層／金属層やこれらの組み合わせが挙げられる。特にサ
ンドイッチ構造の金属積層（複合）板（金属層／ポリマ
ーコア層／金属層；ポリマーコア層は制振材組成物層の
みであってもよく、又は接着組成物層／制振材組成物層
／接着組成物層の３層からなるものであってもよい。）
秦春藝の厚さは０．７〜１ｔｌ＋１ｖＡ＋面は平坦でも
よくエンボス処理などによって凹凸状であってもよい。
制振材組成物層と金属板とは接着剤組成物で点接着させ
てもよい。
てもよい。
金属板と前記のポリマーコア層とはプレス成形。
ロールによる連続成形等により熱融着される。
金属板と前記ポリマーコア層とを積層するときの条件は
、圧カニ金属板盤面に対して１〜２００Ｋｙ／ｃａ 、
温度：ポリマー成分の融点〜３００℃１時間：０．１〜
６０分間が好ましい。加熱後、好適には加圧下に冷却さ
れる。
、圧カニ金属板盤面に対して１〜２００Ｋｙ／ｃａ 、
温度：ポリマー成分の融点〜３００℃１時間：０．１〜
６０分間が好ましい。加熱後、好適には加圧下に冷却さ
れる。
本発明によって得られる複合材は、低温から高温にかけ
て巾広い温度範囲において割振性があり。
て巾広い温度範囲において割振性があり。
常温における加工性が良好であり、それ自体公知の方法
によって冷間加工等で成形して自動車の内外装材、土木
建築材料、工業用材料、愼械、設備その他の用途に使用
することができる。
によって冷間加工等で成形して自動車の内外装材、土木
建築材料、工業用材料、愼械、設備その他の用途に使用
することができる。
以下に実施例を示す。以下の記載で部は重量部。
係は重量部を各々示す。
以下の各側において、複合板の損失係数の温度依存性は
、供試材を恒温槽内にセットして各温度に設定し、プリ
ニルケアー社製の振動解析装置を用い９機械インピーダ
ンスの共振点鋭度から５００ Ｈｚ での損失係数η
を測定した。割振性の判断としてηが０．０１以上およ
び０，０５以上を示す各々の温度領域と測定温度範囲−
ｌＯ〜１２０℃でのその最大値ηｍａｘで判断した。
、供試材を恒温槽内にセットして各温度に設定し、プリ
ニルケアー社製の振動解析装置を用い９機械インピーダ
ンスの共振点鋭度から５００ Ｈｚ での損失係数η
を測定した。割振性の判断としてηが０．０１以上およ
び０，０５以上を示す各々の温度領域と測定温度範囲−
ｌＯ〜１２０℃でのその最大値ηｍａｘで判断した。
以下の各側において、材料について示す特号の詳細は以
下に示すとうりである。
下に示すとうりである。
ポリプロピレン■：宇部興産（株）のエチレン含有量７
％のエチレン−プロピレンブロック共重合体（Ｊ７０１
Ｈ） ポリプロピレン■：宇部興産（株）のエチレン含有量４
チのエチレン−プロピレンランダム共重合体（ＲＦ３５
５Ｂ） アイオノマー；三井デュポン（株）のエステルおよびＺ
ｎ塩含有アイオノマー エチレンエチルアクリレート；日本ユニカー（株）のエ
チレン−エチルアクリレート共重合体メチレン酢ビニ宇
部興産（株）の酢酸ビニル含有量２０％のエチレン−酸
酢ビニル共重合体（Ｖ ２２０）酸変性ポリエチレン；
無水マレイン酸付加量０．５チの無水マレイン酸変性ポ
リエチレン、スチレンイソプレン共重合体；シェル社の
スチレン含有量１４％のスチレン−インプレン−スチレ
ンブロック共重合体（ＴＲ１１０７） スチレンブタジェン共重合体ニジエル社のスチレン含有
量２８チのスチレン−ブタジェン共重合体（ＴＲ１１０
２／ＫＸ−６５） スチレンエチレンブチレンスチレン共重合体ニジエル社
ノスチレン含有！１４％のスチレン−エチレン−ブチレ
ン−スチレン共重合体 炭酸カルシウム：白石工業（株）のホワイトンＳＢロジ
ン：荒用化学工業（株）（スーパーエステル。
％のエチレン−プロピレンブロック共重合体（Ｊ７０１
Ｈ） ポリプロピレン■：宇部興産（株）のエチレン含有量４
チのエチレン−プロピレンランダム共重合体（ＲＦ３５
５Ｂ） アイオノマー；三井デュポン（株）のエステルおよびＺ
ｎ塩含有アイオノマー エチレンエチルアクリレート；日本ユニカー（株）のエ
チレン−エチルアクリレート共重合体メチレン酢ビニ宇
部興産（株）の酢酸ビニル含有量２０％のエチレン−酸
酢ビニル共重合体（Ｖ ２２０）酸変性ポリエチレン；
無水マレイン酸付加量０．５チの無水マレイン酸変性ポ
リエチレン、スチレンイソプレン共重合体；シェル社の
スチレン含有量１４％のスチレン−インプレン−スチレ
ンブロック共重合体（ＴＲ１１０７） スチレンブタジェン共重合体ニジエル社のスチレン含有
量２８チのスチレン−ブタジェン共重合体（ＴＲ１１０
２／ＫＸ−６５） スチレンエチレンブチレンスチレン共重合体ニジエル社
ノスチレン含有！１４％のスチレン−エチレン−ブチレ
ン−スチレン共重合体 炭酸カルシウム：白石工業（株）のホワイトンＳＢロジ
ン：荒用化学工業（株）（スーパーエステル。
Ａ、 −１２５）
実施例１゜
ビニルシランで変性したポリプロピレン■： （１）６
０部とスチレンイソプレン共重合体： （７） ４０部
に対して炭酸カルシウム２５部を添加し、ニーダ−で溶
融混練（２００℃、５分）後裁断して粒状物を得た。
０部とスチレンイソプレン共重合体： （７） ４０部
に対して炭酸カルシウム２５部を添加し、ニーダ−で溶
融混練（２００℃、５分）後裁断して粒状物を得た。
この粒状物を押出機（２２０℃）でＴダイを使用して厚
さ０．５鰭の制振材組成物のシートを作成した。
さ０．５鰭の制振材組成物のシートを作成した。
このシートを０．２７１１Ｊ厚さの２枚の冷延鋼板の間
にはさみ、熱プＬ／ス（２００℃、５分、 ５ Ｋｐ／
ｃｔ／Ｉ ）で溶融接着し、加圧した状態で１３０℃ま
で冷却し、 ０．２７ ／ ０．４６ ／ ０．２７
＋１１１の積層板（制振鋼板）を得た。これより２０Ｘ
２２０Ｘｌ、の板を切出し１割振性能を測定した。
にはさみ、熱プＬ／ス（２００℃、５分、 ５ Ｋｐ／
ｃｔ／Ｉ ）で溶融接着し、加圧した状態で１３０℃ま
で冷却し、 ０．２７ ／ ０．４６ ／ ０．２７
＋１１１の積層板（制振鋼板）を得た。これより２０Ｘ
２２０Ｘｌ、の板を切出し１割振性能を測定した。
なお、ビニルシラン変性ポリプロピレンはポリプロピレ
ン■１００部にγ−メタアクリロイルオキシプロピルト
リメトキシシラン０゜７部と第３ブチルパーオキシベン
ゾエート０．３５部とをトライブレンド後、押出機（２
４０℃）で溶融混練して変性した。
ン■１００部にγ−メタアクリロイルオキシプロピルト
リメトキシシラン０゜７部と第３ブチルパーオキシベン
ゾエート０．３５部とをトライブレンド後、押出機（２
４０℃）で溶融混練して変性した。
また、上記制振鋼板の損失係数η測定結果を表ｍ１であ
った。
った。
実施例２
実施例１においてビニルシラン変性したポリプロピレン
■に代えてビニルシラン変性したポリプロピレン■：（
２）を用いた以外は同様に行なった。
■に代えてビニルシラン変性したポリプロピレン■：（
２）を用いた以外は同様に行なった。
実施例３
実施例１においてビニルシラン変性ポリプロピレンのに
代えて、酸変性ポリエチレン：（６）を用いた以外は同
様に行彦っだ。
代えて、酸変性ポリエチレン：（６）を用いた以外は同
様に行彦っだ。
実施例４
実施例１においてビニルシラン変性ポリプロピレン■に
代えてアイオノマー：（３）を用いた以外は同様に行な
った。
代えてアイオノマー：（３）を用いた以外は同様に行な
った。
実施例５
実施例１において、ポリプロピレン■に代えてエチレン
エチルアクリレートを使用し、変性剤としてビニルシラ
ンに代えて無水マレイン酸を使用して変性したもの：（
４）またスチレンイソプレン共重合体に代えてスチレン
エチレンプチレンスチレン共重合体：（８）を使用した
以外は同様に行々った。
エチルアクリレートを使用し、変性剤としてビニルシラ
ンに代えて無水マレイン酸を使用して変性したもの：（
４）またスチレンイソプレン共重合体に代えてスチレン
エチレンプチレンスチレン共重合体：（８）を使用した
以外は同様に行々った。
実施例６
実施例１においてビニルシラン変性ポリプロピレンに代
えてエチレン酢ビニ（５）を用いた以外は同様に行なっ
た。
えてエチレン酢ビニ（５）を用いた以外は同様に行なっ
た。
比較例１〜４
実施例１〜４に用いたポリオレフィンを使用して行った
。
。
割振性能は０．００５以下で低い値を示す。
実施例マ
実施例２で変性用に使用したポリプロピレフ０３０部と
スチレンイソプレン共重合体７０部に対してロジン３０
部を添加してニーダ−（２００℃）で溶融混練し粒状物
を得た。これを押出機（２００℃）で９０μのシートを
作成した。
スチレンイソプレン共重合体７０部に対してロジン３０
部を添加してニーダ−（２００℃）で溶融混練し粒状物
を得た。これを押出機（２００℃）で９０μのシートを
作成した。
このシートを２枚の０．６ＩＩＪ＋厚さの冷延鋼板の間
にはさみ、熱プレス（２００℃、 ３ Ｋｐ／ｃｄ ）
で溶融接着し、加圧した状態でｌＯＯ′Ｃ″！！で
冷却し。
にはさみ、熱プレス（２００℃、 ３ Ｋｐ／ｃｄ ）
で溶融接着し、加圧した状態でｌＯＯ′Ｃ″！！で
冷却し。
０．６ ／ ０．０８ ／ ０．６ ＩＩＪのラミネー
ト鋼板を作成した。これより２０Ｘ２２０Ｘ１．２Ｂ、
の制振性能測定試片を切出し、測定した。η。ａＸは０
．３であった。！、た剥離強度は５ Ｋｙ／ ２５１Ｒ
ｓであった。
ト鋼板を作成した。これより２０Ｘ２２０Ｘ１．２Ｂ、
の制振性能測定試片を切出し、測定した。η。ａＸは０
．３であった。！、た剥離強度は５ Ｋｙ／ ２５１Ｒ
ｓであった。
実施例８
実施例７において藪蟇七売ポリプロピレン■とスチレン
イソプレン共重合体の重量比を変えたものである。
イソプレン共重合体の重量比を変えたものである。
実施例９
実施例８において、ロジン量を変えたものである。
実施例１０
実施例７の配合物に炭酸カルシウムを併用したものであ
る。
る。
実施例１１
実施例１０の配合物における配合比を変えたものである
。
。
実施例１２
実施例１１におけるスチレンイソプレン共重合体をスチ
レンブタジェン共重合体：（９）に変えたものである。
レンブタジェン共重合体：（９）に変えたものである。
比較例５
実施例２で使用した変性ポリプロピレン；（２）を使用
した。
した。
比較例６
実施例７〜１１に使用したスチレンイソプレン共重合体
を実施例１に示すようにビニルシランで変性した変性物
： （１０）を加熱プレスで９０μのシ実用的ではない
。
を実施例１に示すようにビニルシランで変性した変性物
： （１０）を加熱プレスで９０μのシ実用的ではない
。
以上の結果をまとめて表１に示す。
なお、各実施例で得られた複合板の常温での加工性を９
０°曲げ試験の先端の様子を観察し、クラック発生の有
無で判断したところ、いずれもクラック発生が認められ
ず加工性良好であった。
０°曲げ試験の先端の様子を観察し、クラック発生の有
無で判断したところ、いずれもクラック発生が認められ
ず加工性良好であった。
前述のように９本発明によれば低温がら高温にかけて巾
広い温度範囲において割振性があり、接着力が大きく、
加工性の良い制振材組成物、及び複合材を得ることがで
きる。
広い温度範囲において割振性があり、接着力が大きく、
加工性の良い制振材組成物、及び複合材を得ることがで
きる。
Claims (6)
- （１）（ａ）スチレン系共重合体９０〜２０重量部と（
ｂ）オレフィン系重合体１０〜８０重量部との合計１０
０重量部に対して（ｃ）無機充填剤０〜１２０重量部お
よび（ｄ）粘着付与剤０〜１００重量部を混合してなる
制振材組成物。 - （２）（ａ）スチレン系共重合体がスチレン系モノマー
成分含有量５〜６０重量％のスチレン系モノマーと共役
ジエンモノマーあるいはオレフィンとの共重合体である
特許請求の範囲第１項記載の制振材組成物。 - （３）（ａ）スチレン系共重合体および／または（ｂ）
オレフィン系重合体が変性剤でグラフト変性されたもの
である特許請求の範囲第１項記載の制振材組成物。 - （４）（ａ）スチレン系共重合体９０〜２０重量部と（
ｂ）オレフィン系重合体１０〜８０重量部との合計１０
０重量部に対して（ｃ）無機充填材０〜１２０重量部お
よび（ｄ）粘着付与剤０〜１００重量部を混合してなる
制振材組成物の層が硬質基材に積層されてなる複合材。 - （５）硬質基材が金属板である特許請求の範囲第４項記
載の複合材。 - （６）制振材組成物を中間層とし両面に金属板が積層さ
れてなる特許請求の範囲第５項記載の複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20451285A JPS6264844A (ja) | 1985-09-18 | 1985-09-18 | 制振性複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20451285A JPS6264844A (ja) | 1985-09-18 | 1985-09-18 | 制振性複合材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6264844A true JPS6264844A (ja) | 1987-03-23 |
| JPH0559826B2 JPH0559826B2 (ja) | 1993-09-01 |
Family
ID=16491753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20451285A Granted JPS6264844A (ja) | 1985-09-18 | 1985-09-18 | 制振性複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6264844A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01221237A (ja) * | 1987-10-21 | 1989-09-04 | Reader:Kk | ヒートシール性蓋材 |
| EP0362850A2 (en) * | 1988-10-07 | 1990-04-11 | Kuraray Co., Ltd. | Block polymers and composition containing the same |
| JPH02292347A (ja) * | 1989-05-02 | 1990-12-03 | Ube Ind Ltd | 制振材組成物、及びそれを用いた制振性積層体 |
| WO1992001019A1 (en) * | 1990-07-13 | 1992-01-23 | Nippon Steel Chemical Co., Ltd. | Resin composition for composite vibration damping material and composite vibration damping material produced therefrom |
| JP2005272545A (ja) * | 2004-03-23 | 2005-10-06 | Mitsui Chemicals Inc | ラミネート鋼板用接着剤組成物 |
| WO2015115647A1 (ja) * | 2014-02-03 | 2015-08-06 | 新日鐵住金株式会社 | 輸送機器用部品およびパネル部材 |
| WO2015129394A1 (ja) * | 2014-02-25 | 2015-09-03 | 新日鐵住金株式会社 | 輸送機器用部品およびパネル部材 |
| JP2018532029A (ja) * | 2015-10-30 | 2018-11-01 | ヘンケル・アクチェンゲゼルシャフト・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト・アウフ・アクチェンＨｅｎｋｅｌ ＡＧ ＆ Ｃｏ． ＫＧａＡ | 減衰ホットメルト組成物 |
| JP2019501983A (ja) * | 2015-10-30 | 2019-01-24 | ヘンケル・アクチェンゲゼルシャフト・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト・アウフ・アクチェンＨｅｎｋｅｌ ＡＧ ＆ Ｃｏ． ＫＧａＡ | 減衰ホットメルト組成物 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6081234A (ja) * | 1983-10-12 | 1985-05-09 | Bridgestone Corp | 低反発弾性ゴム組成物 |
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| JPS6243443A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-25 | Toyoda Gosei Co Ltd | ポリプロピレン樹脂組成物 |
-
1985
- 1985-09-18 JP JP20451285A patent/JPS6264844A/ja active Granted
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| JPWO2015115647A1 (ja) * | 2014-02-03 | 2017-03-23 | 新日鐵住金株式会社 | 輸送機器用部品およびパネル部材 |
| US9978353B2 (en) | 2014-02-03 | 2018-05-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Transportation vehicle part and panel member therefor |
| WO2015129394A1 (ja) * | 2014-02-25 | 2015-09-03 | 新日鐵住金株式会社 | 輸送機器用部品およびパネル部材 |
| US10468006B2 (en) | 2014-02-25 | 2019-11-05 | Nippon Steel Corporation | Transportation vehicle part and panel member therefor |
| JP2018532029A (ja) * | 2015-10-30 | 2018-11-01 | ヘンケル・アクチェンゲゼルシャフト・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト・アウフ・アクチェンＨｅｎｋｅｌ ＡＧ ＆ Ｃｏ． ＫＧａＡ | 減衰ホットメルト組成物 |
| JP2019501983A (ja) * | 2015-10-30 | 2019-01-24 | ヘンケル・アクチェンゲゼルシャフト・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト・アウフ・アクチェンＨｅｎｋｅｌ ＡＧ ＆ Ｃｏ． ＫＧａＡ | 減衰ホットメルト組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0559826B2 (ja) | 1993-09-01 |
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