JPS6261573B2 - - Google Patents
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- JPS6261573B2 JPS6261573B2 JP56170880A JP17088081A JPS6261573B2 JP S6261573 B2 JPS6261573 B2 JP S6261573B2 JP 56170880 A JP56170880 A JP 56170880A JP 17088081 A JP17088081 A JP 17088081A JP S6261573 B2 JPS6261573 B2 JP S6261573B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
- C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
- C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
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- C07C29/03—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by addition of hydroxy groups to unsaturated carbon-to-carbon bonds, e.g. with the aid of H2O2
- C07C29/04—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by addition of hydroxy groups to unsaturated carbon-to-carbon bonds, e.g. with the aid of H2O2 by hydration of carbon-to-carbon double bonds
-
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- C07C29/86—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by liquid-liquid treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C12C—BEER; PREPARATION OF BEER BY FERMENTATION; PREPARATION OF MALT FOR MAKING BEER; PREPARATION OF HOPS FOR MAKING BEER
- C12C11/00—Fermentation processes for beer
- C12C11/02—Pitching yeast
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は固定床にほどこした強酸性のカチオン
交換体を触媒として存在させて、n−ブテンを水
和することにより著しく無水のsec−ブチルアル
コールを連続的に製造するための方法である。
交換体を触媒として存在させて、n−ブテンを水
和することにより著しく無水のsec−ブチルアル
コールを連続的に製造するための方法である。
西ドイツ国特許公告第2429770号公報により、
強酸性カチオン交換体上で低級アルコールを連続
的に製造する方法が公知であり、この方法では生
じたアルコールをガス状で過剰の反応ガスと一緒
に反応器の塔頂で取り出し、ガス部分を除去した
後、所望のアルコールが80%以上のアルコールの
形で得られる。この方法によれば、アルコールは
西ドイツ国特許公告に記載されているように分離
器システム中で中間放圧することによつても、又
公知法で作業する加圧蒸留塔(安定蒸留塔)中で
分離することによつても得られる。両方の場合に
おいて、例えば15〜最大23%の水分含量(それぞ
れガス横断面荷重による)のsec−ブチルアルコ
ールが得られる。あらかじめ蒸留乾燥することな
しに(ベンゾールと共に従来の方法により)この
アルコールをケトン化反応器に導入することはで
きない。
強酸性カチオン交換体上で低級アルコールを連続
的に製造する方法が公知であり、この方法では生
じたアルコールをガス状で過剰の反応ガスと一緒
に反応器の塔頂で取り出し、ガス部分を除去した
後、所望のアルコールが80%以上のアルコールの
形で得られる。この方法によれば、アルコールは
西ドイツ国特許公告に記載されているように分離
器システム中で中間放圧することによつても、又
公知法で作業する加圧蒸留塔(安定蒸留塔)中で
分離することによつても得られる。両方の場合に
おいて、例えば15〜最大23%の水分含量(それぞ
れガス横断面荷重による)のsec−ブチルアルコ
ールが得られる。あらかじめ蒸留乾燥することな
しに(ベンゾールと共に従来の方法により)この
アルコールをケトン化反応器に導入することはで
きない。
本発明の課題は、罐床反応器(Sumpfbett−
Reaktor)中でn−ブテンを水和することにより
sec−アルコールを製造するための方法を、生じ
たアルコールからガス相を分離することにより、
生じたエーテルの他に非常に僅かな量の水を含有
する粗アルコールを得ることができるように実施
することである。このような粗sec−ブチルアル
コール(約99%)は更に中間的な蒸留を行なうこ
となしに、メチルエチルケトンを生じさせるため
の脱水素反応器に導入することができる。
Reaktor)中でn−ブテンを水和することにより
sec−アルコールを製造するための方法を、生じ
たアルコールからガス相を分離することにより、
生じたエーテルの他に非常に僅かな量の水を含有
する粗アルコールを得ることができるように実施
することである。このような粗sec−ブチルアル
コール(約99%)は更に中間的な蒸留を行なうこ
となしに、メチルエチルケトンを生じさせるため
の脱水素反応器に導入することができる。
本発明の課題は、直接水和により製造した蒸気
状のアルコールを反応器の塔頂で過剰の反応ガス
と一緒に取り出し、これを2〜60バール、特に15
〜40バールの圧力下に冷却し、液化させるという
方法である。意外にも、10〜135℃、有利に80〜
120℃の温度で過臨界のガス相中に溶けた水の90
%までが分離し、この際溶けたアルコールはほと
んど定量的にガス相中に残ることが判明した。加
圧蒸留塔中でアルコールから反応ガスを蒸留によ
り分離した後蒸留塔の塔底に粗アルコールが得ら
れ、これは明らかに0.1%以下の水を含有してい
る。本発明の該方法は、得られた粗アルコールを
更に費用のかかる蒸留による処理を行なうことな
しに脱水素反応器に導入することができるので経
済的である。
状のアルコールを反応器の塔頂で過剰の反応ガス
と一緒に取り出し、これを2〜60バール、特に15
〜40バールの圧力下に冷却し、液化させるという
方法である。意外にも、10〜135℃、有利に80〜
120℃の温度で過臨界のガス相中に溶けた水の90
%までが分離し、この際溶けたアルコールはほと
んど定量的にガス相中に残ることが判明した。加
圧蒸留塔中でアルコールから反応ガスを蒸留によ
り分離した後蒸留塔の塔底に粗アルコールが得ら
れ、これは明らかに0.1%以下の水を含有してい
る。本発明の該方法は、得られた粗アルコールを
更に費用のかかる蒸留による処理を行なうことな
しに脱水素反応器に導入することができるので経
済的である。
本発明の該方法を添付図面につき詳説する。配
量ポンプP1を用いて導管1を介して使用ガスを
導管8からの循環オレフインと混合し、蒸発機W
2中で蒸発させ、導管3を介して反応器R中に塔
底から導入する。ポンプP2を用いて、反応水を
導管2を介して熱交換器W1中で予加熱した後、
反応器に導入する。反応器はスチロール−ジビニ
ルベンゾール基材上の強酸性イオン交換体で充填
されている。両方の反応成分を下から上に反応器
床を通過させる。反応器の上端部では場合により
少量の水流が取り出される(図示していない)。
反応器の塔頂では全生成アルコールを蒸気状で過
剰の反応ガス(n−ブタン/n−ブテン)と導管
4を介して取り出し、同一又は減少させた圧力下
に冷却して液体化し、すなわち熱交換器W3及び
W4を介して、ミスト除去網状層を備える液/液
−分離器Aを通す。少量のアルコール(<1%)
を含有する分離した水を導管10を介して取り出
し、プロセス水として導管2を介して新たに使用
する。液状アルコール−ブテン/ブタン−混合物
を熱交換器W3で熱交換することにより再び蒸発
させ導管5を介して加圧蒸留塔D中でアルコール
(導管9)及び反応ガス(導管6)に分離する。
ポンプP4を用いて少量の還流11を蒸留塔に与
える。反応ガスの大部分を圧縮機Kを用いて、導
管8を介して反応に新たに導入する。導管7を介
して少量の残留ガス流が除去される。
量ポンプP1を用いて導管1を介して使用ガスを
導管8からの循環オレフインと混合し、蒸発機W
2中で蒸発させ、導管3を介して反応器R中に塔
底から導入する。ポンプP2を用いて、反応水を
導管2を介して熱交換器W1中で予加熱した後、
反応器に導入する。反応器はスチロール−ジビニ
ルベンゾール基材上の強酸性イオン交換体で充填
されている。両方の反応成分を下から上に反応器
床を通過させる。反応器の上端部では場合により
少量の水流が取り出される(図示していない)。
反応器の塔頂では全生成アルコールを蒸気状で過
剰の反応ガス(n−ブタン/n−ブテン)と導管
4を介して取り出し、同一又は減少させた圧力下
に冷却して液体化し、すなわち熱交換器W3及び
W4を介して、ミスト除去網状層を備える液/液
−分離器Aを通す。少量のアルコール(<1%)
を含有する分離した水を導管10を介して取り出
し、プロセス水として導管2を介して新たに使用
する。液状アルコール−ブテン/ブタン−混合物
を熱交換器W3で熱交換することにより再び蒸発
させ導管5を介して加圧蒸留塔D中でアルコール
(導管9)及び反応ガス(導管6)に分離する。
ポンプP4を用いて少量の還流11を蒸留塔に与
える。反応ガスの大部分を圧縮機Kを用いて、導
管8を介して反応に新たに導入する。導管7を介
して少量の残留ガス流が除去される。
本発明によれば、反応器を離れた生成物ガス流
を加圧下に135℃又はそれ以下の温度に冷却する
ことによりガスと共に搬出された水の大部分を分
離することができる。引き続き残留ガスを蒸留に
より分離する際、すなわちブタン/ブテン−混合
物から分離することによりsec−ブチルアルコー
ルを製造する場合、明らかに0.1%以下、例えば
0.005〜0.05%の水含量のアルコールが得られ
る。このアルコールは他に処理を行なうことなし
に直接ケトン化に使用することができる。
を加圧下に135℃又はそれ以下の温度に冷却する
ことによりガスと共に搬出された水の大部分を分
離することができる。引き続き残留ガスを蒸留に
より分離する際、すなわちブタン/ブテン−混合
物から分離することによりsec−ブチルアルコー
ルを製造する場合、明らかに0.1%以下、例えば
0.005〜0.05%の水含量のアルコールが得られ
る。このアルコールは他に処理を行なうことなし
に直接ケトン化に使用することができる。
中間冷却もしくは中間凝縮の利点は安定蒸留塔
(stabilizer column)中の還流比を1.3から0.3に
下げることができることでもある。このことによ
り、この蒸留塔でのエネルギー節約は約43%にま
で達する。この塔のエネルギー使用は全エネルギ
ー需要のほとんどの部分をしめるので、この塔で
のエネルギー節約は大きな意義を有する。
(stabilizer column)中の還流比を1.3から0.3に
下げることができることでもある。このことによ
り、この蒸留塔でのエネルギー節約は約43%にま
で達する。この塔のエネルギー使用は全エネルギ
ー需要のほとんどの部分をしめるので、この塔で
のエネルギー節約は大きな意義を有する。
冷却は低い温度、約−10℃〜−20℃で行なうこ
ともできる。しかしながら、これは著しく費用が
かかり、一般に経済的な理由から有利ではない。
ともできる。しかしながら、これは著しく費用が
かかり、一般に経済的な理由から有利ではない。
一方では生成物ガス流の冷却及びその液化、並
びに同時に液/液−分離器を離れる液状アルコー
ル/ガス−混合物の加熱及び蒸発は熱交換器(熱
交換器W3)を用いて行なわれる。
びに同時に液/液−分離器を離れる液状アルコー
ル/ガス−混合物の加熱及び蒸発は熱交換器(熱
交換器W3)を用いて行なわれる。
次に実施例につき、本発明による方法(例3)
を公知技術水準の方法〔西ドイツ国特許公告第
2429770号公報による、一方では分離器2個を用
いた方法(例1)及び他方では加圧蒸留塔のみを
用いた方法(例2)〕と比較して詳説する。
を公知技術水準の方法〔西ドイツ国特許公告第
2429770号公報による、一方では分離器2個を用
いた方法(例1)及び他方では加圧蒸留塔のみを
用いた方法(例2)〕と比較して詳説する。
例1 (公知技術水準)
特殊鋼からなり、内径26mmで長さ3mの垂直に
設置した管状反応器をラシツヒ環(特殊鋼、4×
4mm)1.5で2.83mの高さまで充填し、その後
これに市販のマクロ多孔性カチオン交換樹脂(ス
ルホン化スチロール/ジビニルベンゾール−混合
ポリマー)1.2をH(+)−型で同じ高さまで充填
する。この充填体/触媒−固定床を上方及び下方
に配置した特殊鋼金網により保持した。
設置した管状反応器をラシツヒ環(特殊鋼、4×
4mm)1.5で2.83mの高さまで充填し、その後
これに市販のマクロ多孔性カチオン交換樹脂(ス
ルホン化スチロール/ジビニルベンゾール−混合
ポリマー)1.2をH(+)−型で同じ高さまで充填
する。この充填体/触媒−固定床を上方及び下方
に配置した特殊鋼金網により保持した。
管状反応器の底部に1時間あたり87%n−ブテ
ン混合物232g(n−ブテン3.6モル)及び水58g
(3.2モル)を導入した。加熱ジヤケツトを用いて
温度150℃及び圧力70バールを反応器中で保持し
た。
ン混合物232g(n−ブテン3.6モル)及び水58g
(3.2モル)を導入した。加熱ジヤケツトを用いて
温度150℃及び圧力70バールを反応器中で保持し
た。
反応器の塔頂でガス室から蒸気状反応生成物を
取り出した。この反応生成物の一部を循環ポンプ
で反応器中に戻し、この際この戻した残留ガスと
供給ガスとを混合してn−ブテン78〜81%を含有
する混合ガスとした。
取り出した。この反応生成物の一部を循環ポンプ
で反応器中に戻し、この際この戻した残留ガスと
供給ガスとを混合してn−ブテン78〜81%を含有
する混合ガスとした。
蒸気状反応生成物の残りの部分を25〜35バール
に放圧し、第1の分離器中に導入した。第1の分
離器中でC4−残留ガスを分離した後、液状粗ア
ルコールが生じ、これを第2の分離器中で常圧に
放圧した。
に放圧し、第1の分離器中に導入した。第1の分
離器中でC4−残留ガスを分離した後、液状粗ア
ルコールが生じ、これを第2の分離器中で常圧に
放圧した。
n−ブテン76%を含有する残留ガス(供給ガス
に対するガス変換率=52.6%)を第1の分離器
(圧力分離器)から凝縮器に導入し、そこで70バ
ールに圧縮し、反応器中に戻すが、その際循環流
及び87%の供給流と共に78〜81%のn−ブテンを
含有する混合ガスの形で戻した。
に対するガス変換率=52.6%)を第1の分離器
(圧力分離器)から凝縮器に導入し、そこで70バ
ールに圧縮し、反応器中に戻すが、その際循環流
及び87%の供給流と共に78〜81%のn−ブテンを
含有する混合ガスの形で戻した。
1時間あたりn−ブテン95.2g(1.7モル)及
びn−ブタン30.4g(0.52モル)を含有する76%
残留ガスを循環から取り出し、第2の分離器中で
常圧とし、排出した。第2の分離器中ではC4−
部分を除去した後、1時間当りsec−ブチルアル
コール140g(1.9モル)及びジ−sec−ブチルエ
ーテル0.7〜1.4gが77%〜89%の粗アルコールの
形で生じ、これは水10〜22%を含有していた。
sec−ブチルアルコールの空時収率は触媒1及
び1時間あたり1.6モルであり、これは99%以上
の選択性を有した。
びn−ブタン30.4g(0.52モル)を含有する76%
残留ガスを循環から取り出し、第2の分離器中で
常圧とし、排出した。第2の分離器中ではC4−
部分を除去した後、1時間当りsec−ブチルアル
コール140g(1.9モル)及びジ−sec−ブチルエ
ーテル0.7〜1.4gが77%〜89%の粗アルコールの
形で生じ、これは水10〜22%を含有していた。
sec−ブチルアルコールの空時収率は触媒1及
び1時間あたり1.6モルであり、これは99%以上
の選択性を有した。
例2 (公知技術水準)
例1により反応器塔頂で取り出した生成物ガス
流を8バールに放圧した後、加圧蒸留塔中に導入
し、そこでsec−ブチルアルコール及び過剰の反
応ガスに分離した。過剰の反応ガスを前記の反応
器に再び戻した。その一部を残留ガスとして取り
出した。その他同一の反応条件下で同一の触媒効
率が得られた。得られた粗アルコールは水15〜10
%を含有した。
流を8バールに放圧した後、加圧蒸留塔中に導入
し、そこでsec−ブチルアルコール及び過剰の反
応ガスに分離した。過剰の反応ガスを前記の反応
器に再び戻した。その一部を残留ガスとして取り
出した。その他同一の反応条件下で同一の触媒効
率が得られた。得られた粗アルコールは水15〜10
%を含有した。
例3 (本発明の例)
例1及び2に記載した方法を次のように変化さ
せた。すなわち、反応器塔頂で過剰の反応ガスと
共に取り出された生じたsec−ブチルアルコール
を圧力30バールで100℃に冷却して液化し、ミス
ト除去網状層を充填した液/液−分離器を通過さ
せた。この分離器はそれぞれ厚さ50mmのミスト除
去網状層6層が充填された直径26mmの圧力管から
なつた。ミスト除去網状層の間はそれぞれ100mm
の空間であつた。分離器の塔底では反応器から過
臨界ガスにより搬出された水の約90%を分離する
ことができた。この水相はsec−ブチルアルコー
ル及びエーテルを0.6〜0.8%だけ含有した。分離
器の塔頂で過剰の反応ガスと反応生成物である
sec−ブチルアルコール及びジ−sec−ブチルエー
テルとからなる混合物を取り出し、熱交換器W3
での熱交換により蒸発させ、8バールに放圧した
後、粗アルコール及び反応ガスに分離するために
加圧蒸留塔中に導入した。導管8を介して、過剰
の反応ガスを圧縮器中で新たに圧縮し、反応器に
導入した。加圧蒸留塔の塔底で粗アルコールが得
られ、これはわずかに水0.01〜0.05%を含有して
いるにすぎない。収率及び選択性は例1に記載し
たと同様であつた。
せた。すなわち、反応器塔頂で過剰の反応ガスと
共に取り出された生じたsec−ブチルアルコール
を圧力30バールで100℃に冷却して液化し、ミス
ト除去網状層を充填した液/液−分離器を通過さ
せた。この分離器はそれぞれ厚さ50mmのミスト除
去網状層6層が充填された直径26mmの圧力管から
なつた。ミスト除去網状層の間はそれぞれ100mm
の空間であつた。分離器の塔底では反応器から過
臨界ガスにより搬出された水の約90%を分離する
ことができた。この水相はsec−ブチルアルコー
ル及びエーテルを0.6〜0.8%だけ含有した。分離
器の塔頂で過剰の反応ガスと反応生成物である
sec−ブチルアルコール及びジ−sec−ブチルエー
テルとからなる混合物を取り出し、熱交換器W3
での熱交換により蒸発させ、8バールに放圧した
後、粗アルコール及び反応ガスに分離するために
加圧蒸留塔中に導入した。導管8を介して、過剰
の反応ガスを圧縮器中で新たに圧縮し、反応器に
導入した。加圧蒸留塔の塔底で粗アルコールが得
られ、これはわずかに水0.01〜0.05%を含有して
いるにすぎない。収率及び選択性は例1に記載し
たと同様であつた。
添付図面は本発明方法の系統図である。
1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,
11……導管、R……反応器、A……液/液−分
離器、D……加圧蒸留塔、P1,P2,P4……
ポンプ、K……圧縮器、W1,W2,W3,W4
……熱交換器。
11……導管、R……反応器、A……液/液−分
離器、D……加圧蒸留塔、P1,P2,P4……
ポンプ、K……圧縮器、W1,W2,W3,W4
……熱交換器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 40〜200バールの圧力下に120〜180℃の温度
で反応成分が下方から上方に通過する固定床とし
て配置された強酸性カチオン交換体を触媒として
存在させて、その際に水対オレフインのモル比が
0.5〜10:1で、n−ブテンを接触水和すること
によりsec−ブチルアルコールを連続的に製造す
る方法において、反応器塔頂で取り出される蒸気
状の生成物流を2〜60バールに放圧し、この圧力
下に温度135℃又はそれ以下に冷却し、この際液
化し、液/液−分離器中で水と液状アルコール−
ブテン/ブタン−混合物とに分離し、アルコール
−ブテン/ブタン−混合物を加熱下に蒸発させ、
引き続き加圧蒸留塔中で3〜30バールの圧力でア
ルコールを分離することを特徴とするsec−ブチ
ルアルコールの連続的製法。 2 加圧下にガス流を10〜135℃に冷却する特許
請求の範囲第1項記載の方法。 3 液/液−分離器中で、圧力を2〜60バールに
保持する特許請求の範囲第1項又は第2項記載の
方法。 4 熱交換により、反応器塔頂で取り出される蒸
気状の生成物流を冷却して液化し、並びに同時に
液/液−分離器を離れた液状アルコール−ブテ
ン/ブタン−混合物を加熱して蒸発させる特許請
求の範囲第1項から第3項までのいずれか1項記
載の方法。
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-
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- 1981-09-24 ES ES505769A patent/ES505769A0/es active Granted
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