JPS6258582A - スリツプリング用ブラシとその製造方法 - Google Patents
スリツプリング用ブラシとその製造方法Info
- Publication number
- JPS6258582A JPS6258582A JP19757985A JP19757985A JPS6258582A JP S6258582 A JPS6258582 A JP S6258582A JP 19757985 A JP19757985 A JP 19757985A JP 19757985 A JP19757985 A JP 19757985A JP S6258582 A JPS6258582 A JP S6258582A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- contact piece
- support spring
- brush
- slip ring
- mold
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、人工衛星などに搭載されるパドル駆動装置に
内蔵するスリップリング装置のブラシに係るもので、特
に接触片に固体潤活剤を含有するものにおいて、この接
触片と支持ばねとの結合に関するものである。
内蔵するスリップリング装置のブラシに係るもので、特
に接触片に固体潤活剤を含有するものにおいて、この接
触片と支持ばねとの結合に関するものである。
一般に人工衛星など真空中において使用されるこの種ス
リップリング及びブラシは、特にブラシの耐摩耗性、す
なわち潤滑性が問題となり、これまでにも銀−二硫化モ
リブデン−炭素（以下Ａｇ−Ｍｏ５２−Ｃという）、銀
−二硫化モリフデンー銅（以下Ａｇ −ＭＯＳ ２−Ｃ
ｕという）など、電気伝導性の良いＡｇと固体潤滑剤を
主成分とする自己潤滑性複合材料がすぐれた特性を示す
ことが報告されている。
リップリング及びブラシは、特にブラシの耐摩耗性、す
なわち潤滑性が問題となり、これまでにも銀−二硫化モ
リブデン−炭素（以下Ａｇ−Ｍｏ５２−Ｃという）、銀
−二硫化モリフデンー銅（以下Ａｇ −ＭＯＳ ２−Ｃ
ｕという）など、電気伝導性の良いＡｇと固体潤滑剤を
主成分とする自己潤滑性複合材料がすぐれた特性を示す
ことが報告されている。
これらは何れも、素材の粉末を混合して焼結したもので
あるが室温で加圧したのち通電加熱により焼結を行うも
のと、真空中で加圧、加熱焼結するいわゆるホットプレ
ス法と大別して二通りの方法があることも周知である。
あるが室温で加圧したのち通電加熱により焼結を行うも
のと、真空中で加圧、加熱焼結するいわゆるホットプレ
ス法と大別して二通りの方法があることも周知である。
前記ＡｇとＭｏＳ２を含有する材料の摩耗などに及ぼす
混合比の影響を調べてみると、第４図に示されるように
摩耗量及び摩擦係数についてはＭＯＳ２の量を増すに伴
い初め急激て減少するが１５ｗｔ％付近で最小値をとっ
た後、今度は緩やかに増加して全体としてＶ字形に似た
変化を示す。
混合比の影響を調べてみると、第４図に示されるように
摩耗量及び摩擦係数についてはＭＯＳ２の量を増すに伴
い初め急激て減少するが１５ｗｔ％付近で最小値をとっ
た後、今度は緩やかに増加して全体としてＶ字形に似た
変化を示す。
これに対し接点部の硬さは銀より軟質のＭＯＳ２量の増
加に従って当然のことながら単調に低下している。この
ような結果から、Ｍｏ５ｔの添加による摩擦係数の低下
と、軟質化が一つの目安になって上述した摩耗量の変化
がもたらされたのであろうという、一応の定性的な推論
ができる０ このように耐摩耗性すなわち＠滑性を向上するためにＭ
ｏＳ２を少々程度混入するのが適当といわれているゆえ
んである。
加に従って当然のことながら単調に低下している。この
ような結果から、Ｍｏ５ｔの添加による摩擦係数の低下
と、軟質化が一つの目安になって上述した摩耗量の変化
がもたらされたのであろうという、一応の定性的な推論
ができる０ このように耐摩耗性すなわち＠滑性を向上するためにＭ
ｏＳ２を少々程度混入するのが適当といわれているゆえ
んである。
一方接触片自体は、支持ばねに取付けるにあたって、■
加締め、■ろう付、■半田付などの方法があるが■につ
いては接合の信頼性が小さい。■は熱てよる支持ばねの
変質が生じ、■はこれら■及び■の点を解消し得るもの
であるがこのようなＡｇ−ＭＯＳ２−ＣまたはＣｕの三
元焼結合金、特にＭ ｏ Ｓ ２の含有することが起因
して半田の゛ぬれ性″が悪いといわれていることから実
用化が困難であった。
加締め、■ろう付、■半田付などの方法があるが■につ
いては接合の信頼性が小さい。■は熱てよる支持ばねの
変質が生じ、■はこれら■及び■の点を解消し得るもの
であるがこのようなＡｇ−ＭＯＳ２−ＣまたはＣｕの三
元焼結合金、特にＭ ｏ Ｓ ２の含有することが起因
して半田の゛ぬれ性″が悪いといわれていることから実
用化が困難であった。
従って、Ａｇがほぼ１００％あれば半田付には支障がな
いこと、このＡｇがほぼ１００％の素材に対するＡｇが
例えば９５％でＭｏＳ２が５係の素材とは例えばホット
プレス法による製造過程においてそれぞれを容易に接合
することができる点に着目すれば、この接触片と支持ば
ねとの半田付は可能となる。
いこと、このＡｇがほぼ１００％の素材に対するＡｇが
例えば９５％でＭｏＳ２が５係の素材とは例えばホット
プレス法による製造過程においてそれぞれを容易に接合
することができる点に着目すれば、この接触片と支持ば
ねとの半田付は可能となる。
本発明は以上の点に鑑みてなされたもので、スリップリ
ング用ブラシの接触片と支持ばねを半田付により接合す
ることができるようにすることにより上記従来の欠点を
除去するようにしだものである。
ング用ブラシの接触片と支持ばねを半田付により接合す
ることができるようにすることにより上記従来の欠点を
除去するようにしだものである。
すなわち、いわゆるホットプレス法を用い、モールド詰
めの工程でＡｇｌ Ｏ０％の素材、Ａｇに対してＭ ｏ
Ｓ ２を微量含有した素材を複層にしておき、これを
一体内に焼結させるようにして接触片を形成することに
より、支持ばねに対して半田付可能なブラシを得ること
と同時にその製造方法を提供するものである○ 〔発明の実施例〕 以下第１図〜第３図、第５図及び第６図て示される本発
明の一実施例について説明すると、（１）は複数個の導
体リング（２）・・・を、絶縁部（３）・・・を介して
設けたリング本体（（１）と、前記それぞれの導体リン
グ（２）・・・に対向して設けたプラン（」・・とから
なるスリップリング装置である。このブラシ（刃は第２
図て示されるように支持ばね（５ａ）。
めの工程でＡｇｌ Ｏ０％の素材、Ａｇに対してＭ ｏ
Ｓ ２を微量含有した素材を複層にしておき、これを
一体内に焼結させるようにして接触片を形成することに
より、支持ばねに対して半田付可能なブラシを得ること
と同時にその製造方法を提供するものである○ 〔発明の実施例〕 以下第１図〜第３図、第５図及び第６図て示される本発
明の一実施例について説明すると、（１）は複数個の導
体リング（２）・・・を、絶縁部（３）・・・を介して
設けたリング本体（（１）と、前記それぞれの導体リン
グ（２）・・・に対向して設けたプラン（」・・とから
なるスリップリング装置である。このブラシ（刃は第２
図て示されるように支持ばね（５ａ）。
（５ａ）の先端部において、前記導体リング（２）・・
に先端が接触する接触片（５ｂ）、 （ｓｂ）を半田付
りにより接合しているものである。この一つが第３図に
示されるようにＡｇ含有率がほぼ１００チの第１の層（
５ｂｌ） 、 Ａｇが９５％、Ｍｏ５２及びＣが５％の
第２の層（５ｂり及びＡｇが９０％。
に先端が接触する接触片（５ｂ）、 （ｓｂ）を半田付
りにより接合しているものである。この一つが第３図に
示されるようにＡｇ含有率がほぼ１００チの第１の層（
５ｂｌ） 、 Ａｇが９５％、Ｍｏ５２及びＣが５％の
第２の層（５ｂり及びＡｇが９０％。
Ｍ ｏ Ｓ ２及びＣが１０％の第３の層（５ｂ’３）
の３層からなっているものである。
の３層からなっているものである。
そして、その製造方法は先ず第５図及び第６図に示され
るようにＡｇｌＯＯ％の第１の素材Ａを粉砕−乾燥−ふ
るい−モールド詰めスル第１の工程、Ａｇ−９５％、Ｍ
ｏ５ｚ−Ｃ−５％の第２の素材Ｂを同様にモールド詰め
する第２の工程及びＡｇ−９０’＄、ＭＯＳ２ ＊ Ｃ
−１０％の第３の素材Ｃを同様にモールド詰めする第３
の工程そして、これらの素材Ａ〜Ｃを通電焼結する第４
の工程、この焼結されたものを適宜の形状に成形するグ
ロジエクション加工の第５の工程及び洗浄の第６の工程
よりなるものである。
るようにＡｇｌＯＯ％の第１の素材Ａを粉砕−乾燥−ふ
るい−モールド詰めスル第１の工程、Ａｇ−９５％、Ｍ
ｏ５ｚ−Ｃ−５％の第２の素材Ｂを同様にモールド詰め
する第２の工程及びＡｇ−９０’＄、ＭＯＳ２ ＊ Ｃ
−１０％の第３の素材Ｃを同様にモールド詰めする第３
の工程そして、これらの素材Ａ〜Ｃを通電焼結する第４
の工程、この焼結されたものを適宜の形状に成形するグ
ロジエクション加工の第５の工程及び洗浄の第６の工程
よりなるものである。
前記第１〜第３のモールド詰め工程は第５図に示される
ように素材Ａ−Ｃが成形型Ｕ内に予め３層になるように
積層され、これが後述する加圧・加熱手段により焼結す
るものである。前記成形型□は、電気ヒータ（ｌｌａ）
を埋設した筒状の絶縁枠部αＤと導電性の底部α２より
なる有底筒状のもので、この底部より前記素材Ａ−Ｃが
順次積層されるものである。（Ｉ３）は加圧棒で絶縁枠
部（１υの開口部より矢視方向に加圧するものである。
ように素材Ａ−Ｃが成形型Ｕ内に予め３層になるように
積層され、これが後述する加圧・加熱手段により焼結す
るものである。前記成形型□は、電気ヒータ（ｌｌａ）
を埋設した筒状の絶縁枠部αＤと導電性の底部α２より
なる有底筒状のもので、この底部より前記素材Ａ−Ｃが
順次積層されるものである。（Ｉ３）は加圧棒で絶縁枠
部（１υの開口部より矢視方向に加圧するものである。
この加圧棒αＪ及び前記底部α２には通電端子（１３ａ
）及び（１２ａ ）を設け、前記素材Ａ−ＣＫ直接電流
を流すことにより自己発熱させるようにしてＡるもので
ある。
）及び（１２ａ ）を設け、前記素材Ａ−ＣＫ直接電流
を流すことにより自己発熱させるようにしてＡるもので
ある。
なお、第２図における（６）は導体リング（２）の裏側
において設けた中空絶縁体（力の透孔（７ａ）を介して
前記導体リングに接続したリード線で前記甲空部を通し
てブラシ側からの電力を、このＩｙ−ド線側に供給する
ようにｔつ℃い・る。
において設けた中空絶縁体（力の透孔（７ａ）を介して
前記導体リングに接続したリード線で前記甲空部を通し
てブラシ側からの電力を、このＩｙ−ド線側に供給する
ようにｔつ℃い・る。
しかして、ブラシを製作するにあたって詳述すると、先
ず３００メツシュ程度に粉砕したＡｇを乾燥、ふるいを
通したそれぞれの素材Ａ−Ｃを第５図に示されるように
成形型■に順次積層しモールド詰めする。次に型Ｕ内を
１ｏ−２ｔｏｒｒ程度真空引きした後電気ヒータ（１１
ａ）及びリード線（１３ａ）に電流を流すことによる間
接加熱及び自己発熱によ１）９００℃前後まで加熱する
。
ず３００メツシュ程度に粉砕したＡｇを乾燥、ふるいを
通したそれぞれの素材Ａ−Ｃを第５図に示されるように
成形型■に順次積層しモールド詰めする。次に型Ｕ内を
１ｏ−２ｔｏｒｒ程度真空引きした後電気ヒータ（１１
ａ）及びリード線（１３ａ）に電流を流すことによる間
接加熱及び自己発熱によ１）９００℃前後まで加熱する
。
これと同時にそのままの状態で約１０分間約０．２ｔＯ
ｎ／ｃＩｒＬ２の荷重を加圧棒に加えて加圧し、いわゆ
る通電焼結を行なう。その後２００°Ｃ前後までは負荷
したまま、それ以後は室温まで負荷を除いて上記真空中
で自然冷却する。
ｎ／ｃＩｒＬ２の荷重を加圧棒に加えて加圧し、いわゆ
る通電焼結を行なう。その後２００°Ｃ前後までは負荷
したまま、それ以後は室温まで負荷を除いて上記真空中
で自然冷却する。
このようにすることにより、素材ＡとＢ及びＢとＣとの
間においてはＭＯＳ２の含有量の差分が全体の５％前後
に設定したものであるが、その各々の素材の結合面イ及
び口ておいては相互の粒子が入シ込んだブリッジ状態と
なったまま焼結され、第１〜第３の層（５ｂｌ ）〜（
５ｂ３）を有する適宜の形状に成形し、洗浄してブラシ
本体が製作される。
間においてはＭＯＳ２の含有量の差分が全体の５％前後
に設定したものであるが、その各々の素材の結合面イ及
び口ておいては相互の粒子が入シ込んだブリッジ状態と
なったまま焼結され、第１〜第３の層（５ｂｌ ）〜（
５ｂ３）を有する適宜の形状に成形し、洗浄してブラシ
本体が製作される。
次にこのように製作されたブラシ本体は第３図に示され
るようにその第１の層（５ｂｌ）側を例えばシん青銅製
の支持ばね（５ａ）に対しろう付りするものである。こ
のろう付にあたっては、問題となっていた“ぬれ性″が
前記第１の層（５ｂｌ）ではＭ ｏ Ｓ ２の含有のな
いことにより解消され、融点が６２０°Ｃ〜９００°Ｃ
程度と比較的低い温度で両者を結合することができるも
のである。
るようにその第１の層（５ｂｌ）側を例えばシん青銅製
の支持ばね（５ａ）に対しろう付りするものである。こ
のろう付にあたっては、問題となっていた“ぬれ性″が
前記第１の層（５ｂｌ）ではＭ ｏ Ｓ ２の含有のな
いことにより解消され、融点が６２０°Ｃ〜９００°Ｃ
程度と比較的低い温度で両者を結合することができるも
のである。
本発明によれば以上のように、Ｍｏ８２などの固体潤滑
剤を含有する接触片と、これを結合する支持ばねとより
構成され、前記接触片は、前記支持ばねに対する接合部
は固体潤滑剤が含有しないようになされ、前記支持ばね
に対し半田付により結合できるようにしたものであるか
ら、これら接触片と支持ばねの結合にあたって従来のよ
うに加締めによる場合の信頼性の問題、ろう付による場
合のろう付時の熱による支持ばねの変質の問題を解消す
ることができつつ、導体リング１つに対する接触片の接
触部にあってはその耐摩耗性向上のだめの固体潤滑剤を
含有させることができるものであってよシ信頼性が向上
するものである。
剤を含有する接触片と、これを結合する支持ばねとより
構成され、前記接触片は、前記支持ばねに対する接合部
は固体潤滑剤が含有しないようになされ、前記支持ばね
に対し半田付により結合できるようにしたものであるか
ら、これら接触片と支持ばねの結合にあたって従来のよ
うに加締めによる場合の信頼性の問題、ろう付による場
合のろう付時の熱による支持ばねの変質の問題を解消す
ることができつつ、導体リング１つに対する接触片の接
触部にあってはその耐摩耗性向上のだめの固体潤滑剤を
含有させることができるものであってよシ信頼性が向上
するものである。
また接触片としてＡｇ−Ｍｏ５２−ＣまたはＣｕの３元
焼結合金層により形成され、支持ばねに対する結合部は
Ａｇの含有率をほぼ１００係にしたのでＡｇの半田に対
するぬれ性の良好なことと相俟って独自の導電特性が核
部における導電性の改善と信頼性の向上につながるもの
であるＯ 更に、この接怠片の製造方法として、は；ぽＡｇの成分
よりなる粉状に乾燥させた第１の素材Ａをふるいにかけ
、加熱型にモールド詰めする第１の工程と、Ｍｏ、Ｓｚ
を少々含有するＡｇを主成分とする粉状に乾燥石せた第
２の素材Ｂ更には第３の素材Ｏを箭記力ロ熱型内の第１
の素材Ａの上層に積層する萬Ｚの工程と、前記素材Ａ−
Ｃに対して、前記型自体による加熱あるいは更に各素材
に通電することによ、る自己発熱により卵熱焼結するよ
うにした第３の工程と、これら各工程を経て得られた接
触片素材の前記素材Ａ側の層を、支持ばねに対し半田付
により結合する第４の工程を具備するようにしたから、
いわゆるホントプレス法におけるモールド詰工程におい
て、素材Ａ−Ｃを項次型に入れ込むのみでよいので特段
の加工工程は必要でない。またこの点に鑑みて、上述実
施例によれば、いわゆる素材はＡ〜Ｃの３種類としたが
、これを必要により例えば５種類、％て必要でなければ
２種類とするなど信頼性、導電性などを考慮して適宜に
決めることができる。
焼結合金層により形成され、支持ばねに対する結合部は
Ａｇの含有率をほぼ１００係にしたのでＡｇの半田に対
するぬれ性の良好なことと相俟って独自の導電特性が核
部における導電性の改善と信頼性の向上につながるもの
であるＯ 更に、この接怠片の製造方法として、は；ぽＡｇの成分
よりなる粉状に乾燥させた第１の素材Ａをふるいにかけ
、加熱型にモールド詰めする第１の工程と、Ｍｏ、Ｓｚ
を少々含有するＡｇを主成分とする粉状に乾燥石せた第
２の素材Ｂ更には第３の素材Ｏを箭記力ロ熱型内の第１
の素材Ａの上層に積層する萬Ｚの工程と、前記素材Ａ−
Ｃに対して、前記型自体による加熱あるいは更に各素材
に通電することによ、る自己発熱により卵熱焼結するよ
うにした第３の工程と、これら各工程を経て得られた接
触片素材の前記素材Ａ側の層を、支持ばねに対し半田付
により結合する第４の工程を具備するようにしたから、
いわゆるホントプレス法におけるモールド詰工程におい
て、素材Ａ−Ｃを項次型に入れ込むのみでよいので特段
の加工工程は必要でない。またこの点に鑑みて、上述実
施例によれば、いわゆる素材はＡ〜Ｃの３種類としたが
、これを必要により例えば５種類、％て必要でなければ
２種類とするなど信頼性、導電性などを考慮して適宜に
決めることができる。
第１図は本発明を実施した一般的スリングリングを示す
図、第２図は第１図の「〜「線１’ｌ？＋５断面図、第
３図はスリップリング用ブラシの要部の側面図、第４図
は接触片に含有されるＭ ｏ Ｓ ２の含有割合に対す
る摩耗量と摩擦係数の関係を示す図、第５図は本発明の
製造工程において用いる成形型上カロ圧棒及び素材のモ
ールド諮時の状態を示す概略断面図で第６図は本発明の
製造方法における製造工程のフロー図である。 （Ｕ・・−スリップリング装置、（２）・・導体リング
、（３）−・絶縁部、（担−・リング本体、（艷・・ブ
ラシ、（５ａ）１．支持ばね、（５ｂ）−・・接触片、
（５ｂ ｌ） −第１の層、（５ｂ２）・・・第２の層
、（５ｂ３）・・・第３の層、Ａ〜Ｃ・・第１〜第３の
素材、□□□・・成形型、αＵ・・絶縁枠部、（Ｉｌａ
）−・−電気ヒータ、１１２１・・・底部、ｌ・・・加
圧棒〇 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同弁理士 竹 花 喜久男 第４図 ｗｔ’７ａ Ｍｏ５ｚ １６図 口
図、第２図は第１図の「〜「線１’ｌ？＋５断面図、第
３図はスリップリング用ブラシの要部の側面図、第４図
は接触片に含有されるＭ ｏ Ｓ ２の含有割合に対す
る摩耗量と摩擦係数の関係を示す図、第５図は本発明の
製造工程において用いる成形型上カロ圧棒及び素材のモ
ールド諮時の状態を示す概略断面図で第６図は本発明の
製造方法における製造工程のフロー図である。 （Ｕ・・−スリップリング装置、（２）・・導体リング
、（３）−・絶縁部、（担−・リング本体、（艷・・ブ
ラシ、（５ａ）１．支持ばね、（５ｂ）−・・接触片、
（５ｂ ｌ） −第１の層、（５ｂ２）・・・第２の層
、（５ｂ３）・・・第３の層、Ａ〜Ｃ・・第１〜第３の
素材、□□□・・成形型、αＵ・・絶縁枠部、（Ｉｌａ
）−・−電気ヒータ、１１２１・・・底部、ｌ・・・加
圧棒〇 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同弁理士 竹 花 喜久男 第４図 ｗｔ’７ａ Ｍｏ５ｚ １６図 口
Claims (3)
- （１）ＭｏＳ＿２などの固体潤活剤を含有する接触片と
、これと結合する支持ばねとより構成され、前記接触片
は、前記支持ばねに対する接合部は固体潤活剤が含有し
ないようになされ、前記支持ばねに対し半田付により結
合できるようにしたことを特徴とするスリップリング用
ブラシ。 - （２）前記接触片は、Ａｇ−ＭｏＳ＿２−ＣまたはＣｕ
の３元焼結合金層により形成され、前記支持ばねに対す
る結合部はＡｇの含有率をほぼ１００％にしたことを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載のスリップリング用
ブラシ。 - （３）ほぼＡｇの成分よりなる粉状に乾燥させた素材Ａ
をふるいにかけ、加熱型にモールド詰めする第１の工程
と、ＭｏＳ＿２を少々含有するＡｇを主成分とする粉状
に乾燥させた素材Ｂを、前記加熱型内の素材Ａの上層に
積層する第２の工程と、前記素材Ａ及びＢに対して、前
記型自体による加熱あるいは更に両素材に通電すること
による自己発熱により加熱焼結するようにした第３の工
程と、これら各工程を経て得られた接触片素材の前記素
材Ａ側の層を支持ばねに対し半田付により結合する第４
の工程を具備するスリップリング用ブラシの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60197579A JPH06101360B2 (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | スリツプリング用ブラシとその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60197579A JPH06101360B2 (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | スリツプリング用ブラシとその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6258582A true JPS6258582A (ja) | 1987-03-14 |
| JPH06101360B2 JPH06101360B2 (ja) | 1994-12-12 |
Family
ID=16376840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60197579A Expired - Lifetime JPH06101360B2 (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | スリツプリング用ブラシとその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06101360B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5806448A (en) * | 1995-03-29 | 1998-09-15 | Jaguar Co., Ltd. | Overlock sewing machine |
| JP2013075347A (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-25 | Uryu Seisaku Ltd | 油圧式トルクレンチの締付力の制御装置 |
| CN103155304A (zh) * | 2010-10-13 | 2013-06-12 | 贺利氏材料工艺有限责任两合公司 | 具有旋转对称的弯矩的弹簧支架上的含贵金属的接触件 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5042309A (ja) * | 1973-08-18 | 1975-04-17 | ||
| JPS5510349U (ja) * | 1978-07-04 | 1980-01-23 |
-
1985
- 1985-09-09 JP JP60197579A patent/JPH06101360B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5042309A (ja) * | 1973-08-18 | 1975-04-17 | ||
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| CN103155304A (zh) * | 2010-10-13 | 2013-06-12 | 贺利氏材料工艺有限责任两合公司 | 具有旋转对称的弯矩的弹簧支架上的含贵金属的接触件 |
| JP2013546123A (ja) * | 2010-10-13 | 2013-12-26 | ヘレーウス マテリアルズ テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | 回転対称的な曲げモーメントを備えたばね支持体における、貴金属を含有する接触部材 |
| CN103155304B (zh) * | 2010-10-13 | 2016-08-10 | 贺利氏材料工艺有限责任两合公司 | 具有旋转对称的弯矩的弹簧支架上的含贵金属的接触件 |
| JP2013075347A (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-25 | Uryu Seisaku Ltd | 油圧式トルクレンチの締付力の制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06101360B2 (ja) | 1994-12-12 |
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