JPS624831A - 形状の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造方法 - Google Patents
形状の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造方法Info
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- JPS624831A JPS624831A JP14060285A JP14060285A JPS624831A JP S624831 A JPS624831 A JP S624831A JP 14060285 A JP14060285 A JP 14060285A JP 14060285 A JP14060285 A JP 14060285A JP S624831 A JPS624831 A JP S624831A
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- martensitic stainless
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、安全かみそり替刃、カッタナイフ、ドクタナ
イフ、ばね、ワッシャ、バルブシート等々の素材として
使用される、形状の良好なマルテンサイト系ステンレス
鋼薄鋼帯の製造方法に関するものである。
イフ、ばね、ワッシャ、バルブシート等々の素材として
使用される、形状の良好なマルテンサイト系ステンレス
鋼薄鋼帯の製造方法に関するものである。
〈従来の技術〉
今日、安全かみそり替刃、カッタナイフ、ドクタナイフ
、ばね、ワッシャ、バルブシート等には、素材としてＣ
量が０．２〜１％テ、 Ｏｒを１１〜１４％含有する、
マルテンサイト系ステンレス鋼の薄鋼帯もしくはこれを
剪断して得られる薄鋼板が使用されている。また、これ
らの素材としては、その硬度としておよそＨマク０・０
以上３５０以下の範囲のもので且つ平坦度即ち形状の優
れたものが望まれ、寸法的に０．５ｍｍ以下の比較的薄
い板厚のものが要求されている。
、ばね、ワッシャ、バルブシート等には、素材としてＣ
量が０．２〜１％テ、 Ｏｒを１１〜１４％含有する、
マルテンサイト系ステンレス鋼の薄鋼帯もしくはこれを
剪断して得られる薄鋼板が使用されている。また、これ
らの素材としては、その硬度としておよそＨマク０・０
以上３５０以下の範囲のもので且つ平坦度即ち形状の優
れたものが望まれ、寸法的に０．５ｍｍ以下の比較的薄
い板厚のものが要求されている。
つまり、これらは上記の如き諸条件を満たしたマルテン
サイト系ステンレス鋼薄鋼帯もしくは薄鋼板を素材とし
、これを切断、打ち抜き、プ、レス、熱処理等の加工を
行なって製品化しているのである。
サイト系ステンレス鋼薄鋼帯もしくは薄鋼板を素材とし
、これを切断、打ち抜き、プ、レス、熱処理等の加工を
行なって製品化しているのである。
従来、前記の各用途の根本素材として用いられるマルテ
ンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造においては、切断
やプレス加工時の形状くずれまたは打ち抜きや切断時の
かえりの発生等を防止するために、その硬度として通常
Ｈマク００以上３５０以下の範囲のものが望まれるので
、所望硬度を満足させ得る圧延率で圧延したままのもの
、いわゆるＨＴ仕上の製造方法が採用されていた。
ンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造においては、切断
やプレス加工時の形状くずれまたは打ち抜きや切断時の
かえりの発生等を防止するために、その硬度として通常
Ｈマク００以上３５０以下の範囲のものが望まれるので
、所望硬度を満足させ得る圧延率で圧延したままのもの
、いわゆるＨＴ仕上の製造方法が採用されていた。
〈発明が解決しようとする問題点〉
ところがこのような製造方法により製造されたＨ丁仕上
のマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯は、前記の如き
各用途の素材として１寸法、化学組成、硬度に関して満
足し得ても平坦度即ち形状についての要求を満たすこと
ができなかった。
のマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯は、前記の如き
各用途の素材として１寸法、化学組成、硬度に関して満
足し得ても平坦度即ち形状についての要求を満たすこと
ができなかった。
すなわち、このような従来の、マルテンサイト系ステン
レス鋼薄鋼帯の製造上の問題点は、形状不良にあり、平
坦度の優れた、形状の安定した製品に圧延することが非
常に困難であった。
レス鋼薄鋼帯の製造上の問題点は、形状不良にあり、平
坦度の優れた、形状の安定した製品に圧延することが非
常に困難であった。
圧延された薄鋼帯は中延びや耳延びを生じ、要求される
平坦度即ち形状を確保するために製造上大幅な歩留低下
を余儀無くされることが多かった。従って、このような
マルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造における形
状改善については、圧延−ヒでは限界があり、安定して
平坦度の優れた形状を得ることが困難であった。
平坦度即ち形状を確保するために製造上大幅な歩留低下
を余儀無くされることが多かった。従って、このような
マルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造における形
状改善については、圧延−ヒでは限界があり、安定して
平坦度の優れた形状を得ることが困難であった。
く問題点を解決す−るための手段〉
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の形状
改善を目的とした製造方法に関し１通常圧延中に発生し
た中延びや耳延び等の形状不良を張力下で焼鈍して矯正
するものである。
改善を目的とした製造方法に関し１通常圧延中に発生し
た中延びや耳延び等の形状不良を張力下で焼鈍して矯正
するものである。
〈発明の構成〉
本発明ニヨレハ、Ｃ量０．２〜１％テｃｒヲ１１〜１４
２含有し、４−冊４４＆、、焼鈍酸洗もしくは光輝焼鈍
が施こされたマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯を圧
延率１０〜１５％で冷間圧延した後、該鋼帯を５５０〜
６５０℃の材料温度範囲で０．３〜３．０ Ｋｇ／ｆｉ
１１２の範囲の張力を加えた状態で連続焼鈍することを
特徴とする形状の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼
薄鋼帯の製造方法が提供される。
２含有し、４−冊４４＆、、焼鈍酸洗もしくは光輝焼鈍
が施こされたマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯を圧
延率１０〜１５％で冷間圧延した後、該鋼帯を５５０〜
６５０℃の材料温度範囲で０．３〜３．０ Ｋｇ／ｆｉ
１１２の範囲の張力を加えた状態で連続焼鈍することを
特徴とする形状の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼
薄鋼帯の製造方法が提供される。
本発明の製造方法における対象鋼は、Ｃ「を１１〜１４
％含有するマルテンサイト系ステンレス鋼であ６．０は
０．２〜１％含マレ、通常Ｓｉ：ＩＸ以下、Ｍｎ：１１
１；ｔ 下、Ｐ：０．０４％ 以下、Ｓ：０．０３％
以下、残部Ｆｅオよび不純物からなるものである。
％含有するマルテンサイト系ステンレス鋼であ６．０は
０．２〜１％含マレ、通常Ｓｉ：ＩＸ以下、Ｍｎ：１１
１；ｔ 下、Ｐ：０．０４％ 以下、Ｓ：０．０３％
以下、残部Ｆｅオよび不純物からなるものである。
その他少量の添加成分があっても支障ない。
これらの鋼がこの組成範囲内において略々同じ挙動を取
ることは当業者間によく知られている。
ることは当業者間によく知られている。
本発明にあっては、上記の如き組成範囲を有する対象鋼
を常法によって、溶製、熱延し、冷間圧延拳焼鈍酸洗も
しくは光輝焼鈍を１回あるいは何回か繰り返した薄鋼帯
を出発材料とする。
を常法によって、溶製、熱延し、冷間圧延拳焼鈍酸洗も
しくは光輝焼鈍を１回あるいは何回か繰り返した薄鋼帯
を出発材料とする。
このような出発材料即ち薄鋼帯を、前述のとおりＨマク
００以上３５０以下の範囲の所望硬度に仕上げるために
、まず１０〜５ｏｚの範囲で冷間圧延した後、第１図に
その概略を示す加熱炉（焼鈍炉）（１）において薄鋼帯
（２）に例えば加熱炉（１）の前後に配置されたプライ
ドルロール（３）（３）により０．３〜３．ＯＫｇ／ｍ
ｍ２の範囲の張力を付与しながら薄鋼帯（２）そのもの
が５５０〜８５０’Ｃ範囲内の温度になるように連続焼
鈍し、所望の硬度を維持しながら形状不良を矯正して形
状改善を行なうのである。
００以上３５０以下の範囲の所望硬度に仕上げるために
、まず１０〜５ｏｚの範囲で冷間圧延した後、第１図に
その概略を示す加熱炉（焼鈍炉）（１）において薄鋼帯
（２）に例えば加熱炉（１）の前後に配置されたプライ
ドルロール（３）（３）により０．３〜３．ＯＫｇ／ｍ
ｍ２の範囲の張力を付与しながら薄鋼帯（２）そのもの
が５５０〜８５０’Ｃ範囲内の温度になるように連続焼
鈍し、所望の硬度を維持しながら形状不良を矯正して形
状改善を行なうのである。
図中の加熱炉（１）は他のライン中に設けてもあるいは
単独に設置してもよい。また加熱炉（１）の加熱方式は
、軽油やＬＰＧなどの燃料燃焼型でも電気加熱型のいず
れでもよく特定されるものではない。
単独に設置してもよい。また加熱炉（１）の加熱方式は
、軽油やＬＰＧなどの燃料燃焼型でも電気加熱型のいず
れでもよく特定されるものではない。
加熱炉（１）が大気解放型の場合、炉内で連続焼鈍する
薄鋼帯（２）の表面は軽く酸化され着色するので炉内雰
囲気として無酸化雰囲気が好ましい。
薄鋼帯（２）の表面は軽く酸化され着色するので炉内雰
囲気として無酸化雰囲気が好ましい。
酸化スケールにより着色した薄鋼帯のままでよい場合の
あるが、不可の場合は軽い酸洗処理を施こすことによっ
て酸化スケールを簡単に除去すればよい。
あるが、不可の場合は軽い酸洗処理を施こすことによっ
て酸化スケールを簡単に除去すればよい。
加熱炉（１）における薄鋼帯（２）の連続焼鈍速度（通
板速度）は、この形状改善に影響を及ぼすが、寸法、化
学組成、圧延率、炉内における薄鋼帯即ち材料の温度、
薄鋼帯に付与される張力などの多数の要因と絡むので決
定しづらく、さらに焼鈍時における表面酸化を極力抑制
して薄鋼帯の形状改善を十分行なうために低温化のみな
らずこの速度の短縮化を計らねばならないので、特定し
難く経験的に求めなければならない。
板速度）は、この形状改善に影響を及ぼすが、寸法、化
学組成、圧延率、炉内における薄鋼帯即ち材料の温度、
薄鋼帯に付与される張力などの多数の要因と絡むので決
定しづらく、さらに焼鈍時における表面酸化を極力抑制
して薄鋼帯の形状改善を十分行なうために低温化のみな
らずこの速度の短縮化を計らねばならないので、特定し
難く経験的に求めなければならない。
本発明は、以下に述べた手段によってマルテンサイト系
ステンレス鋼薄鋼帯の形状改善を行なうのであるが、そ
の状況を図面を参照して説明する。
ステンレス鋼薄鋼帯の形状改善を行なうのであるが、そ
の状況を図面を参照して説明する。
基本成分としてＣｒｔ−１１〜１４％含有しＣ量が０．
２ｚ、０．７ｚ、１．Ｏｚの組成を有するマルテンサイ
ト系ステンレス鋼帯を常法によって溶製、熱延し、冷間
圧延・焼鈍酸洗もしくは光輝焼鈍を繰り返して板厚０．
１４ｍｍの薄鋼帯とした。この薄鋼帯を５ｚ、１０２
、３０Ｘ 、 ５０ｇ 、 ５５２ （７）ＥＩＥ下率
で冷間圧延し。
２ｚ、０．７ｚ、１．Ｏｚの組成を有するマルテンサイ
ト系ステンレス鋼帯を常法によって溶製、熱延し、冷間
圧延・焼鈍酸洗もしくは光輝焼鈍を繰り返して板厚０．
１４ｍｍの薄鋼帯とした。この薄鋼帯を５ｚ、１０２
、３０Ｘ 、 ５０ｇ 、 ５５２ （７）ＥＩＥ下率
で冷間圧延し。
薄鋼帯に付与する張力を一定の０．５ Ｋｇ／ ｍｍ＋
２のちとに種々の材料温度で連続焼鈍して硬度を測定し
た結果を第２図に示す。
２のちとに種々の材料温度で連続焼鈍して硬度を測定し
た結果を第２図に示す。
この図によれば１．この薄鋼帯即ち材料は６５０℃以上
の温度であれば軟化することが分る。また、この一連の
試験結果、５５０℃以下では形状不良がほとんど矯正さ
れないことが分った。
の温度であれば軟化することが分る。また、この一連の
試験結果、５５０℃以下では形状不良がほとんど矯正さ
れないことが分った。
材料の再結晶温度以下、即ち、６５０℃以下であって５
５０°Ｃ以上なら、圧延後の残留応力が除去されて形状
不良の矯正、平坦化が達成され、硬度の低下はほとんど
起らず所望硬度が維持できることが確認された。
５０°Ｃ以上なら、圧延後の残留応力が除去されて形状
不良の矯正、平坦化が達成され、硬度の低下はほとんど
起らず所望硬度が維持できることが確認された。
次にこの一連の試験において、前記の如き各材料につい
て、焼鈍時における張力を種々変えて形状改善の程度を
調査した。その結果の一例を第３図に示す。Ｃｒが１３
％ 、 Ｃ量が１．０％の材料を圧延率３０％で冷間圧
延した結果、この材料の急峻度［％］は４．Ｏｚであっ
た。この急峻度はこのような材料の形状状態を定量表示
するための概念であり、第４図に示すようにＨ／ Ｌ
Ｘ １００ ［％］で定義されるものである。
て、焼鈍時における張力を種々変えて形状改善の程度を
調査した。その結果の一例を第３図に示す。Ｃｒが１３
％ 、 Ｃ量が１．０％の材料を圧延率３０％で冷間圧
延した結果、この材料の急峻度［％］は４．Ｏｚであっ
た。この急峻度はこのような材料の形状状態を定量表示
するための概念であり、第４図に示すようにＨ／ Ｌ
Ｘ １００ ［％］で定義されるものである。
つまり、第３図によれば、冷間圧延されたままでは急峻
度４．０％という形状不良の材料が、焼鈍時の材料温度
６００°Ｃのもとで、０．３ Ｋｇ／ ｍ＋＊２未満の
張力では形状改善が見られず、逆に３．０ Ｋｇ／ １
２を越えると張力が強すぎて湾曲やしわが発生し、かえ
って形状が劣化することが分った。
度４．０％という形状不良の材料が、焼鈍時の材料温度
６００°Ｃのもとで、０．３ Ｋｇ／ ｍ＋＊２未満の
張力では形状改善が見られず、逆に３．０ Ｋｇ／ １
２を越えると張力が強すぎて湾曲やしわが発生し、かえ
って形状が劣化することが分った。
このことはこの−例に限らず本発明に係る材料について
はほぼ共通な傾向であり、焼鈍時の材料温度が５５０〜
６５０℃の範囲にあり且つ材料に対して０．３〜３．０
Ｋｇ／ ｍｍ２の張力が付与されるならば、急峻度４
．Ｏｚ以上の形状不良である冷間圧延したままの材料を
急峻度０−５％以下の形状良好なものにすることができ
る。
はほぼ共通な傾向であり、焼鈍時の材料温度が５５０〜
６５０℃の範囲にあり且つ材料に対して０．３〜３．０
Ｋｇ／ ｍｍ２の張力が付与されるならば、急峻度４
．Ｏｚ以上の形状不良である冷間圧延したままの材料を
急峻度０−５％以下の形状良好なものにすることができ
る。
〈実施例〉
以上のような本発明の製造方法を実施して、前記安全か
みそり替刃用のマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯を
製造した。この製造結果を第５図を参照して以下に説明
する。
みそり替刃用のマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯を
製造した。この製造結果を第５図を参照して以下に説明
する。
この薄謝帯としては、板厚０．１ｉ＋ｍ程度で、Ｃｒ：
１３％ 、 Ｃ：０．７％ヲ含有し、硬度範囲Ｈｖ２８
０〜３４０程度のものが要求されている。
１３％ 、 Ｃ：０．７％ヲ含有し、硬度範囲Ｈｖ２８
０〜３４０程度のものが要求されている。
常法によって、冷間圧延・焼鈍酸洗を繰り返して板厚０
．＋２８ｍｍ 、 Ｏ，１４３ｍｍ 、 ０６１８２ｍ
ｍの薄鋼帯（出発材料）を製造した。これらを２２％
、 ３０％ 、４５２の圧延率で各々０．１ｍｍに冷間
圧延した。
．＋２８ｍｍ 、 Ｏ，１４３ｍｍ 、 ０６１８２ｍ
ｍの薄鋼帯（出発材料）を製造した。これらを２２％
、 ３０％ 、４５２の圧延率で各々０．１ｍｍに冷間
圧延した。
これらの硬度は各々Ｈマ２９５ 、 Ｈマ３０９ 、
Ｈマ３４５で、形状状態の急峻度は３．０〜４、Ｏｚの
範囲にあった。これらの冷間圧延された薄鋼帯に０．５
Ｋｇ／ｙａ１１２の張力を加えながら１５ｍ／ｗｉｎ
の通板速度で、薄鋼帯そのものの温度（材料温度）６０
０℃で連続焼鈍した。このように処理された後の各＠鋼
帯の硬度はＨマ２８７ 、Ｈマ３０３ 、 Ｈマロ３５
であり、要求硬度範囲Ｈマ２８０〜３４０を十分満足す
るものであった。
Ｈマ３４５で、形状状態の急峻度は３．０〜４、Ｏｚの
範囲にあった。これらの冷間圧延された薄鋼帯に０．５
Ｋｇ／ｙａ１１２の張力を加えながら１５ｍ／ｗｉｎ
の通板速度で、薄鋼帯そのものの温度（材料温度）６０
０℃で連続焼鈍した。このように処理された後の各＠鋼
帯の硬度はＨマ２８７ 、Ｈマ３０３ 、 Ｈマロ３５
であり、要求硬度範囲Ｈマ２８０〜３４０を十分満足す
るものであった。
また急峻度はそれぞれ０．５％以下で大幅に形状改善さ
れたものであり、これらを安全かみそり替刃に切断、打
ち抜き、熱処理等の加工を行なったのであるが、形状の
くずれやかえりは何ら問題なく、硬度、形状ともに安全
かみそり替刃用素材として十分満足できるものを製造す
ることができた。
れたものであり、これらを安全かみそり替刃に切断、打
ち抜き、熱処理等の加工を行なったのであるが、形状の
くずれやかえりは何ら問題なく、硬度、形状ともに安全
かみそり替刃用素材として十分満足できるものを製造す
ることができた。
く効果〉
従来の製造方法では急峻度１．０ｚ〜４．０ｚ程度の形
状の悪い冷間圧延素材しかできなかったものを、本発明
の製造方法によれば要求される諸条件を満たし急峻度０
．５ｚ以下の大幅に形状改善された素材が製造可能とな
る。従って、製造上大幅な歩留向上の達成されるように
なった。
状の悪い冷間圧延素材しかできなかったものを、本発明
の製造方法によれば要求される諸条件を満たし急峻度０
．５ｚ以下の大幅に形状改善された素材が製造可能とな
る。従って、製造上大幅な歩留向上の達成されるように
なった。
また、各用途における素材の加工工程において、素材の
形状不良による作業能率の低下あるいは表面疵の発生な
どを解消し、さらに切断、打ち抜き、プレス、熱処理等
の加工時における不良品の発生を大幅に抑制することが
できるのである。
形状不良による作業能率の低下あるいは表面疵の発生な
どを解消し、さらに切断、打ち抜き、プレス、熱処理等
の加工時における不良品の発生を大幅に抑制することが
できるのである。
第１図は冷間圧延された出発材料（薄鋼帯）を連続焼鈍
する加熱炉（焼鈍炉）の概略説明図、第２図はＣｒを１
１〜１４％含有ｔ、ｃが０．２〜ｔ、ｏｚノ組成の鋼を
種々の圧延率で冷間圧延し０．５ Ｋｇ／ａ１１１２の
張力下で種々の材料温度で焼鈍したときの硬度を示すグ
ラフである。 第３図は焼鈍時の張力と焼鈍後の形状の関係を示す図、
第４図は形状状態を定義する急峻度の概念を説明する図
である。 第５図１ｔｃｒ：１３Ｌ Ｃ：０．７％ヲ含有スル安全
カミソり替刃用マルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の
製造実施例において、種々の圧延率で冷間圧延した材料
を種々の材料温度で焼鈍したときの硬度を示すグラフで
ある。 １：加熱炉（焼鈍炉） ２：薄鋼帯（素材、材料） ３ニブライドルロール
する加熱炉（焼鈍炉）の概略説明図、第２図はＣｒを１
１〜１４％含有ｔ、ｃが０．２〜ｔ、ｏｚノ組成の鋼を
種々の圧延率で冷間圧延し０．５ Ｋｇ／ａ１１１２の
張力下で種々の材料温度で焼鈍したときの硬度を示すグ
ラフである。 第３図は焼鈍時の張力と焼鈍後の形状の関係を示す図、
第４図は形状状態を定義する急峻度の概念を説明する図
である。 第５図１ｔｃｒ：１３Ｌ Ｃ：０．７％ヲ含有スル安全
カミソり替刃用マルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の
製造実施例において、種々の圧延率で冷間圧延した材料
を種々の材料温度で焼鈍したときの硬度を示すグラフで
ある。 １：加熱炉（焼鈍炉） ２：薄鋼帯（素材、材料） ３ニブライドルロール
Claims (1)
- １、Ｃ量０．２〜１％でＣｒを１１〜１４％含有し、焼
鈍酸洗もしくは光輝焼鈍が施こされたマルテンサイト系
ステンレス鋼薄鋼帯を圧延率１０〜１５％で冷間圧延し
た後、該鋼帯を５５０〜６５０℃の材料温度範囲で０．
３〜３．０Ｋｇ／ｍｍ＾２の範囲の張力を加えた状態で
連続焼鈍することを特徴とする形状の良好なマルテンサ
イト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14060285A JPH066749B2 (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | 形状の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14060285A JPH066749B2 (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | 形状の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS624831A true JPS624831A (ja) | 1987-01-10 |
| JPH066749B2 JPH066749B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=15272519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14060285A Expired - Lifetime JPH066749B2 (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | 形状の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼薄鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066749B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR100448517B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2004-09-13 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인레스강의 열간압연소재 연속소둔방법 |
| KR100515041B1 (ko) * | 2000-06-23 | 2005-09-15 | 주식회사 포스코 | 2상 스테인레스 열연코일의 연속소둔방법 |
| KR101049012B1 (ko) | 2003-12-18 | 2011-07-12 | 주식회사 포스코 | 409ｌ 페라이트계 스테인레스강의 제조방법 |
| JP2012036456A (ja) * | 2010-08-09 | 2012-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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| KR101463309B1 (ko) * | 2012-12-20 | 2014-11-18 | 주식회사 포스코 | 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 제조방법 |
| JPWO2017154981A1 (ja) * | 2016-03-09 | 2019-02-07 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼箔およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-06-28 JP JP14060285A patent/JPH066749B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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