JPS6246903A - メタノ−ル分解ガスの湿式洗浄法 - Google Patents
メタノ−ル分解ガスの湿式洗浄法Info
- Publication number
- JPS6246903A JPS6246903A JP18586485A JP18586485A JPS6246903A JP S6246903 A JPS6246903 A JP S6246903A JP 18586485 A JP18586485 A JP 18586485A JP 18586485 A JP18586485 A JP 18586485A JP S6246903 A JPS6246903 A JP S6246903A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- methanol
- decomposition
- gas
- line
- dimethyl ether
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はメタノール分解ガスの湿式洗1法に関し、評し
くけメタノールの分解反応によって(!1られるメタノ
ール分解ガス中の不純物を、メタノール溶液ににって吸
収除去することにより、メタノール分解ガスから水素と
一酸化1突素の混合ガスを¥JFする際に、メタノール
分解ガス中の不純物をメタノール溶液によって吸収除去
する吸収系、B 、J:び、″または該メタノール溶液
に吸収された不純物を放散して、1該メタノール溶液を
再生ずる再生系に、分解用w Itメタノールの少くと
も一部を供給1するメタノール分解ガスの湿式洗浄法に
関する。
くけメタノールの分解反応によって(!1られるメタノ
ール分解ガス中の不純物を、メタノール溶液ににって吸
収除去することにより、メタノール分解ガスから水素と
一酸化1突素の混合ガスを¥JFする際に、メタノール
分解ガス中の不純物をメタノール溶液によって吸収除去
する吸収系、B 、J:び、″または該メタノール溶液
に吸収された不純物を放散して、1該メタノール溶液を
再生ずる再生系に、分解用w Itメタノールの少くと
も一部を供給1するメタノール分解ガスの湿式洗浄法に
関する。
水素と一酸化炭素の混合ガスはA4−ソ合成用原石ガス
どじで古くから使用されてきたが近年C!生化学原料と
しでも広く使用されている。
どじで古くから使用されてきたが近年C!生化学原料と
しでも広く使用されている。
これら水素と一酸化炭素の混合ガス(合成ガス)は、従
来天然ガス、ノフサ、液化石油ガス等の水蒸気改質プロ
セスや重質油の部分酸化ブ[JセスによってI、l 7
2きれてさたが、近年メタノールが人間に製造されるに
伴い、メタノールの分解反応により’!21i11iに
合成ガスが15?られるようになった。
来天然ガス、ノフサ、液化石油ガス等の水蒸気改質プロ
セスや重質油の部分酸化ブ[JセスによってI、l 7
2きれてさたが、近年メタノールが人間に製造されるに
伴い、メタノールの分解反応により’!21i11iに
合成ガスが15?られるようになった。
[従来の技術と問題点1
近1丁、メタノール原料から水素、13よび一酸化炭素
を製造する方法としてメタノールの分解法が知られてい
る。メタノールの分解法は(1)式に示1分解反応によ
って行なわれる方法であり、この方法によって1!1ら
れるメタノール分解ガスは、例えば水素と一酸化炭素の
含行比率を適宜調整したり、分地した後に、酢i々合成
用あるい(,1オニ1−ソ合成用の[;)籾等としで用
いられている1゜Cl−13ON−(2ml 2−↓C
O・・・(1)メタノール分解ガスには、主成分の水ぬ
および一酸化炭素以外に(2)および(3)式にi、L
つて生成する二酸化炭素、ジメブールエーテル、水等の
反応副生物、t3よび未艮1,6メタノール等の不純物
が混入する。
を製造する方法としてメタノールの分解法が知られてい
る。メタノールの分解法は(1)式に示1分解反応によ
って行なわれる方法であり、この方法によって1!1ら
れるメタノール分解ガスは、例えば水素と一酸化炭素の
含行比率を適宜調整したり、分地した後に、酢i々合成
用あるい(,1オニ1−ソ合成用の[;)籾等としで用
いられている1゜Cl−13ON−(2ml 2−↓C
O・・・(1)メタノール分解ガスには、主成分の水ぬ
および一酸化炭素以外に(2)および(3)式にi、L
つて生成する二酸化炭素、ジメブールエーテル、水等の
反応副生物、t3よび未艮1,6メタノール等の不純物
が混入する。
2CH30H→Cfl 30 Ct−13−4−Ll
20・・・(2)CO+1−120→CO2+i12
・・・〈3〉これら不純物は次のような問題
4Iハこ1のでメタノール分解反応器下流で除去しな(
)ればならない。
20・・・(2)CO+1−120→CO2+i12
・・・〈3〉これら不純物は次のような問題
4Iハこ1のでメタノール分解反応器下流で除去しな(
)ればならない。
a)分解ガスを前述の合成プロヒスに用いる時には、製
品収串を低下させたり製品純度を悪化させる。
品収串を低下させたり製品純度を悪化させる。
b)メタノール分゛解ガスをさらに膜分離装置によって
水素と一酸化炭素の含有比率を調整する時には、メタノ
ール、ジメチルエーテルが膜の性能を低下させる。
水素と一酸化炭素の含有比率を調整する時には、メタノ
ール、ジメチルエーテルが膜の性能を低下させる。
C)さらには、分解ガス中のメタノール、ジメーfル1
−デルは原料メタノールの損失となる。
−デルは原料メタノールの損失となる。
このような問題を防止するためには不純物の含イi早を
メタノールおよびジメチルエーテルでは各1000容品
ppm程度、二酸化炭素では0.3容量%稈度まで除去
されなければならない。
メタノールおよびジメチルエーテルでは各1000容品
ppm程度、二酸化炭素では0.3容量%稈度まで除去
されなければならない。
このようなメタノール分解ガス中の不純物を除去する方
法どじCは、従来PSA法(P ressureSwi
ng △dsorption法)やアルカリ水溶液に
よる湿式洗浄法等が知られている。
法どじCは、従来PSA法(P ressureSwi
ng △dsorption法)やアルカリ水溶液に
よる湿式洗浄法等が知られている。
PSΔン人は、活性炭またはゼオライト等の吸着剤を充
填した吸着塔にメタノール分解ガスをη入しJ「力を変
化させて吸4と脱j−1を繰り返しながらjル続的に精
製する方法である。PSA法によれば、二酸化炭素、未
反応メタノール、ジメチルエーテル等は共にI)pmの
オーダーまで除去することが可能である。
填した吸着塔にメタノール分解ガスをη入しJ「力を変
化させて吸4と脱j−1を繰り返しながらjル続的に精
製する方法である。PSA法によれば、二酸化炭素、未
反応メタノール、ジメチルエーテル等は共にI)pmの
オーダーまで除去することが可能である。
しかしながら、PSA法では分解ガスの主成分である一
酸化炭素や水素の一部も吸着し、脱着時に二酸化炭素、
メタノール、ジメチルエーテルとItに脱着オフガス(
低ff)に排出されるため分解ガスのjO失となる。
酸化炭素や水素の一部も吸着し、脱着時に二酸化炭素、
メタノール、ジメチルエーテルとItに脱着オフガス(
低ff)に排出されるため分解ガスのjO失となる。
この−酸化炭素の1(1人は30%程度となる。またP
sA?人で+、1除狐したメタノール、ジメブ〜ル1−
チルを回収Jろことが難しく、原料メタノールの5〜1
0%程度が未反応メタノール、副反応ジメチル−[−フ
ルとなりR1失と4rる。
sA?人で+、1除狐したメタノール、ジメブ〜ル1−
チルを回収Jろことが難しく、原料メタノールの5〜1
0%程度が未反応メタノール、副反応ジメチル−[−フ
ルとなりR1失と4rる。
一方、tL来の湿式洗浄法は、分解ガス中のメタノール
、ジメチル−r −−yルを水ひ1吸収除去したり、あ
るい(1メタノール、ジメチルエーテル、二酸(じ炭素
をアルj)り水溶液(+’ldlえば苛性ソーダ水溶液
)で吸収除去するしのて゛あるが、メタノール、ジメチ
ルエーテルを低濃度水溶液から回収することは不経済と
なり、かつこの方法は廃水処即くアルカリ、C01)、
B OD )の必要がある簀の間シ1nもある。
、ジメチル−r −−yルを水ひ1吸収除去したり、あ
るい(1メタノール、ジメチルエーテル、二酸(じ炭素
をアルj)り水溶液(+’ldlえば苛性ソーダ水溶液
)で吸収除去するしのて゛あるが、メタノール、ジメチ
ルエーテルを低濃度水溶液から回収することは不経済と
なり、かつこの方法は廃水処即くアルカリ、C01)、
B OD )の必要がある簀の間シ1nもある。
また、これらP S A法、従来型湿式洗浄法に713
いては、畠圧lヱはど、ジメチルエーテルの生成5うが
多くなるため、メタノール分前反応器の分iイ圧力は7
kg′c屑G程1なの比較的低圧で行なわれでいた。
いては、畠圧lヱはど、ジメチルエーテルの生成5うが
多くなるため、メタノール分前反応器の分iイ圧力は7
kg′c屑G程1なの比較的低圧で行なわれでいた。
このため、膜分離等の分離装置の性能が低く、また製品
ガス圧縮のための動力を大幅に必要とした。
ガス圧縮のための動力を大幅に必要とした。
このような事情から、メタノール分解ガス中の水素およ
び一酸化炭素を高収率で1qると」(に、二酸化炭M等
の不純物を除去でさ・、しかもメタノールやジメチルエ
ーテルを回収し再利用するメタノール分解ガスの生成が
望まれている。
び一酸化炭素を高収率で1qると」(に、二酸化炭M等
の不純物を除去でさ・、しかもメタノールやジメチルエ
ーテルを回収し再利用するメタノール分解ガスの生成が
望まれている。
本発明は、上述の問題点を解決するためになされたもの
で、メタノールの分解反応によって得られるメタノール
分解ガスから、水素および一酸化炭素を高収率で(qる
と其に、不純物の含有■を所望レベルまで減少させるこ
とができ、しかも分解ガス中のメタノールやジメチルエ
ーテルを容易に回収することができるメタノール分解ガ
スの湿式洗浄法を提供すること゛を目的とし、特に本発
明によって精製されたメタノール分解ガスは酢酸合成用
あるいはオキソ合成用の原料ガスとして好適に用いられ
る。
で、メタノールの分解反応によって得られるメタノール
分解ガスから、水素および一酸化炭素を高収率で(qる
と其に、不純物の含有■を所望レベルまで減少させるこ
とができ、しかも分解ガス中のメタノールやジメチルエ
ーテルを容易に回収することができるメタノール分解ガ
スの湿式洗浄法を提供すること゛を目的とし、特に本発
明によって精製されたメタノール分解ガスは酢酸合成用
あるいはオキソ合成用の原料ガスとして好適に用いられ
る。
[問題点を解決するための手段および11用]本発明は
、分解用原料メタノールをメタノール分解反応器によっ
て分解して11ノられるメタノール分解ガス中の不純物
を、メタノール溶液によって吸収除去する吸収系と該メ
タノール溶液に吸収された不純物を放散して、該メタノ
ール溶液を再生ずる再生系とから成るメタノール分解ガ
スの湿式洗浄法において、 前記分解圧1311’4メタノールの少くとも一部を、
吸収系および/または再生系に供給することを特徴とす
るメタノール分解ガスの湿式洗浄法である。
、分解用原料メタノールをメタノール分解反応器によっ
て分解して11ノられるメタノール分解ガス中の不純物
を、メタノール溶液によって吸収除去する吸収系と該メ
タノール溶液に吸収された不純物を放散して、該メタノ
ール溶液を再生ずる再生系とから成るメタノール分解ガ
スの湿式洗浄法において、 前記分解圧1311’4メタノールの少くとも一部を、
吸収系および/または再生系に供給することを特徴とす
るメタノール分解ガスの湿式洗浄法である。
以下、図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
第1図は本発明のりIましい一実施例を示すプロセスフ
ローシートである。
ローシートである。
同図において、メタノール分解原料ガスは分解反応原料
ライン1を通ってメタノール分解反応器2に供給される
。どこで前述のメタノールの分解反応(1)が進行し、
水素と一酸化炭素が生成する。また同時に起こる副反応
(2)、(3)によって、ジメチルエーテル、二酸化炭
素、水などの副生成分が生じる。反応(1)は吸熱反応
であるので熱媒油循環ライン3によって所定の温度とな
るように、熱がメタノール分解反応器2に供給される。
ライン1を通ってメタノール分解反応器2に供給される
。どこで前述のメタノールの分解反応(1)が進行し、
水素と一酸化炭素が生成する。また同時に起こる副反応
(2)、(3)によって、ジメチルエーテル、二酸化炭
素、水などの副生成分が生じる。反応(1)は吸熱反応
であるので熱媒油循環ライン3によって所定の温度とな
るように、熱がメタノール分解反応器2に供給される。
分解触媒としては、銅、クロム、マンガンの酸化物触媒
(Cu o、Cr 203 、Mn 02触媒)等が好
適に用いられる。メタノール分解ガス中にジメチルエー
テルが多用に含まれていても後述するようにジメチルエ
ーテルを回収し、再利用されるので、圧力は5〜50k
(] / ci G程度、127ましくは10〜30k
g/ ci Gの高圧で運転することが可能である。
(Cu o、Cr 203 、Mn 02触媒)等が好
適に用いられる。メタノール分解ガス中にジメチルエー
テルが多用に含まれていても後述するようにジメチルエ
ーテルを回収し、再利用されるので、圧力は5〜50k
(] / ci G程度、127ましくは10〜30k
g/ ci Gの高圧で運転することが可能である。
分解ガスは、分解反応器出口ガスライン4上の蒸発器5
、ガス冷ノ9器6およびガス熱交換器7で冷」された俊
、吸収塔8に導入される。ここでメタノール吸収液によ
って未反応メタノール、ジメチルエーテル、二酸化炭素
、水分などの不純物が同時に吸収除去される。これらの
不純物が吸収除去されたメタノール分解ガスは必要に応
じてMMガスライン9を通って膜分離装置10に供給さ
れ、オキソ合成用などの原r1ガスとするために一酸化
炭素/水索の比率を調整し、製品ガスライン11.bよ
びオフガスライン12から、系外へ放出される。
、ガス冷ノ9器6およびガス熱交換器7で冷」された俊
、吸収塔8に導入される。ここでメタノール吸収液によ
って未反応メタノール、ジメチルエーテル、二酸化炭素
、水分などの不純物が同時に吸収除去される。これらの
不純物が吸収除去されたメタノール分解ガスは必要に応
じてMMガスライン9を通って膜分離装置10に供給さ
れ、オキソ合成用などの原r1ガスとするために一酸化
炭素/水索の比率を調整し、製品ガスライン11.bよ
びオフガスライン12から、系外へ放出される。
なお、前述のごとく、メタノール分解反応器2にJ3け
る分解圧力が10〜30kg/ cti Gと高圧なた
めに、膜分離などのガス分離装置10の性能を大幅に向
上することかでき、また”11品ガス圧縮のための動力
が大幅に低減さ′れる。
る分解圧力が10〜30kg/ cti Gと高圧なた
めに、膜分離などのガス分離装置10の性能を大幅に向
上することかでき、また”11品ガス圧縮のための動力
が大幅に低減さ′れる。
吸収塔8塔頂へ供給されるメタノール溶液は1の収液冷
却器13にj、つて0°C以下に冷却される。これによ
りメタノール溶液が低温はど二酸化炭素の吸収能が向上
するのみならず、メタノール分解+Jス中に含分される
メタノール、ジメチエーテルを吸収塔8で除去して各濃
度を1000’d i+i DI)m以下まで低下せし
め、後流の膜分離装置10の性能を向上させることが出
来る。
却器13にj、つて0°C以下に冷却される。これによ
りメタノール溶液が低温はど二酸化炭素の吸収能が向上
するのみならず、メタノール分解+Jス中に含分される
メタノール、ジメチエーテルを吸収塔8で除去して各濃
度を1000’d i+i DI)m以下まで低下せし
め、後流の膜分離装置10の性能を向上させることが出
来る。
吸収塔8でメタノール、ジメチルエーテル、炭酸ガスを
吸収した吸収液はリップ吸収液ライン14を通って、吸
収、1に熱交換器15で加熱された(す、再生塔16に
導入される。ここではリッチ吸収液に3まれるジメチル
エーテルと二酸化炭素が分離され、前者は回収液ライン
17を通って、蒸発2!i5を経て反応系に戻され再使
用される。また、後名は再生塔受槽18から放出ガスラ
イン19を通って系外に排出されるが、必ずしIJ吸収
された全量を放出する必要はなく、リフラックスポンプ
20から、リフラックス液ライン21を経て再生塔16
に循環したり、ジメチル−[−チルと共に反応系に戻す
ことも可能である。放出ガス中のジメチルエーテル濃度
を減少させるために再生塔16塔頂ガスは、再生塔j6
頂ガスライン22上の塔頂ガス冷却器23によっ′C−
50ヘー〇℃の範囲に冷7J]される。なお再’II:
塔16は常圧”3kg/・′C屑Gr好適に運転される
。
吸収した吸収液はリップ吸収液ライン14を通って、吸
収、1に熱交換器15で加熱された(す、再生塔16に
導入される。ここではリッチ吸収液に3まれるジメチル
エーテルと二酸化炭素が分離され、前者は回収液ライン
17を通って、蒸発2!i5を経て反応系に戻され再使
用される。また、後名は再生塔受槽18から放出ガスラ
イン19を通って系外に排出されるが、必ずしIJ吸収
された全量を放出する必要はなく、リフラックスポンプ
20から、リフラックス液ライン21を経て再生塔16
に循環したり、ジメチル−[−チルと共に反応系に戻す
ことも可能である。放出ガス中のジメチルエーテル濃度
を減少させるために再生塔16塔頂ガスは、再生塔j6
頂ガスライン22上の塔頂ガス冷却器23によっ′C−
50ヘー〇℃の範囲に冷7J]される。なお再’II:
塔16は常圧”3kg/・′C屑Gr好適に運転される
。
第1図の吸収液再生系は、リボイラー24による熱再生
方法を示しているが、その他に低圧放散法や不活性ガス
放散法を利用することも出来る。
方法を示しているが、その他に低圧放散法や不活性ガス
放散法を利用することも出来る。
再生された吸収液は吸収液熱交換器15で冷却された復
、吸収液循環ポンプ25で背圧され、リーン吸収液ライ
ン26を通って吸収塔8に供給される。
、吸収液循環ポンプ25で背圧され、リーン吸収液ライ
ン26を通って吸収塔8に供給される。
吸収塔8で吸収除去された不純物の内、水は再生塔16
にJ′3いてリッチ吸収液から分離することが内勤りた
め、循IQを繰り返すうらに1611液(こ蓄積するの
で、循環液分流ライン27を通つC再生溶液の一部を扱
き出し、回収ジメチル−1−チルと共に反応系に)スる
ことに、」、り蓄積を防止している。
にJ′3いてリッチ吸収液から分離することが内勤りた
め、循IQを繰り返すうらに1611液(こ蓄積するの
で、循環液分流ライン27を通つC再生溶液の一部を扱
き出し、回収ジメチル−1−チルと共に反応系に)スる
ことに、」、り蓄積を防止している。
原料メタノールは原11メタノールライン28を通って
再q溶次とバに吸収塔8に供給され吸収液の一部として
使用される。吸収塔8に([りける不純物の吸収千を高
めるために、吸収液を吸収液冷却器13によつC−50
°Cから0℃稈麻に冷却器る必要がある。
再q溶次とバに吸収塔8に供給され吸収液の一部として
使用される。吸収塔8に([りける不純物の吸収千を高
めるために、吸収液を吸収液冷却器13によつC−50
°Cから0℃稈麻に冷却器る必要がある。
以上述べた如く、メタノール分解ガス中のメタノール、
ジメチルニーデルJ3よび水は、原料メタノールと共に
メタノール分解反応器2へ再利用されるから原料メタノ
ールのjO失は少い。
ジメチルニーデルJ3よび水は、原料メタノールと共に
メタノール分解反応器2へ再利用されるから原料メタノ
ールのjO失は少い。
しかしイ^がら、ジメチルエーテルのメタノール分解反
応器2への循環量が多くなると、再生塔16でジメチル
エーテルと二酸化炭素をメタノール溶液から放1″&、
分離するためのりボイラー24と塔頂ガス冷IJI器2
3の熱量が増大する。さらにメタノール分解反応器2の
触t1.F;!ム増人する傾向となるため不経済どなる
。このため分解反応原料ライン1におけるメタノールと
ジメチル1−デルの重量化は0.60へ−0,9!1
: 0.01〜0.40が最適経済運転範囲となる。
応器2への循環量が多くなると、再生塔16でジメチル
エーテルと二酸化炭素をメタノール溶液から放1″&、
分離するためのりボイラー24と塔頂ガス冷IJI器2
3の熱量が増大する。さらにメタノール分解反応器2の
触t1.F;!ム増人する傾向となるため不経済どなる
。このため分解反応原料ライン1におけるメタノールと
ジメチル1−デルの重量化は0.60へ−0,9!1
: 0.01〜0.40が最適経済運転範囲となる。
一方、分解反応原料ライン1における水分も制限されな
ければならtrい。水は原料メタノールに少:[1含右
される(通l′客11F吊%以下)のみならず、(2)
式のhνj反応によっても生成する。しかしながら、ジ
メチルエーテルの生成副反応(2)を抑えるために(よ
水を1京f:(メタノールに混入することし考えられる
。
ければならtrい。水は原料メタノールに少:[1含右
される(通l′客11F吊%以下)のみならず、(2)
式のhνj反応によっても生成する。しかしながら、ジ
メチルエーテルの生成副反応(2)を抑えるために(よ
水を1京f:(メタノールに混入することし考えられる
。
本フチ明においては、ジメチルエーテルは再利用出来る
ので、むしろ(3)式に従って炭酸ガスが人聞に−[成
することは好ましくなく、分解反応原料ライン1に15
ける水の割合は4.0千足%以下が好ましい。
ので、むしろ(3)式に従って炭酸ガスが人聞に−[成
することは好ましくなく、分解反応原料ライン1に15
ける水の割合は4.0千足%以下が好ましい。
第2図は本発明のりYましい曲の実施例を示すプ[]t
?スフローシートである。
?スフローシートである。
第2図は、原料メタノールライン28を分枝させ、吸収
塔8に原料メタノールを供給する原料メタノール分流ラ
イン29どメタノール冷却器30で冷却した後、ジメチ
ルエーテル回収塔31に導入するラインの2つのライン
を設置Jたしのである。第1図の場合の放出ガス中のジ
メチルエーテル分を回収するために再li塔受槽18か
らの排出ガスを、ジメチルエーテル回収塔塔底液ライン
32を通って、ジメブルー■−−チル回収塔31に導き
一50〜0°Cに冷!」1した原料メタノールで洗浄す
ることによりラメチー11丁−テルの回収本二を高めて
いるのである。このようにして冑られた回収液は、回収
塔塔底液ライン33より、塔底液ポンプ314′通って
、回収液ライン17に接続されている。:j、た、リフ
ラックス、11ライン21から回収塔塔底液ライン33
にリフラックス液ライン35が設()られている。この
点以外は、第1図と同様のシスアl\である。なJ5、
ジメチルエーテル回収塔31は常圧付近で運転される。
塔8に原料メタノールを供給する原料メタノール分流ラ
イン29どメタノール冷却器30で冷却した後、ジメチ
ルエーテル回収塔31に導入するラインの2つのライン
を設置Jたしのである。第1図の場合の放出ガス中のジ
メチルエーテル分を回収するために再li塔受槽18か
らの排出ガスを、ジメチルエーテル回収塔塔底液ライン
32を通って、ジメブルー■−−チル回収塔31に導き
一50〜0°Cに冷!」1した原料メタノールで洗浄す
ることによりラメチー11丁−テルの回収本二を高めて
いるのである。このようにして冑られた回収液は、回収
塔塔底液ライン33より、塔底液ポンプ314′通って
、回収液ライン17に接続されている。:j、た、リフ
ラックス、11ライン21から回収塔塔底液ライン33
にリフラックス液ライン35が設()られている。この
点以外は、第1図と同様のシスアl\である。なJ5、
ジメチルエーテル回収塔31は常圧付近で運転される。
L実施例]
以下、本発明を実施例に基づいて具体的(こ説明する。
実施例
第1図に示すプロセスフローシートと略同−のプロセス
を用いてメタノールの分解反応およびメタノール分解ガ
スを湿式洗浄によって精製を行った。
を用いてメタノールの分解反応およびメタノール分解ガ
スを湿式洗浄によって精製を行った。
メタノール分離反応器には、銅系分解触媒を900kG
充填したものを使用し、熱媒体として熱媒油を用いた。
充填したものを使用し、熱媒体として熱媒油を用いた。
この分解反応器に回収された不純物を含むメタノール1
0kg−mol /hrを供給し、反応案件を温度33
0℃、圧力15kGl/Cl1Gとして分解反応を行っ
た。このようにして得られたメタノール分解ガス組成を
(第1図のB)を第1表に示す。
0kg−mol /hrを供給し、反応案件を温度33
0℃、圧力15kGl/Cl1Gとして分解反応を行っ
た。このようにして得られたメタノール分解ガス組成を
(第1図のB)を第1表に示す。
このメタノール分解ガスを第1図に従って、吸収塔にお
いて、メタノール、ジメチルエーテル、二酸化炭素およ
び水を吸収除去されたメタノール分解ガスは精製ガスと
される。この精製ガス組成(第1図のC)を第1表に示
す。吸収液は一30℃まで冷却したものを1.6TIl
/hrの割合で吸収塔へ導入した。
いて、メタノール、ジメチルエーテル、二酸化炭素およ
び水を吸収除去されたメタノール分解ガスは精製ガスと
される。この精製ガス組成(第1図のC)を第1表に示
す。吸収液は一30℃まで冷却したものを1.6TIl
/hrの割合で吸収塔へ導入した。
吸収塔において不純物を吸収した吸収液は再生塔に導入
され、戻酸ガスは放出ガスとして系外にIJ+出される
。この放出ノjス組成(第1図のD)を第1表に示ず。
され、戻酸ガスは放出ガスとして系外にIJ+出される
。この放出ノjス組成(第1図のD)を第1表に示ず。
回収されたジメチルエーテルは循環溶液の一部と共に反
応系に送られ分解反応の原わ1となる。なお、再生塔は
2に!J10+fGで運転し、塔頂ガスは一16℃まで
冷」した。
応系に送られ分解反応の原わ1となる。なお、再生塔は
2に!J10+fGで運転し、塔頂ガスは一16℃まで
冷」した。
分解反応の原石組成(第1図のΔ)を第1表に示す。ま
た吸収塔に送られる原料メタノール組成(第1図のE)
を第1表に示す。
た吸収塔に送られる原料メタノール組成(第1図のE)
を第1表に示す。
この結果、精製ガスはメタノールがほど/Vど検知でき
ないレベル、ジメチルエーテルは200容appmレベ
ルまでに除去できた。また、原料メタノール中の炭素原
子は92%の高収率で一酸化炭素へ分解転化することが
出来た。
ないレベル、ジメチルエーテルは200容appmレベ
ルまでに除去できた。また、原料メタノール中の炭素原
子は92%の高収率で一酸化炭素へ分解転化することが
出来た。
Go/12比は吸収塔出口t−1/ 2.10 (−
E/I/比)′cあり、後流の膜分離器r水素を選択的
に分離することにより適宜C○/ H2比を1/1〜1
/2 (モル比)に調整することが出来た。
E/I/比)′cあり、後流の膜分離器r水素を選択的
に分離することにより適宜C○/ H2比を1/1〜1
/2 (モル比)に調整することが出来た。
ざらに反応置皿r1はメタノールとジメチルエーテルJ
3よび微量の水からなり、メタノールとジメチルエーテ
ル重賞比は0.81 : 0,19であり、水の濃
度も0.5!T!ω%であることから、メタノール分解
ガス中のジメチルエーテルが有効に回収され、再刊用さ
れることが判った。
3よび微量の水からなり、メタノールとジメチルエーテ
ル重賞比は0.81 : 0,19であり、水の濃
度も0.5!T!ω%であることから、メタノール分解
ガス中のジメチルエーテルが有効に回収され、再刊用さ
れることが判った。
[発明の効果]
以上説明のごとく、分解用原料メタノールの少くとも一
部を、吸収系および/または再生系に供給する本発明の
メタノール分解ガスの湿式洗浄法は、下記のごとぎ効果
を秦する。
部を、吸収系および/または再生系に供給する本発明の
メタノール分解ガスの湿式洗浄法は、下記のごとぎ効果
を秦する。
■:吸収塔出口での一酸化炭素収率(メタノール中の炭
素原子が一酸化炭素へ転化する割合)が従来法と比較し
て向上できる。すなわち、従来法であるPSA法を用い
て、分解圧カフ k(1/ ci Qでの一酸化炭素収
率は64%、湿式洗浄法を用いて、分解圧カフkg /
ci Gでの一酸化炭素収率は91%、15ka/c
nGでの一酸化炭素収率は75%であるのに対し、本発
明においては、分解圧力15kg/ciGにおいても一
酸化炭素収率は92%となり、ざらに高圧の条イ′1で
も収率は低下しない。
素原子が一酸化炭素へ転化する割合)が従来法と比較し
て向上できる。すなわち、従来法であるPSA法を用い
て、分解圧カフ k(1/ ci Qでの一酸化炭素収
率は64%、湿式洗浄法を用いて、分解圧カフkg /
ci Gでの一酸化炭素収率は91%、15ka/c
nGでの一酸化炭素収率は75%であるのに対し、本発
明においては、分解圧力15kg/ciGにおいても一
酸化炭素収率は92%となり、ざらに高圧の条イ′1で
も収率は低下しない。
■:メタノール分解ガス中のジメチルエーテルが回収さ
れるので、メタノール分解圧力を5〜50kg/ ai
Gと高くでき、この結果、下流の一酸化炭素/水素分
離装置(膜分離)の性能を向上でき、さらに製品ガス圧
縮のための動力を大幅に低減できる。
れるので、メタノール分解圧力を5〜50kg/ ai
Gと高くでき、この結果、下流の一酸化炭素/水素分
離装置(膜分離)の性能を向上でき、さらに製品ガス圧
縮のための動力を大幅に低減できる。
■ニジメチルエーテルをリサイクル使用することにより
メタノール分解反応器での二酸化炭素生成を抑制するこ
とができ、製品ガス中の二酸化炭素濃度を低減させるこ
とができる。
メタノール分解反応器での二酸化炭素生成を抑制するこ
とができ、製品ガス中の二酸化炭素濃度を低減させるこ
とができる。
■:吸収液に原料メタノールを使用−C・きるので運転
管理が容易て゛ある。
管理が容易て゛ある。
第1図は、原1′1メタノールを吸収系に供給しt3二
本発明の一実施例を示すブ[]けスフ[1−シート、お
よび 第2図は、原料メタノールを吸収系J5よび再(1系に
供給した本発明の他の実施例を示す一プロセスフローシ
ー1−である。 1・・・分解反応原料ライン、2・・・メタノール分解
反応器、3・・・熱’A!休循体ライン、4・・・分解
反応蒸出[]ガスライン、5・・・蒸発器、6・・・ガ
ス冷W器、7・・・ガス熱交換器、8・・・吸収塔、9
・・・精製ガスライン、10・・・膜分離器、11・・
・製品ガスライン、12・・・オフガスライン、13・
・・吸収液冷却器、14・・・リッチ吸収液ライン、1
5・・・吸収液熱交換器、16・・・再生塔、17・・
・回収液ライン、18・・・再生塔受槽、1つ・・・放
散ガスライン、20・・・リフラックスボンブ、21・
・・リフラックス液ライン、22・・・再生塔塔頂ガス
ライン、23・・・塔頂ガス冷却器、24・・・リボイ
ラー、25・・・吸収液循環ポンプ、26・・・リーン
吸収液ライン、27・・・循環:イシ分流ライン、28
・・・原料メタノールライン、29・・・原料メタノー
ル分流ライン、30・・・メタノール冷却器、31・・
・ジメチルエーテル回収塔、32・・・ジメチルエーテ
ル回収塔入口がスライン、33・・・回収塔塔底液ライ
ン、34・・・塔底液ポンプ、35・・・リフラックス
分流ライン。
本発明の一実施例を示すブ[]けスフ[1−シート、お
よび 第2図は、原料メタノールを吸収系J5よび再(1系に
供給した本発明の他の実施例を示す一プロセスフローシ
ー1−である。 1・・・分解反応原料ライン、2・・・メタノール分解
反応器、3・・・熱’A!休循体ライン、4・・・分解
反応蒸出[]ガスライン、5・・・蒸発器、6・・・ガ
ス冷W器、7・・・ガス熱交換器、8・・・吸収塔、9
・・・精製ガスライン、10・・・膜分離器、11・・
・製品ガスライン、12・・・オフガスライン、13・
・・吸収液冷却器、14・・・リッチ吸収液ライン、1
5・・・吸収液熱交換器、16・・・再生塔、17・・
・回収液ライン、18・・・再生塔受槽、1つ・・・放
散ガスライン、20・・・リフラックスボンブ、21・
・・リフラックス液ライン、22・・・再生塔塔頂ガス
ライン、23・・・塔頂ガス冷却器、24・・・リボイ
ラー、25・・・吸収液循環ポンプ、26・・・リーン
吸収液ライン、27・・・循環:イシ分流ライン、28
・・・原料メタノールライン、29・・・原料メタノー
ル分流ライン、30・・・メタノール冷却器、31・・
・ジメチルエーテル回収塔、32・・・ジメチルエーテ
ル回収塔入口がスライン、33・・・回収塔塔底液ライ
ン、34・・・塔底液ポンプ、35・・・リフラックス
分流ライン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、分解用原料メタノールをメタノール分解反応器によ
って分解して得られるメタノール分解ガス中の不純物を
、メタノール溶液によって吸収除去する吸収系と該メタ
ノール溶液に吸収された不純物を放散して、該メタノー
ル溶液を再生する再生系とから成るメタノール分解ガス
の湿式洗浄法において、 前記分解用原料メタノールの少くとも一部を、吸収系お
よび/または再生系に供給することを特徴とするメタノ
ール分解ガスの湿式洗浄法。 2、前記吸収系および/または再生系に供給した分解用
原料メタノールを、分解ガスから不純物として除去した
メタノール、ジメチルエーテルおよび水と一緒に、前記
メタノール分解反応器に混合溶液として供給する特許請
求の範囲第1項記載のメタノール分解ガスの湿式洗浄法
。 3、前記混合溶液の組成が、原料メタノール、除去メタ
ノール、除去ジメチルエーテルおよび水の混合割合がメ
タノールとジメチルエーテルの重量比として0.60〜
0.99:0.01〜0.40の範囲にあり、かつ該混
合溶液中の水が4.0重量%以下である特許請求の範囲
第2項記載のメタノール分解ガスの湿式洗浄法。 4、前記吸収系の吸収塔の塔頂入口において、メタノー
ル溶液を0℃以下に冷却して使用する特許請求の範囲第
1項記載のメタノール分解ガスの湿式洗浄法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18586485A JPS6246903A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | メタノ−ル分解ガスの湿式洗浄法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18586485A JPS6246903A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | メタノ−ル分解ガスの湿式洗浄法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6246903A true JPS6246903A (ja) | 1987-02-28 |
JPH0515643B2 JPH0515643B2 (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=16178216
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18586485A Granted JPS6246903A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | メタノ−ル分解ガスの湿式洗浄法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6246903A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP4321478A1 (en) * | 2022-08-12 | 2024-02-14 | Bp P.L.C. | Production of syngas from carbon dioxide through methanol |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4934593A (ja) * | 1972-07-31 | 1974-03-30 | ||
JPS5127629A (ja) * | 1974-08-31 | 1976-03-08 | Shin Meiwa Ind Co Ltd | Sharyonohaikikansochi |
JPS6086001A (ja) * | 1983-09-12 | 1985-05-15 | ハルドル トプセ− ア−/エス | 高純度の水素を製造する方法 |
-
1985
- 1985-08-26 JP JP18586485A patent/JPS6246903A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4934593A (ja) * | 1972-07-31 | 1974-03-30 | ||
JPS5127629A (ja) * | 1974-08-31 | 1976-03-08 | Shin Meiwa Ind Co Ltd | Sharyonohaikikansochi |
JPS6086001A (ja) * | 1983-09-12 | 1985-05-15 | ハルドル トプセ− ア−/エス | 高純度の水素を製造する方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP4321478A1 (en) * | 2022-08-12 | 2024-02-14 | Bp P.L.C. | Production of syngas from carbon dioxide through methanol |
WO2024033866A1 (en) * | 2022-08-12 | 2024-02-15 | Bp P.L.C. | Production of syngas from carbon dioxide through methanol |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0515643B2 (ja) | 1993-03-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3950369A (en) | Methanol production | |
JP3811523B2 (ja) | アンモニア/尿素の統合法 | |
AU2008207505B2 (en) | Process for the preparation of dimethyl ether | |
RU2196128C2 (ru) | Способ получения уксусной кислоты | |
RU2196767C2 (ru) | Способ совместного производства аммиака и мочевины, установка для осуществления способа, способ модернизации установок синтеза аммиака и синтеза мочевины | |
US4891187A (en) | Plural absorption stages for hydrogen purification | |
US4464483A (en) | Process for the preparation of methanol | |
JPH01305801A (ja) | メタノールの接触リフォーミングによる高純度水素の製造方法 | |
US3064029A (en) | Gas separation | |
US5173513A (en) | Methanol synthesis | |
US3935188A (en) | Removal of hydrogen cyanide from acidic gases | |
RU2283832C2 (ru) | Способ совместного получения аммиака и мочевины | |
EP0052482B1 (en) | Process for treating industrial gas stream | |
CA1231977A (en) | Production of carbon compounds from a carbon oxide/ hydrogen synthesis gas | |
KR20000017195A (ko) | 합성 가스 유니트로부터의 메탄올 방출을 감소시키는 방법 | |
KR840001860B1 (ko) | 메탄올과 고급알콜의 "연료급" 혼합물의 제조방법 | |
JPH03502449A (ja) | 一酸化炭素及び/又は水素‐含有流からの不純物の除去 | |
RU2764453C2 (ru) | Способ и установка, предназначенные для совместного получения аммиака и мочевины | |
JPS6246903A (ja) | メタノ−ル分解ガスの湿式洗浄法 | |
JPS59128202A (ja) | 掃気ガスリサイクルによるメタノ−ル改質方法 | |
JPH03242302A (ja) | 水素及び一酸化炭素の製造方法 | |
JP4724418B2 (ja) | メタノールから二酸化炭素を除去するためのシステムユニット | |
US5607594A (en) | Process for purifying an aqueous methyldiethanolamine solution | |
US3107149A (en) | Method of separating ammonia from carbon dioxide | |
JP2507296B2 (ja) | メタノ−ル改質水素製造方法 |