JPS6246292A - 原子炉用燃料集合体 - Google Patents
原子炉用燃料集合体Info
- Publication number
- JPS6246292A JPS6246292A JP60185738A JP18573885A JPS6246292A JP S6246292 A JPS6246292 A JP S6246292A JP 60185738 A JP60185738 A JP 60185738A JP 18573885 A JP18573885 A JP 18573885A JP S6246292 A JPS6246292 A JP S6246292A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- fuel assembly
- uranium
- mox
- rods
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、加圧水型原子炉用燃料集合体と炉心に係り、
特に、ウラン・プルトニウム混合酸化物（以下ＭＯＸと
称する。）を燃料として用いる燃料集合体に関する。
特に、ウラン・プルトニウム混合酸化物（以下ＭＯＸと
称する。）を燃料として用いる燃料集合体に関する。
第２図は、米国特許第４２３１８４３号公報Ｆｉｇ２に
記載の典型的な加圧水型原子炉用燃料集合体の構造図で
、第３図は、この燃料集合体の水平断面図を示したもの
である。
記載の典型的な加圧水型原子炉用燃料集合体の構造図で
、第３図は、この燃料集合体の水平断面図を示したもの
である。
第２図に示す燃料集合体４２は、燃料ペレットを被覆管
でおおった燃料棒５２と案内シンプル６０を格子状に配
列し、これを数個のグリッド５４と上部ノズル５８及び
下部ノズル５９で固定した構造をしている この燃料集
合体には、核分裂制御用のボロンを封入した制御棒６２
が案内シンプル６０の中にそう入することができ、核反
応を制御している。制御棒６２は上部で支柱５８によシ
本体６６に固定されている。このような制御棒の集まり
はスパイダー６４と呼ばれている。スパイダー６４は制
御棒駆動機構７０と連結しており、駆動機構の上下運動
により、制御棒を燃料集合体内に出し入れする構造とな
っている。代表的な例では、燃料集合体には２６４本の
燃料棒と、２４本の制御棒案内用シンプルと、中央に１
本の計装用シンプル６１が１７Ｘ１７の格子状に配列さ
れている。第３図は、このような燃料集合体の水面断面
を示した図で、５２は燃料棒を、６１は計装用案内シン
プルを、６２は制御棒を、６０は制御棒用案内シンプル
を示す。
でおおった燃料棒５２と案内シンプル６０を格子状に配
列し、これを数個のグリッド５４と上部ノズル５８及び
下部ノズル５９で固定した構造をしている この燃料集
合体には、核分裂制御用のボロンを封入した制御棒６２
が案内シンプル６０の中にそう入することができ、核反
応を制御している。制御棒６２は上部で支柱５８によシ
本体６６に固定されている。このような制御棒の集まり
はスパイダー６４と呼ばれている。スパイダー６４は制
御棒駆動機構７０と連結しており、駆動機構の上下運動
により、制御棒を燃料集合体内に出し入れする構造とな
っている。代表的な例では、燃料集合体には２６４本の
燃料棒と、２４本の制御棒案内用シンプルと、中央に１
本の計装用シンプル６１が１７Ｘ１７の格子状に配列さ
れている。第３図は、このような燃料集合体の水面断面
を示した図で、５２は燃料棒を、６１は計装用案内シン
プルを、６２は制御棒を、６０は制御棒用案内シンプル
を示す。
加圧水型原子炉用燃料集合体には、燃料として濃縮ウラ
ンが用いられてきた。軽水炉でウランを燃料として用い
るためには、ウラン２３５を濃縮する必要があり、濃縮
度３．２ｗｔ％程度のウランが用いられている。
ンが用いられてきた。軽水炉でウランを燃料として用い
るためには、ウラン２３５を濃縮する必要があり、濃縮
度３．２ｗｔ％程度のウランが用いられている。
また、このような加圧水型燃料集合体では、制御棒がそ
う人されない場合には、制御棒案内用シンプル内に飽和
水が満されているために、制御棒案内用シンプル付近で
中性子の減速が過剰となる領域が局所的に存在する。し
かし、第３図に示すように、案内用シンプルは集合体内
に均質に配置されているために、燃料棒の局所出力ピー
クは小さく、ウラン燃料の場合、一様濃縮度の１７Ｘ１
７燃料棒配列での局所出力ピーク（最大燃料棒出力／平
均燃料棒出力）は１．０７程度である。このように、Ｐ
ＷＲ燃料集合体では、熱中性子束分布が一様でちるため
に、局所出力ピークが小さく、濃縮度を一様にできるこ
とが特徴である。
う人されない場合には、制御棒案内用シンプル内に飽和
水が満されているために、制御棒案内用シンプル付近で
中性子の減速が過剰となる領域が局所的に存在する。し
かし、第３図に示すように、案内用シンプルは集合体内
に均質に配置されているために、燃料棒の局所出力ピー
クは小さく、ウラン燃料の場合、一様濃縮度の１７Ｘ１
７燃料棒配列での局所出力ピーク（最大燃料棒出力／平
均燃料棒出力）は１．０７程度である。このように、Ｐ
ＷＲ燃料集合体では、熱中性子束分布が一様でちるため
に、局所出力ピークが小さく、濃縮度を一様にできるこ
とが特徴である。
最近、プルトニウムを軽水炉で燃料として用いる技術の
開発がさかんに行われており、これは一般にプルサーマ
ルの名で知られるようになってきた。
開発がさかんに行われており、これは一般にプルサーマ
ルの名で知られるようになってきた。
ウラン燃料は、ＵＯ□Ｏ形でペレットになっているが、
プルサーマルの燃料では、ＵＯ２＋ＰｕＯ２（ウラン・
プルトニウム混合酸化物）、即ち、Ｍｉｘｅｄ Ｑｘｉ
ｄｅの形で使われるため、ＭＯＸ燃料と呼ばれている。
プルサーマルの燃料では、ＵＯ２＋ＰｕＯ２（ウラン・
プルトニウム混合酸化物）、即ち、Ｍｉｘｅｄ Ｑｘｉ
ｄｅの形で使われるため、ＭＯＸ燃料と呼ばれている。
プルトニウムを軽水炉で用いる場合には、プルトニウム
の核特性がウラン燃料と多少異なるために、燃料集合体
の核設計において２〜３の工夫を必要とする。その第一
が、制御棒価値低下に対する対策である。プルトニウム
中には、共鳴吸収断面積の大きなｐｕ−２４０が含１れ
るために、中性子が熱エネルギー１でに減速される確率
が小さくなり、相対的には熱中性子束が減少するので、
中性子スペクトルは硬くなる。
の核特性がウラン燃料と多少異なるために、燃料集合体
の核設計において２〜３の工夫を必要とする。その第一
が、制御棒価値低下に対する対策である。プルトニウム
中には、共鳴吸収断面積の大きなｐｕ−２４０が含１れ
るために、中性子が熱エネルギー１でに減速される確率
が小さくなり、相対的には熱中性子束が減少するので、
中性子スペクトルは硬くなる。
このため、制御棒が熱中性子を吸収する能力（制御棒価
値）が低下する。これは、原子炉の出力制御及び停止に
多数の制御棒を必要とすることを意味する。この対策と
してＰＷＲでは、ＭＯＸ燃料集合体の量と、配置を制限
している。
値）が低下する。これは、原子炉の出力制御及び停止に
多数の制御棒を必要とすることを意味する。この対策と
してＰＷＲでは、ＭＯＸ燃料集合体の量と、配置を制限
している。
第４図は、典型的ＰＷＲの燃料集合体配置と制御棒取付
位置を示したもので、この図中の１つの四角が燃料集合
体で、炉心は１９３体の燃料集合体で構成され、このう
ち制御棒取付位置は５３ケ所である。ＰＷＲで、プルサ
ーマルを行う場合には、炉心を、ウラン燃料集合体とＭ
ＯＸ燃料集合体で構成し、制御棒取付位置の燃料集合体
はウラン燃料集合体に限定する配置をしている。これに
より、制御棒価値低下の問題には対応できるがＰＷＲで
用いられるＭＯＸ燃料集合体の数は制限され、通常炉心
全集合体の１／３程度といわれており、残りの２／３は
ウラン燃料集合体となる。このような、ＭＯＸ燃料集合
体の数の制限は、プルトニウム利用量の制限となり、プ
ルトニウム利用による省ウラン効果を最大限に活用する
観点からは望ましいものではない。
位置を示したもので、この図中の１つの四角が燃料集合
体で、炉心は１９３体の燃料集合体で構成され、このう
ち制御棒取付位置は５３ケ所である。ＰＷＲで、プルサ
ーマルを行う場合には、炉心を、ウラン燃料集合体とＭ
ＯＸ燃料集合体で構成し、制御棒取付位置の燃料集合体
はウラン燃料集合体に限定する配置をしている。これに
より、制御棒価値低下の問題には対応できるがＰＷＲで
用いられるＭＯＸ燃料集合体の数は制限され、通常炉心
全集合体の１／３程度といわれており、残りの２／３は
ウラン燃料集合体となる。このような、ＭＯＸ燃料集合
体の数の制限は、プルトニウム利用量の制限となり、プ
ルトニウム利用による省ウラン効果を最大限に活用する
観点からは望ましいものではない。
第２の解決す〉き問題は、ＭＯＸ燃料集合体の出力ビー
キングの問題であった、これは、ＰＷＲでのプルサーマ
ルでは、ウラン燃料とＭＯＸ燃料が混在するために、隣
接するウラン燃料集合体とＭＯＸ燃料集合体との間に熱
中性子束分布のミスマツチが生じるためである。この様
子を第５図に模式的に示す。Ｎｔ ｏ ｘ燃料集合体の
中性子スペクトルはウラン燃料集合体のスペクトルより
硬いために、熱中性子が少なくなるので隣りにウラン燃
料集合体がある場合、境界面に熱中性子分布の傾きが生
じる。この結果、ウラン燃料集合体からＭＯＸ燃料集合
体に熱中性子の流れ込みが生じる。この結果、ＭＯＸ燃
料集合体の外周部の燃料棒出力が高くなり、出力ビーク
を生じることになる。この対策として、ＰＷＲ用ＭＯＸ
燃料集合体では外周部燃料棒のプルトニウム富化度を低
下させて、核分裂量を低下させて出力ピークの発生を防
いでいる。
キングの問題であった、これは、ＰＷＲでのプルサーマ
ルでは、ウラン燃料とＭＯＸ燃料が混在するために、隣
接するウラン燃料集合体とＭＯＸ燃料集合体との間に熱
中性子束分布のミスマツチが生じるためである。この様
子を第５図に模式的に示す。Ｎｔ ｏ ｘ燃料集合体の
中性子スペクトルはウラン燃料集合体のスペクトルより
硬いために、熱中性子が少なくなるので隣りにウラン燃
料集合体がある場合、境界面に熱中性子分布の傾きが生
じる。この結果、ウラン燃料集合体からＭＯＸ燃料集合
体に熱中性子の流れ込みが生じる。この結果、ＭＯＸ燃
料集合体の外周部の燃料棒出力が高くなり、出力ビーク
を生じることになる。この対策として、ＰＷＲ用ＭＯＸ
燃料集合体では外周部燃料棒のプルトニウム富化度を低
下させて、核分裂量を低下させて出力ピークの発生を防
いでいる。
第６図は、上記の対策をとったＰＷＲ用燃料集合体の例
で、３種類の富化度（高富化度は３．８ｗｔ％、中宮化
度は３．２ｗｔ％、低富化度は２．６ｗｔ％）から構成
され、燃料集合体中央部の燃料棒は富化度が高く、燃料
集合体外周部の富化度を低くしているのが特徴であり、
このような、ＭＯＸ燃料集合体は、ディスクリート型と
呼ばれている。
で、３種類の富化度（高富化度は３．８ｗｔ％、中宮化
度は３．２ｗｔ％、低富化度は２．６ｗｔ％）から構成
され、燃料集合体中央部の燃料棒は富化度が高く、燃料
集合体外周部の富化度を低くしているのが特徴であり、
このような、ＭＯＸ燃料集合体は、ディスクリート型と
呼ばれている。
この例のようなＭＯＸ燃料集合体ｉｄ、周辺部の富化度
を低下せざるを得ないため、プルトニウムの利用量が減
少しており、省ウランの観点からは望ましいものではな
かった。
を低下せざるを得ないため、プルトニウムの利用量が減
少しており、省ウランの観点からは望ましいものではな
かった。
本発明は、このような情況に鑑みてなされたもので、プ
ルトニウム利用量の増大とプルトニウム利用量増加によ
る炉心特性悪化を改善することを両立させた、燃料集合
体及び炉心を提供することにある。
ルトニウム利用量の増大とプルトニウム利用量増加によ
る炉心特性悪化を改善することを両立させた、燃料集合
体及び炉心を提供することにある。
本発明では、プルトニウムの利用量全増加するために、
ＭＯＸ燃料集合体については、富化度分布をやめて、外
周部も高富化度ＭＯＸ・燃料棒とし、出力ビーキングの
問題を解決するために、従来のウラン燃料集合体の外周
部をＭＯＸ燃料棒とした新しい型の燃料集合体を導入し
、これ全Ｍ ＯＸ Ｗ料東合体に隣接させて配置させて
いるものである。
ＭＯＸ燃料集合体については、富化度分布をやめて、外
周部も高富化度ＭＯＸ・燃料棒とし、出力ビーキングの
問題を解決するために、従来のウラン燃料集合体の外周
部をＭＯＸ燃料棒とした新しい型の燃料集合体を導入し
、これ全Ｍ ＯＸ Ｗ料東合体に隣接させて配置させて
いるものである。
以下、本発明の一実施例全図を用いて説明する。
第１図は、本発明で用いられる燃料集合体（第１燃料集
合体と以下呼ぶことにする。）のウラン・ＭＯＸ棒配置
を示したもので、燃料棒は四角で示してあり、１７×１
７の格子を形成している。この燃料集合体は、外周部の
６４本が、富化度２．６ｗｊ％のＭＯＸ燃料棒で、内部
は濃縮度３．２Ｗｔφのウラン燃料棒である。この第１
燃料集合体は従来技術で用いられていた濃縮度３．２Ｗ
ｔ係の濃縮度一様分布のウラン燃料集合体の代りに用い
られる。
合体と以下呼ぶことにする。）のウラン・ＭＯＸ棒配置
を示したもので、燃料棒は四角で示してあり、１７×１
７の格子を形成している。この燃料集合体は、外周部の
６４本が、富化度２．６ｗｊ％のＭＯＸ燃料棒で、内部
は濃縮度３．２Ｗｔφのウラン燃料棒である。この第１
燃料集合体は従来技術で用いられていた濃縮度３．２Ｗ
ｔ係の濃縮度一様分布のウラン燃料集合体の代りに用い
られる。
第１燃料集合体は、制御棒案内シンプル周りの燃るウラ
ン燃料集合体と同様である。壕だ、全燃料棒の約２５チ
がＭＯＸ燃料棒であるため、プルトニウム利用量が増大
しており、ウラン利用量は節約される。また、外周部が
低富化度のＭ ＯＸ燃料棒であるため、隣接するＭＯＸ
燃料集合体との境界面での熱中性子のミスマツチが小さ
くなっておね、ＭＯＸ燃料集合体での局所出力ビーキン
グ増大も解決させる。
ン燃料集合体と同様である。壕だ、全燃料棒の約２５チ
がＭＯＸ燃料棒であるため、プルトニウム利用量が増大
しており、ウラン利用量は節約される。また、外周部が
低富化度のＭ ＯＸ燃料棒であるため、隣接するＭＯＸ
燃料集合体との境界面での熱中性子のミスマツチが小さ
くなっておね、ＭＯＸ燃料集合体での局所出力ビーキン
グ増大も解決させる。
第８図は、本発明で用いられる。’、ｆ ＯＸ燃料集合
体の例で（以下、第２燃料集合体と呼ぶ）、燃料棒は全
て富化度３．８ｗｔ％の高富化度撚（１棒でちり、富化
度は１種類である。これは、従来技術で用いられるＭ
ＯＸ燃料集合体（第６図）の代りに用いられる。第２燃
料集合体は１、高富化度の燃料棒だけを用いているため
に、平均富化度は、第６図に示した従来技術によるＭ
ＯＸ燃料集合体より高く、プルトニウム利用量が増大し
ており、また、燃焼度も増大する。１だ、この第２燃料
集合体に隣接する燃料集合体は、常に、ｈｌ；２Ｐ料集
合体、才たは第１燃料集合体であるために、第２８料央
合体に隣接する燃料棒はＭ ＯＸ燃料棒である。促って
、高富化度燃料棒を外周部に配置した第２燃料集合体で
は、出カビ、−キングの増大はない。
体の例で（以下、第２燃料集合体と呼ぶ）、燃料棒は全
て富化度３．８ｗｔ％の高富化度撚（１棒でちり、富化
度は１種類である。これは、従来技術で用いられるＭ
ＯＸ燃料集合体（第６図）の代りに用いられる。第２燃
料集合体は１、高富化度の燃料棒だけを用いているため
に、平均富化度は、第６図に示した従来技術によるＭ
ＯＸ燃料集合体より高く、プルトニウム利用量が増大し
ており、また、燃焼度も増大する。１だ、この第２燃料
集合体に隣接する燃料集合体は、常に、ｈｌ；２Ｐ料集
合体、才たは第１燃料集合体であるために、第２８料央
合体に隣接する燃料棒はＭ ＯＸ燃料棒である。促って
、高富化度燃料棒を外周部に配置した第２燃料集合体で
は、出カビ、−キングの増大はない。
第９図は、本発明に基づく原子炉ブヨ心の構成例を示し
たもので、白ヌキの四角は第１・燃料集合体を示す。×
印で示す四角は第２・燃料集合体で、これは、第４図に
示す制御棒取付位置に配置され制御棒価値の低下をふせ
いている。本炉心では、炉心の燃料棒の約８４係がＭＯ
Ｘ燃料であり、従来の炉心での最大値約７９チより５％
以上Ｓ、ｆ ＯＸ・黙料棒の割合が増えており、プルト
ニウムの利用量がふえている。これは、従来技術による
Ｍ ＯＸ炉心よりウラン節約が大きいことを示す。
たもので、白ヌキの四角は第１・燃料集合体を示す。×
印で示す四角は第２・燃料集合体で、これは、第４図に
示す制御棒取付位置に配置され制御棒価値の低下をふせ
いている。本炉心では、炉心の燃料棒の約８４係がＭＯ
Ｘ燃料であり、従来の炉心での最大値約７９チより５％
以上Ｓ、ｆ ＯＸ・黙料棒の割合が増えており、プルト
ニウムの利用量がふえている。これは、従来技術による
Ｍ ＯＸ炉心よりウラン節約が大きいことを示す。
尚、本発明の特徴は、ＭＯＸ燃料集合体に隣接する面の
ウラン燃料棒をＭＯＸ燃料棒でおきかえた燃料集合体を
用いることであるため、ウラン炉心からプルサーマルへ
の移行サイクルでは、ＭＯＸ燃料集合体の数が少ないた
めに、この間は、第１０図に示すように、外周部４而の
うち１而ｆ Ｍ ＯＸ燃料棒とした燃料集合体を用いる
ことも考えられる。この場合にも、プルトニウムの利用
量の増大をふやすことが可能であり、１だ、局所出力ビ
ーキングが大きくなることはない。
ウラン燃料棒をＭＯＸ燃料棒でおきかえた燃料集合体を
用いることであるため、ウラン炉心からプルサーマルへ
の移行サイクルでは、ＭＯＸ燃料集合体の数が少ないた
めに、この間は、第１０図に示すように、外周部４而の
うち１而ｆ Ｍ ＯＸ燃料棒とした燃料集合体を用いる
ことも考えられる。この場合にも、プルトニウムの利用
量の増大をふやすことが可能であり、１だ、局所出力ビ
ーキングが大きくなることはない。
本発明によれば、吋水炉でのプルトニウム利用量が増大
し、省ウラン効果を犬さくすることかでさると同時に、
ゾルサーマルでの制御棒価値の低下、局所出力ビーキン
グの増大の問題を解決することができ、プルサーマルの
経済性向上及び炉心特性の向上が実現できる。
し、省ウラン効果を犬さくすることかでさると同時に、
ゾルサーマルでの制御棒価値の低下、局所出力ビーキン
グの増大の問題を解決することができ、プルサーマルの
経済性向上及び炉心特性の向上が実現できる。
第１図は、本発明の一実施例のＰＷＲ用燃料集合体のウ
ラン棒、ＭＯＸ棒配列配列図２図は、典型的ＰＷＲ用燃
料集合体と制御棒の構成図、第３図は、ＰＷＲ，用燃料
集合体の水平断面図、第４図は、典型的なＰＷＲ炉心の
構成図、第５図は、ウラン燃料集合体とＭ ＯＸ燃料集
合体との間の中性子束分布のミスマツチ説明図、第６図
は、従来技術に基づ＜ＭＯＸ燃料集合体の富化度分布図
、第７図は、ＭＯＸ燃料集合体とウラン燃料集合体の配
置図、第８図は、本発明に用いられるＭ ＯＸ燃料集合
体（第２燃料集合体）の説明図、第９図は、本発明に基
づく炉心構成の説明図、第１０図は、本発明に基づく燃
料果合体の変形例の説明図である。 ４２・・・燃料集合体、５２・・・燃料棒、５４・・・
グリノ＃１ 図 区針珊Ｉ内シン７・ルロ クラン燃朝０本ｒＺＪ １１
ｗｔ）Ｉｐｓ二内シン乃咽 閃。Ｘ 甥に律づ才々ｙ
、 （ｔｓ、＠ｊｆニー）（）茶正 革４図 口慝料隼今俸 区御虜４！ｆ−回」 第６ 図 区ｔｒ劇用掌内シンプル ０ １１客イヒ７を ｍθＸ
大ｉイ呼〃トｌｖ沸アｐトｍおシゴレ ロ １イヒ濱
ＮθＸ夫乞°→Ｚ！！＝富イヒＫ ｈｏｙｔｘ−ｎ、率
もば Ｚ８用蒙内シンプル ロ門ＯＸ塑薄斗棒浦１化護ノ区
１７１１１！木内シンブ５し ＃ｑ 図 ０宅２燃ｉｓ倉倦 第１０図
ラン棒、ＭＯＸ棒配列配列図２図は、典型的ＰＷＲ用燃
料集合体と制御棒の構成図、第３図は、ＰＷＲ，用燃料
集合体の水平断面図、第４図は、典型的なＰＷＲ炉心の
構成図、第５図は、ウラン燃料集合体とＭ ＯＸ燃料集
合体との間の中性子束分布のミスマツチ説明図、第６図
は、従来技術に基づ＜ＭＯＸ燃料集合体の富化度分布図
、第７図は、ＭＯＸ燃料集合体とウラン燃料集合体の配
置図、第８図は、本発明に用いられるＭ ＯＸ燃料集合
体（第２燃料集合体）の説明図、第９図は、本発明に基
づく炉心構成の説明図、第１０図は、本発明に基づく燃
料果合体の変形例の説明図である。 ４２・・・燃料集合体、５２・・・燃料棒、５４・・・
グリノ＃１ 図 区針珊Ｉ内シン７・ルロ クラン燃朝０本ｒＺＪ １１
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、 （ｔｓ、＠ｊｆニー）（）茶正 革４図 口慝料隼今俸 区御虜４！ｆ−回」 第６ 図 区ｔｒ劇用掌内シンプル ０ １１客イヒ７を ｍθＸ
大ｉイ呼〃トｌｖ沸アｐトｍおシゴレ ロ １イヒ濱
ＮθＸ夫乞°→Ｚ！！＝富イヒＫ ｈｏｙｔｘ−ｎ、率
もば Ｚ８用蒙内シンプル ロ門ＯＸ塑薄斗棒浦１化護ノ区
１７１１１！木内シンブ５し ＃ｑ 図 ０宅２燃ｉｓ倉倦 第１０図
Claims (1)
- １、加圧水型原子炉に用いられる、核分裂性物質を燃料
として筒状の被覆管中に封入した燃料棒を複数個格子状
に配列した燃料集合体において、少なくとも周辺部に位
置する燃料棒の全て、又は一部が、核分裂物質としてプ
ルトニウムとウランからなる混合酸化物を燃料に含み、
中央部に位置する燃料棒は、未燃焼状態で核分裂物質と
してウラン酸化物のみを含むことを特徴とする原子炉用
燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60185738A JPS6246292A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 原子炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60185738A JPS6246292A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 原子炉用燃料集合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6246292A true JPS6246292A (ja) | 1987-02-28 |
Family
ID=16175995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60185738A Pending JPS6246292A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6246292A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007094509A1 (ja) | 2006-02-17 | 2007-08-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Ｐｗｒ原子炉用燃料集合体 |
| JP2013231603A (ja) * | 2012-04-27 | 2013-11-14 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 加圧水型原子炉用燃料集合体 |
-
1985
- 1985-08-26 JP JP60185738A patent/JPS6246292A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007094509A1 (ja) | 2006-02-17 | 2007-08-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Ｐｗｒ原子炉用燃料集合体 |
| US8406369B2 (en) | 2006-02-17 | 2013-03-26 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Fuel assembly for PWR nuclear reactor |
| JP2013231603A (ja) * | 2012-04-27 | 2013-11-14 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 加圧水型原子炉用燃料集合体 |
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