JPS60242391A - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
- Publication number
- JPS60242391A JPS60242391A JP59098387A JP9838784A JPS60242391A JP S60242391 A JPS60242391 A JP S60242391A JP 59098387 A JP59098387 A JP 59098387A JP 9838784 A JP9838784 A JP 9838784A JP S60242391 A JPS60242391 A JP S60242391A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- uranium
- plutonium
- rods
- mox
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Inert Electrodes (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、燃料集合体、特にウラン・プルトニウム混合
酸化物燃料（以下ＭＯＸ燃料と称する）集合体に関する
ものである。
酸化物燃料（以下ＭＯＸ燃料と称する）集合体に関する
ものである。
第１〜第３図は沸騰水型原子炉用の燃料集合体の構造を
示すもので、第１図は燃料集合体の構造、第２図は燃料
集合体を構成する燃料棒、第３図は燃料集合体の横断面
を示している。これらの図で、１はチャンネルボックス
、２は上部タイプレート、３は下部タイプレート、４は
チャンネルファスナ、５は燃料棒、６はウォーターロッ
ド、７はスペーサ、８はエクスパンションスプリング、
９は燃料被覆管、１０は燃料ペレット、１１はスプリン
グ、１２は燃料棒上部端栓、１３は燃料棒下部端栓、１
４は制御棒を示している。
示すもので、第１図は燃料集合体の構造、第２図は燃料
集合体を構成する燃料棒、第３図は燃料集合体の横断面
を示している。これらの図で、１はチャンネルボックス
、２は上部タイプレート、３は下部タイプレート、４は
チャンネルファスナ、５は燃料棒、６はウォーターロッ
ド、７はスペーサ、８はエクスパンションスプリング、
９は燃料被覆管、１０は燃料ペレット、１１はスプリン
グ、１２は燃料棒上部端栓、１３は燃料棒下部端栓、１
４は制御棒を示している。
すなわち、燃料集合体は数種類の濃縮度分布を持つ燃料
棒５と、１〜２体のウォーターロッド６と数本の可燃性
毒物入りの燃料棒５を、第３図に示すように通常８Ｘ８
に配列し、それをチャンネルボックス１でおおって構成
され、チャンネルボックス１の外側には、上下方向に冷
却材の流れるギャップ部がアシ、ここに制御棒１４が挿
入されている。
棒５と、１〜２体のウォーターロッド６と数本の可燃性
毒物入りの燃料棒５を、第３図に示すように通常８Ｘ８
に配列し、それをチャンネルボックス１でおおって構成
され、チャンネルボックス１の外側には、上下方向に冷
却材の流れるギャップ部がアシ、ここに制御棒１４が挿
入されている。
沸騰水型原子炉用燃料集合体では、チャンネルボックス
の外側では蒸気（ボイド）が発生しないが、チャンネル
ボックスの内側では蒸気（ボイド）が発生する。そのた
め、第３図に示すような横断面内の水（減速材）の密度
分布は一様でなく、チヤンネルボックスの外側の水ギヤ
ツプ部では密度が高く、チャンネルボックスの内側では
密度が低くなっている。このため、熱中性子束の分布も
一様ではない。第４図（ｂ）、 （Ｃ）、 （ｄ）はそ
れぞれ（ａ）に示すチャンネルボックスの横断面の対角
線ＡＡ’の方向の熱中性子束分布、核分裂性物質分布１
局所出力分布を示しておシ、縦軸にはそれぞれ熱中性子
束φ、核分裂性物質含有量ｅ９局所出力ｐ（ｏｃｅ・φ
）がとっである。この図から明らかなように、燃料中心
部では減速材が少ないこと及び燃料自身による中性子吸
収効果が大きいことなどによシ、熱中性子束は低く、燃
料外周部では高くなる分布を持っている。
の外側では蒸気（ボイド）が発生しないが、チャンネル
ボックスの内側では蒸気（ボイド）が発生する。そのた
め、第３図に示すような横断面内の水（減速材）の密度
分布は一様でなく、チヤンネルボックスの外側の水ギヤ
ツプ部では密度が高く、チャンネルボックスの内側では
密度が低くなっている。このため、熱中性子束の分布も
一様ではない。第４図（ｂ）、 （Ｃ）、 （ｄ）はそ
れぞれ（ａ）に示すチャンネルボックスの横断面の対角
線ＡＡ’の方向の熱中性子束分布、核分裂性物質分布１
局所出力分布を示しておシ、縦軸にはそれぞれ熱中性子
束φ、核分裂性物質含有量ｅ９局所出力ｐ（ｏｃｅ・φ
）がとっである。この図から明らかなように、燃料中心
部では減速材が少ないこと及び燃料自身による中性子吸
収効果が大きいことなどによシ、熱中性子束は低く、燃
料外周部では高くなる分布を持っている。
そして、燃料集合体内の各燃料棒出力Ｐは、およそ次式
で示される。
で示される。
Ｐ−φ・σｆ−Ｎ ・・・・・・・・・（１）ここで、
φ ；燃料棒位置での熱中性子束
σｆ；核分裂物質の核分裂断面積
Ｎ ；燃料棒内の核分裂性物質の原子数密度従来の燃料
集合体では、各燃料棒の出力分布（これを局所出力分布
という）を平坦化し、燃料棒の最大出力と平均出力の比
で示される局所出力ビーキングをできるだけ小さくする
ために、熱中性子束φの大きい、外周部燃料棒（チャン
ネルボックスに隣接する燃料棒）での核分裂性物質の原
子数密度Ｎを小さくするような集合体設計が行われる。
集合体では、各燃料棒の出力分布（これを局所出力分布
という）を平坦化し、燃料棒の最大出力と平均出力の比
で示される局所出力ビーキングをできるだけ小さくする
ために、熱中性子束φの大きい、外周部燃料棒（チャン
ネルボックスに隣接する燃料棒）での核分裂性物質の原
子数密度Ｎを小さくするような集合体設計が行われる。
また、プルトニウムを軽水炉で用いる場合には、プルト
ニウムはウランに比べて熱中性子吸収量が多いので、制
御棒の吸収する熱中性子量が減少し、プルトニウム燃料
装荷炉心では、制御棒価値が低下することが知られてい
る。
ニウムはウランに比べて熱中性子吸収量が多いので、制
御棒の吸収する熱中性子量が減少し、プルトニウム燃料
装荷炉心では、制御棒価値が低下することが知られてい
る。
どの対策として、プルトニウム燃料を制御棒に隣接して
置かないような燃料集合体が工夫されており、このよう
な燃料集合体に用いられる沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）用
ＭＯＸ燃料には、アイランド型、及びディスクリート型
の２つがある。
置かないような燃料集合体が工夫されており、このよう
な燃料集合体に用いられる沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）用
ＭＯＸ燃料には、アイランド型、及びディスクリート型
の２つがある。
第５図は、ＢＷＲ用アイランド型ＭＯＸ燃料のウラン・
プルトニウム分布例を示したもので、１はチャンネルボ
ックス、５ａは燃料棒、６はウォーターロンド（円内に
Ｗが記入されている）、１４は制御棒を示している。燃
料棒５ａにおいて、円内に１〜４の数字の記入されてい
るものはウラン燃料棒を示し、番号の少ないものｉｔど
２１″Ｕ重量率が高いことを示している。また、同じく
Ｇの記入されているものは、ウラン燃料棒にガドリニア
を含有させた燃料棒を示し、Ｐｌ、Ｐ２の記入されてい
るものは、天然ウランに酸化プル）＝ラムを混合させた
ＭＯＸ燃料棒を示し、ＰｓはＰ２よシも多くのプルトニ
ウムを含んでいる。本例に示したアイランド型ＭＯＸ燃
料集合体では、で示される２３６Ｕ含有率は ２．２０
重量％、で示されるｐｕｆ富化度は １．０４重量％、
で示されるＰｕＯｘ富化度は １．５３重量％、で示さ
れる核分裂性物質重量率は３．２４重量−である。この
ように、アイランド型ＭＯＸ燃料集合体では、制御棒に
隣接するバンドル外周部燃料棒をプルトニウムにしない
で、ウラン燃料として、ウラン燃料集合体と同等の制御
棒価値、ボイド係数を持つようにしたことが特徴である
。
プルトニウム分布例を示したもので、１はチャンネルボ
ックス、５ａは燃料棒、６はウォーターロンド（円内に
Ｗが記入されている）、１４は制御棒を示している。燃
料棒５ａにおいて、円内に１〜４の数字の記入されてい
るものはウラン燃料棒を示し、番号の少ないものｉｔど
２１″Ｕ重量率が高いことを示している。また、同じく
Ｇの記入されているものは、ウラン燃料棒にガドリニア
を含有させた燃料棒を示し、Ｐｌ、Ｐ２の記入されてい
るものは、天然ウランに酸化プル）＝ラムを混合させた
ＭＯＸ燃料棒を示し、ＰｓはＰ２よシも多くのプルトニ
ウムを含んでいる。本例に示したアイランド型ＭＯＸ燃
料集合体では、で示される２３６Ｕ含有率は ２．２０
重量％、で示されるｐｕｆ富化度は １．０４重量％、
で示されるＰｕＯｘ富化度は １．５３重量％、で示さ
れる核分裂性物質重量率は３．２４重量−である。この
ように、アイランド型ＭＯＸ燃料集合体では、制御棒に
隣接するバンドル外周部燃料棒をプルトニウムにしない
で、ウラン燃料として、ウラン燃料集合体と同等の制御
棒価値、ボイド係数を持つようにしたことが特徴である
。
一方、第６図ａ、ＢＹ几用ディスクリート型ＭＯＸ燃料
集合体の設計例で、１はチャンネルボックス、５ｂは燃
料棒、６はウォーターロンド（円内にＷが記入されてい
る）、１４は制御棒を示している。燃料棒５ｂにおいて
、円内にＰＩ〜Ｐ−の数字の記入されているものは、天
然ウランに、酸化プルトニウムを混合させたＭＯＸ燃料
棒で、数字の少ないものほど、よシ多くのプルトニウム
を含むことを示し、またＧの記入されているものは、ガ
ドリニア入シのＭＯＸ燃料棒を示している。本例に示し
たディスクリート型ＭＯＸ燃料集合体では、 ２３５Ｕ含有率は ０．６８重量％ ｐｕｆ富化度は ２．５８重量係 ＰｕＯ２富化度は ３．７８重量％ 核分裂性物質重量率は ３．２６重量饅である。
集合体の設計例で、１はチャンネルボックス、５ｂは燃
料棒、６はウォーターロンド（円内にＷが記入されてい
る）、１４は制御棒を示している。燃料棒５ｂにおいて
、円内にＰＩ〜Ｐ−の数字の記入されているものは、天
然ウランに、酸化プルトニウムを混合させたＭＯＸ燃料
棒で、数字の少ないものほど、よシ多くのプルトニウム
を含むことを示し、またＧの記入されているものは、ガ
ドリニア入シのＭＯＸ燃料棒を示している。本例に示し
たディスクリート型ＭＯＸ燃料集合体では、 ２３５Ｕ含有率は ０．６８重量％ ｐｕｆ富化度は ２．５８重量係 ＰｕＯ２富化度は ３．７８重量％ 核分裂性物質重量率は ３．２６重量饅である。
ディスクリート型ＭＯＸ燃料集合体では、プルトニウム
をウラン燃料と混在させて、全燃料棒に分散させておシ
、よシ多くのプルトニウム装荷量を確保できることが特
徴である。
をウラン燃料と混在させて、全燃料棒に分散させておシ
、よシ多くのプルトニウム装荷量を確保できることが特
徴である。
一方加圧水型原子炉用ＭＯＸ燃料集合体は、ディスクリ
ート型ＭＯＸ燃料集合体だけであシ、第７図にその一例
を示す。１〜３の数字の記入されているものはＭＯＸ燃
料棒５Ｃを示し、３はｌよシ多くのプルトニウムを混入
している。なお、Ｗが記入されているものはウォーター
ロッド６を示している。
ート型ＭＯＸ燃料集合体だけであシ、第７図にその一例
を示す。１〜３の数字の記入されているものはＭＯＸ燃
料棒５Ｃを示し、３はｌよシ多くのプルトニウムを混入
している。なお、Ｗが記入されているものはウォーター
ロッド６を示している。
このように、ＭＯＸ燃料集合体のウラン・プルトニウム
分布は、制御棒価値、ボイド係数、局所出力分布等の観
点から決定されたものであったが、近年の燃料経済性の
向上、及びウラン・プルトニウム資源の有効利用にこた
見るためＫは、新たなＭＯＸ燃料集合体のウラン・プル
トニウム分布が必要とされている。
分布は、制御棒価値、ボイド係数、局所出力分布等の観
点から決定されたものであったが、近年の燃料経済性の
向上、及びウラン・プルトニウム資源の有効利用にこた
見るためＫは、新たなＭＯＸ燃料集合体のウラン・プル
トニウム分布が必要とされている。
本発明は、このような情況に鑑みてなされたもので、燃
料経済性の向上とウラン・プルトニウム資源の節約が可
能なＭＯＸ燃料集合体を提供することを目的とするもの
である。
料経済性の向上とウラン・プルトニウム資源の節約が可
能なＭＯＸ燃料集合体を提供することを目的とするもの
である。
本発明は、ウラン・プルトニウム混合酸化物を主体とす
る核燃料を筒厘の被覆管中に封入した燃料棒を複数個格
子状に配列した燃料棒集合体において、周辺部に位置す
る全てまたは大部分の燃料棒は未燃焼状態でウラン・プ
ルトニウム混合酸化物を含み、中央部に位置する燃料棒
は未燃焼状態で酸化ウランのみを含んでいることを特徴
とするものである。
る核燃料を筒厘の被覆管中に封入した燃料棒を複数個格
子状に配列した燃料棒集合体において、周辺部に位置す
る全てまたは大部分の燃料棒は未燃焼状態でウラン・プ
ルトニウム混合酸化物を含み、中央部に位置する燃料棒
は未燃焼状態で酸化ウランのみを含んでいることを特徴
とするものである。
本発明は、従来技術によるＢＷＲ燃料集合体のウラン・
プルトニウム分布と反応度との関係を燃料経済性の観点
から見直すと、熱中性子の高い位置には、核分裂性物質
（ウラン・プルトニウム等）の含有量の高い燃料棒を配
置したほうが、燃料集合体の反応度が上がるということ
が明らかとなり、これは、外周部燃料棒の局所出力を増
したはうが反応度が上がることを意味している（（１）
式参照）。
プルトニウム分布と反応度との関係を燃料経済性の観点
から見直すと、熱中性子の高い位置には、核分裂性物質
（ウラン・プルトニウム等）の含有量の高い燃料棒を配
置したほうが、燃料集合体の反応度が上がるということ
が明らかとなり、これは、外周部燃料棒の局所出力を増
したはうが反応度が上がることを意味している（（１）
式参照）。
このため、ウラン燃料集合体では、特開昭５８−２６２
９２号公報に示すようにチャンネルボックスに隣接する
燃料棒の濃縮度を平均濃縮度よシも高くする燃料集合体
が考案されている。
９２号公報に示すようにチャンネルボックスに隣接する
燃料棒の濃縮度を平均濃縮度よシも高くする燃料集合体
が考案されている。
一方、ウランとプルトニウムは第８図〜第１０図に示す
ような特性を持っている。これらの図の横軸には中性子
エネルギー（ｅＶ）、縦軸にはそれぞれ核分裂断面積（
バーン）、吸収断面積（バーン）、吸収当シ中性子発生
個数（η）がとっである。これらの図から明らかなよう
に、プル）ニウムの核的特性によシＭＯＸ燃料の核分裂
断面積Σｔ （−ＮＸσｆ）や吸収当シ中性子発生個数
ηはウラン燃料よυも大きいため、最適な減速状態にお
いては、同じ核分裂量の燃料同志を比較すると、ＭＯＸ
燃料の方がウラン燃料より大きな無限増倍率を得られる
ことになる。既存のＢＷＲにウラン燃料と同一仕様のＭ
ＯＸ燃料を装荷した場合は、ＭＯＸ燃料にとってはやや
減速材不足側の状態であるため無限増倍率は同一核分裂
物質量のウラン燃料よシは燃焼初期状態では小さくなつ
′ｒいる。
ような特性を持っている。これらの図の横軸には中性子
エネルギー（ｅＶ）、縦軸にはそれぞれ核分裂断面積（
バーン）、吸収断面積（バーン）、吸収当シ中性子発生
個数（η）がとっである。これらの図から明らかなよう
に、プル）ニウムの核的特性によシＭＯＸ燃料の核分裂
断面積Σｔ （−ＮＸσｆ）や吸収当シ中性子発生個数
ηはウラン燃料よυも大きいため、最適な減速状態にお
いては、同じ核分裂量の燃料同志を比較すると、ＭＯＸ
燃料の方がウラン燃料より大きな無限増倍率を得られる
ことになる。既存のＢＷＲにウラン燃料と同一仕様のＭ
ＯＸ燃料を装荷した場合は、ＭＯＸ燃料にとってはやや
減速材不足側の状態であるため無限増倍率は同一核分裂
物質量のウラン燃料よシは燃焼初期状態では小さくなつ
′ｒいる。
一方、この状態では熱中性子の平均エネルギーが高くな
るため、核分裂性プルトニウムの生成割合がウラン燃料
よシ大きく燃焼に伴う無限増倍率の変化は小さくなる。
るため、核分裂性プルトニウムの生成割合がウラン燃料
よシ大きく燃焼に伴う無限増倍率の変化は小さくなる。
このため燃焼が進んだ時点における無限増倍率の大きさ
が逆転し、ＭＯＸ燃料棒の方がウラン燃料棒よシ高い無
限増倍率を持つ。
が逆転し、ＭＯＸ燃料棒の方がウラン燃料棒よシ高い無
限増倍率を持つ。
プルトニウムを含むＭＯＸ燃料棒を、チャンネルボック
スに隣接した外周部に配置し、内部につ之ン燃料棒を配
置した構造（以下ブトールＣａ１ｏ目；環礁〕型と称す
る）にした場合、燃焼初期では各燃料棒出力が同一で平
坦な出力分布を持っていても、燃焼後期では、外周部Ｍ
ＯＸ燃料棒での核分裂性プルトニウムの生成割合が集合
体内部のウラン燃料棒よシも大きいために、外周部燃料
棒の核分裂が増大し、出力が増大するので、アイランド
型、ディスクリート型に比較して、無限増倍率を増加さ
せることができる。
スに隣接した外周部に配置し、内部につ之ン燃料棒を配
置した構造（以下ブトールＣａ１ｏ目；環礁〕型と称す
る）にした場合、燃焼初期では各燃料棒出力が同一で平
坦な出力分布を持っていても、燃焼後期では、外周部Ｍ
ＯＸ燃料棒での核分裂性プルトニウムの生成割合が集合
体内部のウラン燃料棒よシも大きいために、外周部燃料
棒の核分裂が増大し、出力が増大するので、アイランド
型、ディスクリート型に比較して、無限増倍率を増加さ
せることができる。
また局所出力の増加により、最大線出力密度の増加によ
る燃料健全性への影響が懸念されるが、最大線出力密度
は、局所出力ビーキングとチャンネルピーキングと軸方
向ピーキングの積に比例するため、集合体出力が低下し
チャンネルピーキン悪化させることなしに、反応度を上
昇させることができる。
る燃料健全性への影響が懸念されるが、最大線出力密度
は、局所出力ビーキングとチャンネルピーキングと軸方
向ピーキングの積に比例するため、集合体出力が低下し
チャンネルピーキン悪化させることなしに、反応度を上
昇させることができる。
第１１図は一実施例のＭＯＸ燃料集合体の横断面図で、
アトール型のウラン・プルトニウム分布を持っておシ、
１はチャンネルボックス、５ｄは燃料棒、６はウォータ
ーロンド（円内にＷが記入されている）、１４は制御棒
を示しておシ、燃料棒５ｄのうち、ｐｔ−ｐ＜の付しで
あるチャンネルボックス外周部に接しているものはＭＯ
Ｘ燃料棒、Ｇはガドリニア人シウラン燃料棒、１〜２は
ウラン燃料棒を示しており、この燃料集合体を用いた場
合の２３５Ｕ濃縮度と核分裂性プルトニウム富化度（ｐ
ｕ ｆ富化度）は第１表に示す通シである。
アトール型のウラン・プルトニウム分布を持っておシ、
１はチャンネルボックス、５ｄは燃料棒、６はウォータ
ーロンド（円内にＷが記入されている）、１４は制御棒
を示しておシ、燃料棒５ｄのうち、ｐｔ−ｐ＜の付しで
あるチャンネルボックス外周部に接しているものはＭＯ
Ｘ燃料棒、Ｇはガドリニア人シウラン燃料棒、１〜２は
ウラン燃料棒を示しており、この燃料集合体を用いた場
合の２３５Ｕ濃縮度と核分裂性プルトニウム富化度（ｐ
ｕ ｆ富化度）は第１表に示す通シである。
第１り図は実施例のアトール型ＭＯＸ燃料集合体の無限
増倍率を、従来技術によるアイランド型ＭＯＸ燃料集合
体の無限増倍率と比較して示したもので、横軸、ＩＩ軸
にはそれぞれ燃焼度（ＧＷｄ／ｓ ｔ）、無限増倍率が
とってｌ）、Ａ、Ｂがそれぞれ実施例のアトール型ＭＯ
Ｘ燃料集合体、従来技術によるアイランド型ＭＯＸ燃料
集合体の場合を示している。両者の初期核分裂性物質重
量率は３．２４重量％と同一であるが、ガドリニアの燃
え尽きた燃焼後期の無限増倍率ｋｏｏは、実施例のアト
ール型のほうが高い。このため燃料集合体の寿命がのび
、炉内滞在期間が増大するので、原子炉の定期検査毎に
実施される燃・料の交換体数が減少し、燃料経済性が向
上するとともに、ウランプルトニウム資源の有効利用が
実現できる。
増倍率を、従来技術によるアイランド型ＭＯＸ燃料集合
体の無限増倍率と比較して示したもので、横軸、ＩＩ軸
にはそれぞれ燃焼度（ＧＷｄ／ｓ ｔ）、無限増倍率が
とってｌ）、Ａ、Ｂがそれぞれ実施例のアトール型ＭＯ
Ｘ燃料集合体、従来技術によるアイランド型ＭＯＸ燃料
集合体の場合を示している。両者の初期核分裂性物質重
量率は３．２４重量％と同一であるが、ガドリニアの燃
え尽きた燃焼後期の無限増倍率ｋｏｏは、実施例のアト
ール型のほうが高い。このため燃料集合体の寿命がのび
、炉内滞在期間が増大するので、原子炉の定期検査毎に
実施される燃・料の交換体数が減少し、燃料経済性が向
上するとともに、ウランプルトニウム資源の有効利用が
実現できる。
この実施例の燃料集合体は、ＭＯＸ燃料集合体の燃焼後
期での反応度を向上することができる。
期での反応度を向上することができる。
反応度の向上により原子炉の定期検査ごとの燃料取替体
数を削減でき、燃料経済性の向上とウラン・プルトニウ
ム資源の有効利用が実現できる。
数を削減でき、燃料経済性の向上とウラン・プルトニウ
ム資源の有効利用が実現できる。
本発明の燃料集合体は、燃料経済性の向上とウラン・プ
ル）ニウム資源の節約が可能なＭＯＸ燃料集合体の提供
を可能とするもので、産業上の効果の大なるものである
。
ル）ニウム資源の節約が可能なＭＯＸ燃料集合体の提供
を可能とするもので、産業上の効果の大なるものである
。
第１図は沸騰水屋原子炉用の燃料集合体の構造説明図、
第２図は同じく燃料集合体を構成する燃料棒の構造説明
図、第３図は同じく燃料集合体の横断面図、第４図はチ
ャンネルボックス内の熱中性子束分布、核分裂性物質分
布９局所出力分布を示す説明図、第５図、第６図及び第
７図はそれぞれ異なる従来のＭＯＸ燃料集合体の横断面
図、第８図、第９図及び第１０図はＮ Ｓ ＊ ｐ ｕ
と１ｍ１Ｕとの核特性を示す線図、第１１図は本発明の
燃料集合体の一実施例のＭＯＸ燃料集合体の横断面図、
第１２図は本発明の効果を従来のＭＯＸ燃料集合体の場
合と比較して示した線図である。 １・・・チャンネルボックス、５ｄ・・・燃料棒（Ｐ
ｔ 〜Ｐ４・・・ＭＯＸ燃料棒、Ｇ・・・ガドリニア人
シウラン燃料棒、１〜２・・・ウラン燃料棒）、６・・
・ウォータ（はかするλ 名１図 噌ａ図 （ｄ） も刃口 中゛ｌ’ｆ３ＪＪ−１し’４−（ｅＶ）中・ｌ’ｉ善工
年ル＜’−（ｅＶ） 弔１１図
第２図は同じく燃料集合体を構成する燃料棒の構造説明
図、第３図は同じく燃料集合体の横断面図、第４図はチ
ャンネルボックス内の熱中性子束分布、核分裂性物質分
布９局所出力分布を示す説明図、第５図、第６図及び第
７図はそれぞれ異なる従来のＭＯＸ燃料集合体の横断面
図、第８図、第９図及び第１０図はＮ Ｓ ＊ ｐ ｕ
と１ｍ１Ｕとの核特性を示す線図、第１１図は本発明の
燃料集合体の一実施例のＭＯＸ燃料集合体の横断面図、
第１２図は本発明の効果を従来のＭＯＸ燃料集合体の場
合と比較して示した線図である。 １・・・チャンネルボックス、５ｄ・・・燃料棒（Ｐ
ｔ 〜Ｐ４・・・ＭＯＸ燃料棒、Ｇ・・・ガドリニア人
シウラン燃料棒、１〜２・・・ウラン燃料棒）、６・・
・ウォータ（はかするλ 名１図 噌ａ図 （ｄ） も刃口 中゛ｌ’ｆ３ＪＪ−１し’４−（ｅＶ）中・ｌ’ｉ善工
年ル＜’−（ｅＶ） 弔１１図
Claims (1)
- １、ウラン・プルトニウム混合酸化物を主体とする核燃
料を筒型の被覆管中に封入した燃料棒を複数個格子状に
配列した燃料集合体において、周辺部に位置する全てま
たは大部分の燃料棒は未燃焼状態でウラン・プルトニウ
ム混合酸化物を含み、中央部に位置する燃料棒は未燃焼
状態で酸化ウランのみを含んでいることを特徴とする燃
料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098387A JPS60242391A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098387A JPS60242391A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60242391A true JPS60242391A (ja) | 1985-12-02 |
| JPH0452914B2 JPH0452914B2 (ja) | 1992-08-25 |
Family
ID=14218445
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59098387A Granted JPS60242391A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60242391A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62276492A (ja) * | 1986-05-26 | 1987-12-01 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| JP2021117125A (ja) * | 2020-01-27 | 2021-08-10 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | Ｍｏｘ燃料集合体 |
-
1984
- 1984-05-16 JP JP59098387A patent/JPS60242391A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62276492A (ja) * | 1986-05-26 | 1987-12-01 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| JP2021117125A (ja) * | 2020-01-27 | 2021-08-10 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | Ｍｏｘ燃料集合体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0452914B2 (ja) | 1992-08-25 |
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