JPH04109193A - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
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- JPH04109193A JPH04109193A JP2225079A JP22507990A JPH04109193A JP H04109193 A JPH04109193 A JP H04109193A JP 2225079 A JP2225079 A JP 2225079A JP 22507990 A JP22507990 A JP 22507990A JP H04109193 A JPH04109193 A JP H04109193A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/30—Assemblies of a number of fuel elements in the form of a rigid unit
- G21C3/32—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements
- G21C3/326—Bundles of parallel pin-, rod-, or tube-shaped fuel elements comprising fuel elements of different composition; comprising, in addition to the fuel elements, other pin-, rod-, or tube-shaped elements, e.g. control rods, grid support rods, fertile rods, poison rods or dummy rods
- G21C3/328—Relative disposition of the elements in the bundle lattice
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、燃料集合体に係り特に沸騰水型原子炉に使用
され、ウラン・プルトニウム混合酸化物燃料（以下、Ｍ
ＯＸ燃料と呼ぶ）が充填された燃料集合体に関するもの
である。
され、ウラン・プルトニウム混合酸化物燃料（以下、Ｍ
ＯＸ燃料と呼ぶ）が充填された燃料集合体に関するもの
である。
沸騰水型原子炉に用いられる燃料集合体の構造を第５図
に示す、４は上部タイプレート、５はチャンネルファス
ナ、６はチャンネルボックス、８はスペーサ、９は下部
タイプレート、１０は燃料棒である。
に示す、４は上部タイプレート、５はチャンネルファス
ナ、６はチャンネルボックス、８はスペーサ、９は下部
タイプレート、１０は燃料棒である。
沸騰水型原子炉のＤ格子と呼ばれる炉心は、第６図に示
すように隣接する燃料集合体とのギャップ間隔が異なっ
ており、制御棒１２が挿入される側（制御棒側）のギャ
ップ間隔（第６図のＤｚ、以降、広ギャップと呼ぶ）は
、制御棒１１が挿入されない側（制御棒がない側）のギ
ャップ間隔（第６図のＤｚ、以降、狭ギャップと呼ぶ）
より広い、このため、広ギヤツプ側では、チャンネルボ
ックス１３より外側の減速材流路面積が大きく、中性子
の減速の効果が大きい。このため、燃料集合体１２内の
各燃料棒１４の８カは、広ギヤツプ側で高く、狭ギヤツ
プ側で低くなるという傾向がある。
すように隣接する燃料集合体とのギャップ間隔が異なっ
ており、制御棒１２が挿入される側（制御棒側）のギャ
ップ間隔（第６図のＤｚ、以降、広ギャップと呼ぶ）は
、制御棒１１が挿入されない側（制御棒がない側）のギ
ャップ間隔（第６図のＤｚ、以降、狭ギャップと呼ぶ）
より広い、このため、広ギヤツプ側では、チャンネルボ
ックス１３より外側の減速材流路面積が大きく、中性子
の減速の効果が大きい。このため、燃料集合体１２内の
各燃料棒１４の８カは、広ギヤツプ側で高く、狭ギヤツ
プ側で低くなるという傾向がある。
従来のＭＯＸ燃料を含む燃料集合体（以下、ＭＯＸ燃料
集合体という）のプルトニウムの富化度分布及びウラン
濃縮度分布例を第３図及び第４図に示す。
集合体という）のプルトニウムの富化度分布及びウラン
濃縮度分布例を第３図及び第４図に示す。
第３図は、ディスクリート型のＭＯＸ燃料集合体のプル
トニウム富化度分布及びウラン濃縮度分布例を示したも
のである。第３図において、１１は制御棒を示し、１２
はＭＯＸ燃料集合体を示す。
トニウム富化度分布及びウラン濃縮度分布例を示したも
のである。第３図において、１１は制御棒を示し、１２
はＭＯＸ燃料集合体を示す。
燃料集合体１２は、チャンネルボックス１３．燃料棒１
４及びウォータロッド１５より構成される。
４及びウォータロッド１５より構成される。
燃料棒１４において、文字Ｐ１〜Ｐ６はウランに酸化プ
ルトニウムを含有させた燃料＃（以降、ＭＯＸ燃料棒と
呼ぶ）を示し、文字Ｇは、ウラン燃料棒（新燃料集合体
の状態でウランを含みプルトニウムを含まない燃料棒）
にガドリニアを含有させた燃料棒を示している。なお、
ＭＯＸ燃料棒については、文字ＰＩ〜Ｐ８の添字の番号
が小さいものほどプルトニウムの富化度が高いことを示
している。
ルトニウムを含有させた燃料＃（以降、ＭＯＸ燃料棒と
呼ぶ）を示し、文字Ｇは、ウラン燃料棒（新燃料集合体
の状態でウランを含みプルトニウムを含まない燃料棒）
にガドリニアを含有させた燃料棒を示している。なお、
ＭＯＸ燃料棒については、文字ＰＩ〜Ｐ８の添字の番号
が小さいものほどプルトニウムの富化度が高いことを示
している。
第４図は、アイランド型ＭＯＸ燃料集合体のプルトニウ
ム富化度分布及びウラン濃縮度分布例を示したものであ
る。第４図の燃料棒１４において。
ム富化度分布及びウラン濃縮度分布例を示したものであ
る。第４図の燃料棒１４において。
数字１〜４はウラン燃料棒を示し、数字の小さいものほ
どウランの濃縮度が高いことを示している。
どウランの濃縮度が高いことを示している。
また１文字Ｐｓ、ＰｘはＭＯＸ燃料燃料示し、文字Ｇは
ウラン燃料棒にガドリニアを含有させた燃料棒を示して
いる。
ウラン燃料棒にガドリニアを含有させた燃料棒を示して
いる。
ディスクリート型のＭＯＸ燃料集合体は１体当りのプル
トニウム装荷量を多くすることができるが、富化度の種
類を多数必要とする。また、アイランド型のＭＯＸ燃料
集合体はディスクリート型の逆に富化度種類を少なくで
きるが、燃料集合体１体当りのプルトニウム装荷量が少
なくなる。
トニウム装荷量を多くすることができるが、富化度の種
類を多数必要とする。また、アイランド型のＭＯＸ燃料
集合体はディスクリート型の逆に富化度種類を少なくで
きるが、燃料集合体１体当りのプルトニウム装荷量が少
なくなる。
また、一般にＭＯＸ燃料集合体は、Ｕ Ｏ２燃料集合体
に比べ中性子スペクトルが硬くなるため、可燃性毒物で
あるガドリニアの価値がＵ Ｏ２燃料集合体の場合とか
なり異なる。すなわち、ガドリニアの中性子吸収断面積
は、熱群中性子エネルギに対し大きく、これより大きな
中性子エネルギに対して小さいので、中性子スペクトル
が硬くなるとガドリニアの反応度価値が下り、同時にガ
ドリニアの燃焼速度が遅くなる。このためＭＯＸ燃料集
合体では、Ｕ○２燃料集合体（新燃料集合体の状態でプ
ルトニウムを含まない）に比べ、ガドリニア濃度を低く
し、ガドリニア入り燃料棒の本数を多くしている。
に比べ中性子スペクトルが硬くなるため、可燃性毒物で
あるガドリニアの価値がＵ Ｏ２燃料集合体の場合とか
なり異なる。すなわち、ガドリニアの中性子吸収断面積
は、熱群中性子エネルギに対し大きく、これより大きな
中性子エネルギに対して小さいので、中性子スペクトル
が硬くなるとガドリニアの反応度価値が下り、同時にガ
ドリニアの燃焼速度が遅くなる。このためＭＯＸ燃料集
合体では、Ｕ○２燃料集合体（新燃料集合体の状態でプ
ルトニウムを含まない）に比べ、ガドリニア濃度を低く
し、ガドリニア入り燃料棒の本数を多くしている。
本発明は、プルトニウム富化度の種類を低減し集合体一
体当りのプルトニウム装荷量を増大できる燃料集合体を
提供することを目的とする。
体当りのプルトニウム装荷量を増大できる燃料集合体を
提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明は、チャンネルファ
スナが位置しない対向する２つのコーナーを結ぶ対角線
を境界として燃料集合体の横断面を、チャンネルファス
ナが位置するコーナー部を含む第１領域とチャンネルフ
ァスナが位置するコーナー部を含まない第２領域に分割
したとき、第１領域のプルトニウムの平均富化度を第２
領域のそれよりも低くし、可燃性毒物を含む燃料棒の本
数を第２領域よりも第１領域で多くしたものである。
スナが位置しない対向する２つのコーナーを結ぶ対角線
を境界として燃料集合体の横断面を、チャンネルファス
ナが位置するコーナー部を含む第１領域とチャンネルフ
ァスナが位置するコーナー部を含まない第２領域に分割
したとき、第１領域のプルトニウムの平均富化度を第２
領域のそれよりも低くし、可燃性毒物を含む燃料棒の本
数を第２領域よりも第１領域で多くしたものである。
上記のように、ＭＯＸ燃料集合体の第１領域のプルトニ
ウム平均富化度を第２領域のそれよりも低くシ、この第
２領域よりも第１領域に可燃性毒物を含む燃料棒を多く
配置することは、燃料特性に次のように作用する。
ウム平均富化度を第２領域のそれよりも低くシ、この第
２領域よりも第１領域に可燃性毒物を含む燃料棒を多く
配置することは、燃料特性に次のように作用する。
燃料集合体の第１領域は広ギャップに隣接するので、チ
ャンネルボックス外側の減速材流路面積が大きく中性子
の減速効果が大きくなる。このため１局所的な出力ビー
キングは第１領域で高くなり、狭ギャップに面する第２
領域で低くなる。局所出力ビーキングを低く押えるため
には、燃料集合体平均のプルトニウム富化度を保存しつ
つ、第１領域のプルトニウム平均富化度を下げ、その分
第２領域のプルトニウム富化度を高くすることにより、
第１領域の出力ビーキングが低く第２の呂カビーキング
が高くなり、出力分布としては平坦にできる。
ャンネルボックス外側の減速材流路面積が大きく中性子
の減速効果が大きくなる。このため１局所的な出力ビー
キングは第１領域で高くなり、狭ギャップに面する第２
領域で低くなる。局所出力ビーキングを低く押えるため
には、燃料集合体平均のプルトニウム富化度を保存しつ
つ、第１領域のプルトニウム平均富化度を下げ、その分
第２領域のプルトニウム富化度を高くすることにより、
第１領域の出力ビーキングが低く第２の呂カビーキング
が高くなり、出力分布としては平坦にできる。
次に、第１領域及び第２領域のプルトニウム平均富化度
差を活用し、第１領域に可燃性毒物を含む燃料棒を多く
配置することにより、可燃性毒物であるガドリニアの反
応度価値の低下をおさえることができる。すなわち、中
性子の減速効果が大きな第１領域のプルトニウム平均富
化度を低くすることにより、第１領域での中性子スペク
トルの硬化は緩和され、第２領域での中性子スペクトル
の硬化は大きくなる。第２領域にガドリニアを含む燃料
棒を配置することは、ガドリニアの反応度価値が低下す
るため、ガドリニアを含む燃料棒本数を増やすことにな
り、集合体当りのプルトニウム装荷量を減らしてしまう
ために逆効果となる。
差を活用し、第１領域に可燃性毒物を含む燃料棒を多く
配置することにより、可燃性毒物であるガドリニアの反
応度価値の低下をおさえることができる。すなわち、中
性子の減速効果が大きな第１領域のプルトニウム平均富
化度を低くすることにより、第１領域での中性子スペク
トルの硬化は緩和され、第２領域での中性子スペクトル
の硬化は大きくなる。第２領域にガドリニアを含む燃料
棒を配置することは、ガドリニアの反応度価値が低下す
るため、ガドリニアを含む燃料棒本数を増やすことにな
り、集合体当りのプルトニウム装荷量を減らしてしまう
ために逆効果となる。
第１領域にガドリニアを含む燃料棒を配置すれば、ガド
リニアの反応度価値は低下しないため、ガドリニアを含
む燃料棒を減らすことができ、集合体当りのプルトニウ
ム装荷量を増やすことができる。
リニアの反応度価値は低下しないため、ガドリニアを含
む燃料棒を減らすことができ、集合体当りのプルトニウ
ム装荷量を増やすことができる。
また、第１領域の広ギャップに隣接する最外周の燃料棒
の出力ビーキングを平坦化するために。
の出力ビーキングを平坦化するために。
プルトニウム富化度の種類は多くなっていたが。
第１領域にガドリニアを含む燃料棒を配置することによ
り、第１領域の出力分布がおさえられ、第１領域の広ギ
ャップに隣接する最外周燃料棒の出力ビーキングが平坦
になるため、プルトニウム富化度の種類を減らすことが
できる。
り、第１領域の出力分布がおさえられ、第１領域の広ギ
ャップに隣接する最外周燃料棒の出力ビーキングが平坦
になるため、プルトニウム富化度の種類を減らすことが
できる。
本発明の一実施例である燃料集合体を第１図により説明
する。第１図において、１１は制御棒を表わし、１２は
ＭＯＸ燃料集合体を表わす。燃料集合体１２はチャンネ
ルボックス１３．燃料棒１４、ウォータロッド１５より
構成される。燃料集合体１２の外観は、第５図と同じで
ある。燃料集合体１２は、燃焼度０ＧＷｄ／ｌの新燃料
集合体である。燃料棒１４内には、ＭＯＸ燃料よりなる
ペレット及びプルトニウムを含まないウラン酸化物にガ
ドリニアを混入したペレットのうちいずれかのペレット
が装填されている。燃料棒１４において、１〜４の数字
の記されている燃料棒は。
する。第１図において、１１は制御棒を表わし、１２は
ＭＯＸ燃料集合体を表わす。燃料集合体１２はチャンネ
ルボックス１３．燃料棒１４、ウォータロッド１５より
構成される。燃料集合体１２の外観は、第５図と同じで
ある。燃料集合体１２は、燃焼度０ＧＷｄ／ｌの新燃料
集合体である。燃料棒１４内には、ＭＯＸ燃料よりなる
ペレット及びプルトニウムを含まないウラン酸化物にガ
ドリニアを混入したペレットのうちいずれかのペレット
が装填されている。燃料棒１４において、１〜４の数字
の記されている燃料棒は。
ＭＯＸ燃料棒である。その数字が小さいほどプルトニウ
ムの富化度が高い。また、文字Ｇが記入されている燃料
棒は、ウラン酸化物にガドリニアを含有させた上記ペレ
ットを充填したガドリニアを含む燃料棒を示している。
ムの富化度が高い。また、文字Ｇが記入されている燃料
棒は、ウラン酸化物にガドリニアを含有させた上記ペレ
ットを充填したガドリニアを含む燃料棒を示している。
燃料集合体１２を炉心内に装荷したとき、チャンネルフ
ァスナ５は、制御棒１１側、すなわち広ギヤツプ側に位
置する。
ァスナ５は、制御棒１１側、すなわち広ギヤツプ側に位
置する。
第１図において、チャンネルファスナ５は、コーナー部
Ａに位置し、上記タイプレート４に取付けられる。チャ
ンネルファスナ５が位置しない対向する２つのコーナー
部Ｂ及びＣを結ぶ対角線を境に、燃料集合体１２の横断
面をこの対角線よりコーナーＡ側である第１領域及びコ
ーナー部り側である第２領域に分割する。第２領域に含
まれるコーナー部りにはチャンネルファス５が位置しな
い。
Ａに位置し、上記タイプレート４に取付けられる。チャ
ンネルファスナ５が位置しない対向する２つのコーナー
部Ｂ及びＣを結ぶ対角線を境に、燃料集合体１２の横断
面をこの対角線よりコーナーＡ側である第１領域及びコ
ーナー部り側である第２領域に分割する。第２領域に含
まれるコーナー部りにはチャンネルファス５が位置しな
い。
燃料集合体１２のプルトニウム富化度分布は、第２領域
（狭ギヤツプ側領域）において最外周配置燃料棒以外は
、最高富化度燃料棒１とし、最外周コーナー部及び近傍
を中宮化度燃料棒３、その他の最外周部分は高富化度燃
料棒２としている。第１領域（広ギヤツプ側領域）にお
いて最外周配置燃料棒は、コーナー部Ａ付近の最低富化
度燃料棒４、その他の中宮化度燃料棒３である。２層目
。
（狭ギヤツプ側領域）において最外周配置燃料棒以外は
、最高富化度燃料棒１とし、最外周コーナー部及び近傍
を中宮化度燃料棒３、その他の最外周部分は高富化度燃
料棒２としている。第１領域（広ギヤツプ側領域）にお
いて最外周配置燃料棒は、コーナー部Ａ付近の最低富化
度燃料棒４、その他の中宮化度燃料棒３である。２層目
。
３層目の燃料棒は高富化度燃料棒２としている。
このようなプルトニウム富化度分布により、広ギヤツプ
側領域と狭ギヤツプ側領域でプルトニウムの平均富化度
に差をつけている。ガドリニアを含む燃料棒Ｇは、広ギ
ヤツプ側領域に多く配置している。
側領域と狭ギヤツプ側領域でプルトニウムの平均富化度
に差をつけている。ガドリニアを含む燃料棒Ｇは、広ギ
ヤツプ側領域に多く配置している。
次に、本発明の他の実施例である第２図を示す。
第１図においてガドリニア入り燃料棒Ｇの本数を８本か
ら１ｏ本に増加したものが第２図の実施例があり、集合
体内のプルトニウム平均富化度は第１図と同様に、広ギ
ヤツプ側領域と狭ギヤツプ側領域で差をつけている。こ
のように、ガドリニア入り燃料棒０本数が多い場合は、
広ギヤツプ側領域に出来るだけ多くガドリニア入り燃料
棒を配置し、残りを狭ギヤツプ側領域のウォータロッド
の近傍に配置している。
ら１ｏ本に増加したものが第２図の実施例があり、集合
体内のプルトニウム平均富化度は第１図と同様に、広ギ
ヤツプ側領域と狭ギヤツプ側領域で差をつけている。こ
のように、ガドリニア入り燃料棒０本数が多い場合は、
広ギヤツプ側領域に出来るだけ多くガドリニア入り燃料
棒を配置し、残りを狭ギヤツプ側領域のウォータロッド
の近傍に配置している。
これらの実施例では、いずれも、ウラン酸化物にガドリ
ニアを混入した燃料棒以外はすべて、ＭＯＸ燃料燃料し
ているので、ＭＯＸ燃料集合体一体当りのプルトニウム
装荷量を多くすることができる。また、ＭＯＸ燃料集合
体内のプルトニウム富化度の種類を、従来のディスクリ
ート型’１ｔｏｘ燃料集合体６種類から４種類に低減す
ることができる。プルトニウムを燃料とする場合には、
燃料ペレットの成型加工を完全密封容器（グローブボッ
クス）内で行うため、プルトニウム富化度を変える際の
グローブボックスの洗浄は、ウランの場合に比べると時
間がかかり、製造時の稼動率低下が大きくなる。このた
め、ＭＯＸ燃料集合体に用いるプルトニウム富化度の種
類を減少させることは、ＭＯＸ燃料集合体の製造時間を
減少できる効果がある。
ニアを混入した燃料棒以外はすべて、ＭＯＸ燃料燃料し
ているので、ＭＯＸ燃料集合体一体当りのプルトニウム
装荷量を多くすることができる。また、ＭＯＸ燃料集合
体内のプルトニウム富化度の種類を、従来のディスクリ
ート型’１ｔｏｘ燃料集合体６種類から４種類に低減す
ることができる。プルトニウムを燃料とする場合には、
燃料ペレットの成型加工を完全密封容器（グローブボッ
クス）内で行うため、プルトニウム富化度を変える際の
グローブボックスの洗浄は、ウランの場合に比べると時
間がかかり、製造時の稼動率低下が大きくなる。このた
め、ＭＯＸ燃料集合体に用いるプルトニウム富化度の種
類を減少させることは、ＭＯＸ燃料集合体の製造時間を
減少できる効果がある。
なお１本発明は上記実施例のみに限定されない。
例えば、広ギヤツプ側領域のコーナー部の最低富化度の
ＭＯＸ燃料棒をウラン燃料棒と置き換えて、ＭＯＸ燃料
棒富化度種類を３種類としてもよい。
ＭＯＸ燃料棒をウラン燃料棒と置き換えて、ＭＯＸ燃料
棒富化度種類を３種類としてもよい。
この場合においてもＭＯＸ燃料の集合体当りのプルトニ
ウム装荷量は、はぼ最大に保ち、ＭＯＸ燃料の成型加工
費は低減できる。
ウム装荷量は、はぼ最大に保ち、ＭＯＸ燃料の成型加工
費は低減できる。
さらに、通常ウラン燃料集合体の燃料棒配列がこれまで
に示した８行８列配列から、９行９列配列に変更となっ
た場合には、ＭＯＸ燃料集合体を９行９列配置にしたう
えで、本発明を実施することは可能である。
に示した８行８列配列から、９行９列配列に変更となっ
た場合には、ＭＯＸ燃料集合体を９行９列配置にしたう
えで、本発明を実施することは可能である。
本発明の燃料集合体は、プルトニウム富化度の種類の低
減及び燃料集合体一体当りのプルトニウム装荷量の増加
ができるため、燃料集合体の製造時間を短縮でき、かつ
ウラン資源を節約することができる。
減及び燃料集合体一体当りのプルトニウム装荷量の増加
ができるため、燃料集合体の製造時間を短縮でき、かつ
ウラン資源を節約することができる。
第１図及び第２図は本発明の一実施例であるＭＯＸ燃料
集合体の横断面図、第３図及び第４図は従来のＭＯＸ燃
料集合体の横断面図、第５図は燃料集合体の一部切断斜
視図、第６図は燃料集合体の横断面図を示す。 ４・・・上部タイプレート、５・・・チャンネルファス
ナ、８・・・スペーサ、９・・・下部タイプレート、１
１・・・制御棒、１２・・・燃料集合体、１３・・・チ
ャンネルボックス、１４・・・燃料棒、１５・・・ウォ
ータロッド。
集合体の横断面図、第３図及び第４図は従来のＭＯＸ燃
料集合体の横断面図、第５図は燃料集合体の一部切断斜
視図、第６図は燃料集合体の横断面図を示す。 ４・・・上部タイプレート、５・・・チャンネルファス
ナ、８・・・スペーサ、９・・・下部タイプレート、１
１・・・制御棒、１２・・・燃料集合体、１３・・・チ
ャンネルボックス、１４・・・燃料棒、１５・・・ウォ
ータロッド。
Claims (1)
- １、上部タイプレートと、下部タイプレートと、前記上
部タイプレート及び前記下部タイプレートに両端部が保
持される複数の燃料棒と、前記上部タイプレートの１つ
のコーナー部に取付けられたチャンネルファスナとを有
し、前記燃料棒の一部が可燃性毒物を含む燃料棒である
燃料集合体において、燃料集合体の横断面を、前記チャ
ンネルファスナが位置しない対向する２つのコーナー部
を結ぶ対角線を境界として、前記チャンネルファスナが
位置するコーナー部を含む第１領域と前記チャンネルフ
ァスナが位置するコーナー部を含まない第２領域に分割
したとき、前記第１領域のプルトニウム平均富化度が前
記第２領域のそれよりも低く、前記可燃性毒物を含む燃
料棒の本数が前記第２領域よりも前記第１領域で多いこ
とを特徴とした燃料集合体。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2225079A JP2928606B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 燃料集合体 |
| EP91307511A EP0473334B1 (en) | 1990-08-29 | 1991-08-14 | Nuclear fuel assembly and nuclear reactor core |
| DE69102231T DE69102231T2 (de) | 1990-08-29 | 1991-08-14 | Kernreaktorbrennelement und Kernreaktorspaltzone. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2225079A JP2928606B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 燃料集合体 |
Publications (2)
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|---|---|
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| JP2928606B2 JP2928606B2 (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=16823688
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2225079A Expired - Lifetime JP2928606B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 燃料集合体 |
Country Status (3)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP2928606B2 (ja) |
| DE (1) | DE69102231T2 (ja) |
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| US5781604A (en) * | 1995-10-11 | 1998-07-14 | Hitachi, Ltd. | Initial core and fuel assembly |
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-
1990
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1991
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- 1991-08-14 EP EP91307511A patent/EP0473334B1/en not_active Expired - Lifetime
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| JP2928606B2 (ja) | 1999-08-03 |
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