JPS6245197B2 - - Google Patents
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- JPS6245197B2 JPS6245197B2 JP57003923A JP392382A JPS6245197B2 JP S6245197 B2 JPS6245197 B2 JP S6245197B2 JP 57003923 A JP57003923 A JP 57003923A JP 392382 A JP392382 A JP 392382A JP S6245197 B2 JPS6245197 B2 JP S6245197B2
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Description
本発明はアルミナ成分、シリカ成分と耐熱性セ
ラミツク繊維との複合物に添加物としてリチウム
成分およびニツケル、マンガン、コバルト、チタ
ン、銅、クロム、バナジウムなどの成分を添加し
た繊維セラミツクの板状体に裏面より表面へ貫通
せる多数の炎孔を設けて表面に連続した六角形の
凸起構造を持たせ、燃料ガスを六角形の凸起の表
面で効果的に燃焼させることにより大きな熱輻射
を得るようになされた燃焼装置用セラミツクバー
ナプレートに関するものである。 燃焼装置用輻射型バーナプレートとしては、セ
ラミツクプレートに炎孔を設けたシユバンクバー
ナ、金属金網の表面にて燃焼ガスを燃焼させ金網
を赤熱させるメタリツクバーナなどが知られてい
る。シユバンクバーナにおいてはプレートの加熱
冷却による熱衝撃により亀裂が生じ易いという欠
点があり寿命時間が短い。又プレート自体の熱伝
導率が比較的大きい為燃焼表面の温度を900℃以
上にするとプレート裏面の特に炎孔附近の温度が
上昇して燃料ガスに着火し、逆火の危険性が出て
くる。したがつて熱輻射性を大きくするためには
900℃以上の燃焼面温度が望まれるにもかかわら
ずセラミツクプレートの寿命、バーナの安全性と
いう点から燃焼面温度は900℃以下に抑えられて
いるのが現状である。シユバンクバーナにおいて
高輻射型のプレートを実現させるためプレートの
セラミツク構造を多孔質にするとか炎孔を薄い壁
をもつたハニカム構造として炎孔壁の熱勾配を下
げるなどの方法が知られているが900℃にて安全
に燃焼させることは困難である。メタリツクバー
ナにおいては点火後赤熱温度に至るまでの立ち上
り時間が短く、加工が容易であるなどの特徴を有
するが、高温における耐腐食性が小さい為燃焼表
面の温度を上げて大きな熱輻射性を期待すること
は実際上無理である。 本発明はかかる輻射型バーナにおいて従来のシ
ユバンクバーナ、メタリツクバーナに比してより
高い温度(900℃以上)に赤熱し得る燃焼装置用
高輻射型バーナプレートに係るもので、Al2O3成
分を50.5重量%〜90重量%、SiO2成分を49.5重量
%〜10重量%の範囲内の組成物に添加物としてリ
チウム成分およびニツケル、マンガン、コバル
ト、チタン、銅、クロム、バナジウムなどの成分
を加えたものをアルミナ繊維、アルミナ−シリカ
系繊維などと複合した繊維セラミツクを板状に構
成し、プレート表面に連続せる六角形の凸起状模
様を形成すると大きな熱輻射性を備えたバーナプ
レートが得られ、ガス燃焼時における排ガス中の
一酸化炭素量も少なくなることが見い出されたこ
とに基づいてなされたものである。 本発明によつて得られた燃焼装置用バーナプレ
ートは表面温度を900℃以上に保ち得るよう熱伝
導率が0.1kcal/m・h・℃以下と小さく、六角
形凸起を有した表面構造からの大きな熱輻射性を
実現したものであつて、Al2O3粉末とSiO2粉末と
の混合物に耐熱性セラミツク繊維を複合した繊維
セラミツクに添加物として酸化リチウム、炭酸リ
チウム又はリチウム成分を含むペタライト、スポ
ンジユメンなどを加え、さらにニツケル、マンガ
ン、コバルト、チタン、銅、クロム、バナジウム
などの成分を含む酸化物、炭酸物などの粉末を加
えた後水中でスラリー状で混合する。これを連続
せる六角形凸起構造の反転した表面構造と炎孔に
相当するピンを備えた成形型の中で注型すること
により均一な複合物成形体を得ることができるの
である。これを乾燥し焼成することによつて繊維
セラミツクで構成された高熱輻射性のバーナプレ
ートが得られる。繊維セラミツクに用いるAl2O3
成分、SiO2成分は微粒子状にて反応性に富んだ
ものを用いるのが望ましくAl2O3成分としてγ型
Al2O3、θ型Al2O3粉末など又SiO2成分として非
晶質SiO2粉末を用いることにより、リチウム成
分、ニツケル、マンガン、コバルト、チタン、
銅、クロム、バナジウムなどの成分を含んだ複合
物にて空気中900℃〜1300℃の温度で焼成し、良
好なる焼結度をもつた複合セラミツク構造体が得
られた。 耐熱性セラミツク繊維に複合したAl2O3、SiO2
混合粉末中のAl2O3成分が50.5重量%より少い時
にバーナプレートの耐熱性が悪く長時間の燃焼加
熱によつてプレートの変形が生じる。又Al2O3成
分が90重量%以上の時はセラミツク繊維の結合性
が悪くプレートの曲強度が5Kg/cm2以下と小さく
実用上好ましくない。リチウム成分は繊維セラミ
ツク中に酸化物(Ii2O)として0.1重量%〜5重
量%含まれることにより、ガス燃焼の際の排ガス
中の一酸化炭素量が減少することが明らかにされ
た。リチウム成分が0.1重量%より少ない時はそ
の効果が小さく5重量%より多い時はプレートの
曲げ強度が小さくなる。さらにリチウム成分の他
にニツケル、マンガン、コバルト、チタン、銅、
クロム、バナジウムなどの成分を酸化物として繊
維セラミツク中に併含させることによりガス燃焼
を触媒的に一層助長することが見い出された。リ
チウムと組合わせて繊維セラミツク中に含有され
る成分としてのニツケル、マンガン、コバルト、
チタン、銅、クロム、バナジウムは繊維セラミツ
ク成分に対して0.1重量%よりも少ない時はリチ
ウムとの相乗的な燃焼触媒効果が弱く、5重量%
よりも多い時はプレートの曲強度が小さくなる。
繊維セラミツク構造体に含まれる耐熱性繊維はア
ルミナ繊維、アルミナ−シリカ系繊維が望まし
く、繊維セラミツクの総量に対して40重量%〜96
重量%の範囲で複合することが望ましい。耐熱性
繊維が40重量%より少ない場合は繊維セラミツク
プレートの強度は大きいが嵩密度も大きく低い熱
伝導性の特長が失なわれ、逆に耐熱性繊維が96重
量%より多い場合は繊維セラミツクプレートの強
度が1Kg/cm2以下となるものである。Al2O3、
SiO2微粉末と他の成分を含んだ混合粉末と上記
組成範囲の耐熱性繊維の混合スラリーをバーナプ
レート型中で脱水成形し200℃で乾燥した後900℃
〜1300℃で空気中焼成し繊維セラミツク構造体と
する。900℃より低い温度で焼成した場合
Al2O3、SiO2粉末粒子の反応が不十分でバーナプ
レートの強度が5Kg/cm2以下となると共にバーナ
プレート使用時の加熱によつて変形が生じるので
好ましくない。一方1300℃以上で焼成すると耐熱
性セラミツク繊維の形がくずれ易くなる。 本発明における繊維セラミツク構造体によるバ
ーナプレートの表面は第1図に示す如く六角形の
凸起が連続した構造をとるもので、一辺の長さは
5mm〜15mm程度に加工することが出来る。 以下本発明のセラミツクバーナプレートとその
製造法について、実施例により具体的に説明す
る。 実施例 1 θ型Al2O3粉末を8g、8.1g、9.6g、11.2
g、12.8g、14.4g、15.2g秤量し、これにそれ
ぞれ微粉末の非晶質SiO2を8g、7.9g、6.4g、
4.8g、3.2g、1.6g、0.8g混合した。これら7
種の混合粉末を500mlの水に分散し懸濁液を調製
した。一方アルミナ−シリカ組成の耐熱性繊維35
gを秤量した後、カツターにて0.1mm〜5mm長と
し3の水に分散したもの7コを調製した。これ
らのAl2O3、SiO2混合懸濁液とアルミナ−シリカ
繊維の分散物をそれぞれに混合して緩やかに撹拌
した。更にこの混合液に炭酸リチウム1.5gを加
えて混合したものはAl2O3、SiO2混合成分中に
Al2O3をそれぞれ50重量%、50.5重量%、60重量
%、70重量%、80重量%、90重量%、90.5重量%
の割合で含んだもので、リチウム成分はAl2O3、
SiO2成分とアルミナ−シリカ繊維の総量に対し
て酸化リチウムとして1.1重量%含んだものであ
る。これを更に10の水中に移して希釈された7
種のスラリーとした後72×100mm2の金型中にて厚
みをほぼ25mmに脱水成形した。脱水金型の底部に
は一辺を5mmとする六角形を底面にもつ深さ5mm
の六角錐形が連続した凹みを施し、第1図に図示
する如く六角形の底面に相当する線上に1.15mmφ
のピンを貫通させて上下方向に可動とした構造の
ものである。脱水成形後上記のピンを金型外に抜
きとり成形物を150℃にて5時間乾燥した。これ
を空気中1250℃にて1.5時間加熱し急冷した。得
られたバーナプレートはセラミツク繊維を
Al2O3、SiO2を主組成としたセラミツク結合した
もので、表面には連続した六角形の凸起を備えた
ものである。得られたバーナプレートの嵩密度と
曲強度および熱伝導率を測定した結果を第1表に
示す。これら各量比のAl2O3、SiO2を含有した繊
維セラミツクのバーナプレートをベンチユリー管
を取付けたバーナ枠にセラミツクウールのクツシ
ヨンを介して取付け、例えば70mm水柱ガス圧の都
市ガス(6C)をノズルより噴出させてバーナプ
レート表面にて燃焼させたところ六角形凸起を有
した表面を950℃程度に赤熱させても逆火を起す
ことはなく、高い赤熱温度と六角形凸起による赤
熱表面の増大により従来のシユバンクタイプのバ
ーナプレートに比して30%程度の熱輻射量の増大
が認められた。さらにバーナプレートを950℃に
加熱し1000時間保持後の収縮率を測定し第1表に
示す。
ラミツク繊維との複合物に添加物としてリチウム
成分およびニツケル、マンガン、コバルト、チタ
ン、銅、クロム、バナジウムなどの成分を添加し
た繊維セラミツクの板状体に裏面より表面へ貫通
せる多数の炎孔を設けて表面に連続した六角形の
凸起構造を持たせ、燃料ガスを六角形の凸起の表
面で効果的に燃焼させることにより大きな熱輻射
を得るようになされた燃焼装置用セラミツクバー
ナプレートに関するものである。 燃焼装置用輻射型バーナプレートとしては、セ
ラミツクプレートに炎孔を設けたシユバンクバー
ナ、金属金網の表面にて燃焼ガスを燃焼させ金網
を赤熱させるメタリツクバーナなどが知られてい
る。シユバンクバーナにおいてはプレートの加熱
冷却による熱衝撃により亀裂が生じ易いという欠
点があり寿命時間が短い。又プレート自体の熱伝
導率が比較的大きい為燃焼表面の温度を900℃以
上にするとプレート裏面の特に炎孔附近の温度が
上昇して燃料ガスに着火し、逆火の危険性が出て
くる。したがつて熱輻射性を大きくするためには
900℃以上の燃焼面温度が望まれるにもかかわら
ずセラミツクプレートの寿命、バーナの安全性と
いう点から燃焼面温度は900℃以下に抑えられて
いるのが現状である。シユバンクバーナにおいて
高輻射型のプレートを実現させるためプレートの
セラミツク構造を多孔質にするとか炎孔を薄い壁
をもつたハニカム構造として炎孔壁の熱勾配を下
げるなどの方法が知られているが900℃にて安全
に燃焼させることは困難である。メタリツクバー
ナにおいては点火後赤熱温度に至るまでの立ち上
り時間が短く、加工が容易であるなどの特徴を有
するが、高温における耐腐食性が小さい為燃焼表
面の温度を上げて大きな熱輻射性を期待すること
は実際上無理である。 本発明はかかる輻射型バーナにおいて従来のシ
ユバンクバーナ、メタリツクバーナに比してより
高い温度(900℃以上)に赤熱し得る燃焼装置用
高輻射型バーナプレートに係るもので、Al2O3成
分を50.5重量%〜90重量%、SiO2成分を49.5重量
%〜10重量%の範囲内の組成物に添加物としてリ
チウム成分およびニツケル、マンガン、コバル
ト、チタン、銅、クロム、バナジウムなどの成分
を加えたものをアルミナ繊維、アルミナ−シリカ
系繊維などと複合した繊維セラミツクを板状に構
成し、プレート表面に連続せる六角形の凸起状模
様を形成すると大きな熱輻射性を備えたバーナプ
レートが得られ、ガス燃焼時における排ガス中の
一酸化炭素量も少なくなることが見い出されたこ
とに基づいてなされたものである。 本発明によつて得られた燃焼装置用バーナプレ
ートは表面温度を900℃以上に保ち得るよう熱伝
導率が0.1kcal/m・h・℃以下と小さく、六角
形凸起を有した表面構造からの大きな熱輻射性を
実現したものであつて、Al2O3粉末とSiO2粉末と
の混合物に耐熱性セラミツク繊維を複合した繊維
セラミツクに添加物として酸化リチウム、炭酸リ
チウム又はリチウム成分を含むペタライト、スポ
ンジユメンなどを加え、さらにニツケル、マンガ
ン、コバルト、チタン、銅、クロム、バナジウム
などの成分を含む酸化物、炭酸物などの粉末を加
えた後水中でスラリー状で混合する。これを連続
せる六角形凸起構造の反転した表面構造と炎孔に
相当するピンを備えた成形型の中で注型すること
により均一な複合物成形体を得ることができるの
である。これを乾燥し焼成することによつて繊維
セラミツクで構成された高熱輻射性のバーナプレ
ートが得られる。繊維セラミツクに用いるAl2O3
成分、SiO2成分は微粒子状にて反応性に富んだ
ものを用いるのが望ましくAl2O3成分としてγ型
Al2O3、θ型Al2O3粉末など又SiO2成分として非
晶質SiO2粉末を用いることにより、リチウム成
分、ニツケル、マンガン、コバルト、チタン、
銅、クロム、バナジウムなどの成分を含んだ複合
物にて空気中900℃〜1300℃の温度で焼成し、良
好なる焼結度をもつた複合セラミツク構造体が得
られた。 耐熱性セラミツク繊維に複合したAl2O3、SiO2
混合粉末中のAl2O3成分が50.5重量%より少い時
にバーナプレートの耐熱性が悪く長時間の燃焼加
熱によつてプレートの変形が生じる。又Al2O3成
分が90重量%以上の時はセラミツク繊維の結合性
が悪くプレートの曲強度が5Kg/cm2以下と小さく
実用上好ましくない。リチウム成分は繊維セラミ
ツク中に酸化物(Ii2O)として0.1重量%〜5重
量%含まれることにより、ガス燃焼の際の排ガス
中の一酸化炭素量が減少することが明らかにされ
た。リチウム成分が0.1重量%より少ない時はそ
の効果が小さく5重量%より多い時はプレートの
曲げ強度が小さくなる。さらにリチウム成分の他
にニツケル、マンガン、コバルト、チタン、銅、
クロム、バナジウムなどの成分を酸化物として繊
維セラミツク中に併含させることによりガス燃焼
を触媒的に一層助長することが見い出された。リ
チウムと組合わせて繊維セラミツク中に含有され
る成分としてのニツケル、マンガン、コバルト、
チタン、銅、クロム、バナジウムは繊維セラミツ
ク成分に対して0.1重量%よりも少ない時はリチ
ウムとの相乗的な燃焼触媒効果が弱く、5重量%
よりも多い時はプレートの曲強度が小さくなる。
繊維セラミツク構造体に含まれる耐熱性繊維はア
ルミナ繊維、アルミナ−シリカ系繊維が望まし
く、繊維セラミツクの総量に対して40重量%〜96
重量%の範囲で複合することが望ましい。耐熱性
繊維が40重量%より少ない場合は繊維セラミツク
プレートの強度は大きいが嵩密度も大きく低い熱
伝導性の特長が失なわれ、逆に耐熱性繊維が96重
量%より多い場合は繊維セラミツクプレートの強
度が1Kg/cm2以下となるものである。Al2O3、
SiO2微粉末と他の成分を含んだ混合粉末と上記
組成範囲の耐熱性繊維の混合スラリーをバーナプ
レート型中で脱水成形し200℃で乾燥した後900℃
〜1300℃で空気中焼成し繊維セラミツク構造体と
する。900℃より低い温度で焼成した場合
Al2O3、SiO2粉末粒子の反応が不十分でバーナプ
レートの強度が5Kg/cm2以下となると共にバーナ
プレート使用時の加熱によつて変形が生じるので
好ましくない。一方1300℃以上で焼成すると耐熱
性セラミツク繊維の形がくずれ易くなる。 本発明における繊維セラミツク構造体によるバ
ーナプレートの表面は第1図に示す如く六角形の
凸起が連続した構造をとるもので、一辺の長さは
5mm〜15mm程度に加工することが出来る。 以下本発明のセラミツクバーナプレートとその
製造法について、実施例により具体的に説明す
る。 実施例 1 θ型Al2O3粉末を8g、8.1g、9.6g、11.2
g、12.8g、14.4g、15.2g秤量し、これにそれ
ぞれ微粉末の非晶質SiO2を8g、7.9g、6.4g、
4.8g、3.2g、1.6g、0.8g混合した。これら7
種の混合粉末を500mlの水に分散し懸濁液を調製
した。一方アルミナ−シリカ組成の耐熱性繊維35
gを秤量した後、カツターにて0.1mm〜5mm長と
し3の水に分散したもの7コを調製した。これ
らのAl2O3、SiO2混合懸濁液とアルミナ−シリカ
繊維の分散物をそれぞれに混合して緩やかに撹拌
した。更にこの混合液に炭酸リチウム1.5gを加
えて混合したものはAl2O3、SiO2混合成分中に
Al2O3をそれぞれ50重量%、50.5重量%、60重量
%、70重量%、80重量%、90重量%、90.5重量%
の割合で含んだもので、リチウム成分はAl2O3、
SiO2成分とアルミナ−シリカ繊維の総量に対し
て酸化リチウムとして1.1重量%含んだものであ
る。これを更に10の水中に移して希釈された7
種のスラリーとした後72×100mm2の金型中にて厚
みをほぼ25mmに脱水成形した。脱水金型の底部に
は一辺を5mmとする六角形を底面にもつ深さ5mm
の六角錐形が連続した凹みを施し、第1図に図示
する如く六角形の底面に相当する線上に1.15mmφ
のピンを貫通させて上下方向に可動とした構造の
ものである。脱水成形後上記のピンを金型外に抜
きとり成形物を150℃にて5時間乾燥した。これ
を空気中1250℃にて1.5時間加熱し急冷した。得
られたバーナプレートはセラミツク繊維を
Al2O3、SiO2を主組成としたセラミツク結合した
もので、表面には連続した六角形の凸起を備えた
ものである。得られたバーナプレートの嵩密度と
曲強度および熱伝導率を測定した結果を第1表に
示す。これら各量比のAl2O3、SiO2を含有した繊
維セラミツクのバーナプレートをベンチユリー管
を取付けたバーナ枠にセラミツクウールのクツシ
ヨンを介して取付け、例えば70mm水柱ガス圧の都
市ガス(6C)をノズルより噴出させてバーナプ
レート表面にて燃焼させたところ六角形凸起を有
した表面を950℃程度に赤熱させても逆火を起す
ことはなく、高い赤熱温度と六角形凸起による赤
熱表面の増大により従来のシユバンクタイプのバ
ーナプレートに比して30%程度の熱輻射量の増大
が認められた。さらにバーナプレートを950℃に
加熱し1000時間保持後の収縮率を測定し第1表に
示す。
【表】
第1表に見る如くAl2O3成分が50.5重量%より
少いものでは950℃、1000時間後の収縮率が1%
以上となり耐熱性が小さく、一方Al2O3成分量が
90重量%よりも多くなるとプレートの曲強度が5
Kg/cm2以下となつて望ましくない。ここで得られ
たバーナプレートは嵩密度が小さい為バーナ枠へ
はクツシヨンを介して軽く取付けることができる
ものである。 実施例 2 θ型Al2O39gと非晶質の微粉末SiO23gの混合
粉末に炭酸リチウム(Li2CO3)と粉末状のNiO、
MnCO3、CoO、TiO2、CuO、Cr2O3、V2O5を第
2表に示す如くそれぞれの金属酸化物として種々
の量にて混合した後500mlの水に分散した。一方
アルミナ−シリカ系セラミツク繊維35gを0.1mm
〜5mmに切断した後3の水に分散したものをそ
れぞれ準備した。これらをそれぞれの粉末懸濁液
中に投入して緩やかに撹拌混合した。これらを更
に10の水中に移して希釈されたスラリーとした
後実施例1と同様の方法により脱水成形し乾燥し
た後1200℃にて2時間空気中焼成した。得られた
バーナプレートは表面に連続せる六角形の凸起を
備えたものでこれらの嵩密度、曲強度、熱伝導率
を第2表に示す。かようにして得られたバーナプ
レートを実施例1と同様のバーナ枠に取付けて70
mm水柱ガス圧の都市ガス(6C)を用いてプレー
ト表面にて燃焼させ、排ガス中のCO/CO2比を
測定した結果を同じく第2表に示す。第2表に見
る如くリチウム成分とニツケル、マンガン、コバ
ルト、チタン、銅、クロム、バナジウムの内より
1種又は2種以上の成分を添加して得られるバー
ナプレートは特にガス燃焼による排ガス中の
CO/CO2比が低く、ガスの燃焼性に優れたもの
である。
少いものでは950℃、1000時間後の収縮率が1%
以上となり耐熱性が小さく、一方Al2O3成分量が
90重量%よりも多くなるとプレートの曲強度が5
Kg/cm2以下となつて望ましくない。ここで得られ
たバーナプレートは嵩密度が小さい為バーナ枠へ
はクツシヨンを介して軽く取付けることができる
ものである。 実施例 2 θ型Al2O39gと非晶質の微粉末SiO23gの混合
粉末に炭酸リチウム(Li2CO3)と粉末状のNiO、
MnCO3、CoO、TiO2、CuO、Cr2O3、V2O5を第
2表に示す如くそれぞれの金属酸化物として種々
の量にて混合した後500mlの水に分散した。一方
アルミナ−シリカ系セラミツク繊維35gを0.1mm
〜5mmに切断した後3の水に分散したものをそ
れぞれ準備した。これらをそれぞれの粉末懸濁液
中に投入して緩やかに撹拌混合した。これらを更
に10の水中に移して希釈されたスラリーとした
後実施例1と同様の方法により脱水成形し乾燥し
た後1200℃にて2時間空気中焼成した。得られた
バーナプレートは表面に連続せる六角形の凸起を
備えたものでこれらの嵩密度、曲強度、熱伝導率
を第2表に示す。かようにして得られたバーナプ
レートを実施例1と同様のバーナ枠に取付けて70
mm水柱ガス圧の都市ガス(6C)を用いてプレー
ト表面にて燃焼させ、排ガス中のCO/CO2比を
測定した結果を同じく第2表に示す。第2表に見
る如くリチウム成分とニツケル、マンガン、コバ
ルト、チタン、銅、クロム、バナジウムの内より
1種又は2種以上の成分を添加して得られるバー
ナプレートは特にガス燃焼による排ガス中の
CO/CO2比が低く、ガスの燃焼性に優れたもの
である。
【表】
【表】
以上の実施例から明らかな如く、Al2O3、SiO2
の混合セラミツク組成物と耐熱性セラミツク繊維
の複合物にリチウムおよびニツケル、マンガン、
コバルト、チタン、銅、クロム、バナジウムなど
の成分を含む繊維セラミツク構造体にて構成され
た連続する六角形の凸起模様を表面構造としたバ
ーナプレートは高熱輻射性と優れたガス燃焼特性
を備えたものであつて、バーナ枠への取付けも簡
単でかつ長寿命の繊維セラミツクによるバーナプ
レートを提供するものである。
の混合セラミツク組成物と耐熱性セラミツク繊維
の複合物にリチウムおよびニツケル、マンガン、
コバルト、チタン、銅、クロム、バナジウムなど
の成分を含む繊維セラミツク構造体にて構成され
た連続する六角形の凸起模様を表面構造としたバ
ーナプレートは高熱輻射性と優れたガス燃焼特性
を備えたものであつて、バーナ枠への取付けも簡
単でかつ長寿命の繊維セラミツクによるバーナプ
レートを提供するものである。
第1図は本発明の一実施例のバーナプレートの
平面図、第2図は第1図のA−A′線における断
面図である。 1……炎孔、2……六角凸起、3……燃焼表
面。
平面図、第2図は第1図のA−A′線における断
面図である。 1……炎孔、2……六角凸起、3……燃焼表
面。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Al2O3成分50.5重量%〜90重量%、SiO2成分
49.5重量%〜10重量%の範囲内よりなるセラミツ
ク組成物と耐熱性セラミツク繊維の複合物に添加
物として0.1重量%〜5重量%のリチウム成分を
酸化物として含んだセラミツク構造体において、
裏面より表面に貫通する多数の炎孔を有し、表面
に連続した六角形の凸起を形成した燃焼装置用セ
ラミツクバーナプレート。 2 上記添加物として0.1重量%〜5重量%のリ
チウム成分と0.1重量%〜5重量%のニツケル、
マンガン、コバルト、チタン、銅、クロム、バナ
ジウムの成分の内より1種又は2種以上の成分を
酸化物として含んだ特許請求の範囲第1項記載の
燃焼装置用セラミツクバーナプレート。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57003923A JPS58120575A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 燃焼装置用セラミツクバ−ナプレ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57003923A JPS58120575A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 燃焼装置用セラミツクバ−ナプレ−ト |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58120575A JPS58120575A (ja) | 1983-07-18 |
JPS6245197B2 true JPS6245197B2 (ja) | 1987-09-25 |
Family
ID=11570660
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57003923A Granted JPS58120575A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 燃焼装置用セラミツクバ−ナプレ−ト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58120575A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04138517U (ja) * | 1991-06-03 | 1992-12-25 | サンデン株式会社 | 燃焼装置 |
JP6216365B2 (ja) * | 2015-12-28 | 2017-10-18 | 川崎重工業株式会社 | 平面燃焼バーナ用バーナプレート |
-
1982
- 1982-01-12 JP JP57003923A patent/JPS58120575A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58120575A (ja) | 1983-07-18 |
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