JPS6240092B2 - - Google Patents
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- JPS6240092B2 JPS6240092B2 JP6153380A JP6153380A JPS6240092B2 JP S6240092 B2 JPS6240092 B2 JP S6240092B2 JP 6153380 A JP6153380 A JP 6153380A JP 6153380 A JP6153380 A JP 6153380A JP S6240092 B2 JPS6240092 B2 JP S6240092B2
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Description
本発明は、ウエブ中央部にコルゲートを有する
Ｈ形鋼の製造方法に関するものである。 近年、Ｈ形鋼の軽量化の要請が強まるにつれ
て、ウエブの薄肉化が進められてきた。Ｈ形鋼の
軽量化には、部材の断面性能に及ぼす影響の小さ
いウエブの薄肉化が最も効果があるが、平板の剪
断座屈耐力の観点から、薄肉化にも自ずと限界が
ある。そこで、理論的には、ウエブにコルゲート
（波形）加工を施せば、その限界以下にウエブを
薄肉化できることは知られている。しかしなが
ら、実際には、工業製品として市場に現れていな
い。これは、コルゲート加工の困難さによるもの
である。 そこで、本出願人は、特願昭54−107778号（特
開昭56− 号公報）に係る発明の「ウエブ中
央部にコルゲートを有するＨ形鋼の製造方法およ
び製造ロール」を提案した。この方法の特徴は、
通常の完成Ｈ形鋼のウエブ中央部に、その断面寸
法の変化を伴わないように、１対の相補的に噛み
合うロールによつてコルゲート加工を施すことに
ある。この方法に用いる製造ロールの特徴は、通
常の完成Ｈ形鋼のフランジを案内する１対の溝
と、これら溝の中間に波形状の凹凸部とをロール
加工面に設け、１対のロールの凹凸部を相補的に
噛み合せた点にある。 本出願人は、前述の方法の研究・開発をさらに
進めた結果、現在のＨ形鋼の製造可能な技術の範
囲内で、Ｈ形鋼ウエブに要求される剪断座屈強
度、ウエブ横方向圧縮耐力の両者に関してその向
上効果が大きく、かつ、使用上必要な耐力が得ら
れるコルゲート形状を見い出した。 本発明の方法にもとづいてつくられるＨ形鋼
は、第１図に示すように、ウエブの全幅にわたつ
てコルゲート加工が施されるのではなく、ウエブ
の中央部にのみコルゲート加工が施される。ウエ
ブの両縁部に平板部分を残すことによつて、ウエ
ブとフランジとの接合部に有害な影響を与えるこ
となく、容易にコルゲート加工を施すことができ
る。 本発明の方法にもとづくコルゲート形状の条件
を下記に示す。 9.3t＜Ｌ＜36t 1.0t＜ｆ＜3.9t 0.5h＜Ｃ＜ｈ−Ｌ ただし、上記各記号は、第１図および第２図に
示すようなＨ形鋼の各部寸法をそれぞれ表す。す
なわち、 ｔ：ウエブ板厚 ｈ：ウエブ高さ ｆ：コルゲート振幅 Ｃ：コルゲート幅 Ｌ：コルゲート・ピツチ 次に、上記条件を得るに至つた解析過程につい
て説明する。 (1) 製造可能範囲 コルゲートは、第１図に示すように、材軸に直
角に付けられる。突出部は、偏心をなくすため、
凹凸が交互にくるようにせねばならないが、凹凸
が連続する必要はなく、平面のままの部分を突起
の間に残しておいてもよい。また、突起の形状は
波形でなく、台形でもよい。しかし、製造上なる
べく板の延伸度（コルゲートをつくる圧延時の伸
び）は小さくした方がよく、また、同じ延伸度の
場合は突起が単位長当り数多くある方がその効果
も著しいので、連続とした方がよい。圧延製造実
験を重ねた結果、コルゲートの加工伸びが12％以
下が良好な製造可能範囲であることが確められ
た。 (2) コルゲート・ピツチＬおよび振幅ｆ コルゲートの効果は、ウエブの材軸に直角方向
の板曲げ剛性を増加することである。その剛性増
加は、コルゲート振幅ｆに最も大きく影響され
る。 第３図は、コルゲート振幅対ウエブ板厚比ｆ／
ｔと剪断座屈強度τｆとの関係を示す。剪断座屈
強度τは、コルゲート幅Ｃ、ウエブ板厚ｔにも影
響されるが、ここでは一例として、本発明の方法
を実施するさいに最も一般的に適用されると考え
られる形状、すなわち、ウエブ板厚ｔ＝ｈ／
120、コルゲート幅Ｃ＝0.75h、Ｈ形鋼の長さを4h
とした。図からわかるように、コルゲート振幅ｆ
が大きくなると強度τｆが放物線状に上昇する。 コルゲートによる剪断強度の上昇はウエブ板厚
ｔの薄肉化によつて得られるが、コルゲート製造
のための費用がかかるので、少なくともウエブ板
厚ｔを25％減ずるだけの効果が生じないと、製品
としての利点が生じない。平面ウエブの剪断座屈
強度は、（ｔ／ｈ）２に比例するので、25％の減
厚は約50％の強度低下を生ずることになる。した
がつて、この強度低下をコルゲートで補う場合、
コルゲート加工ウエブの強度が平面ウエブ（ｆ＝
０）のときの強度τf0の２倍以上となるコルゲー
ト振幅とする必要がある。したがつて、第３図か
らｆの値としてｆ／ｔ＞１が得られる。 コルゲート・ピツチＬはできるだけ小さくした
方がウエブの応力の乱れが小さく、また、横方向
集中力Ｐに対する安定性もよい。第４図に示すよ
うな、横方向集中力座屈実験を行つた結果、加力
点近傍のウエブが局部面外座屈を生ずるが、その
座屈波の長さｌは約0.4hとなる。この強度はウエ
ブ形状を定めるさいに重要であるが、この強度を
どの位置でも安定して得るためには、ｌの中に少
なくとも２つの波のコルゲートが入るようにコル
ゲート・ピツチＬを定める必要がある。したがつ
て、そのようにするためには、コルゲート・ピツ
チＬを0.2h以下にする必要がある。 一方、コルゲート・ピツチＬと振幅ｆとは製造
時の伸びに関係し、Ｌ／ｆが小さくなるに従が
い、コルゲート形成時の加工伸びが大きくなる。
加工伸びの制限を、前述のように12％以下にする
ためには、Ｌ／ｆ＞9.3以上にする必要がある。 以上のように、コルゲート形状は性能および加
工性より３つの制約を受ける。さらに、ウエブ板
厚ｔの実用上の範囲をｈ／１００＞ｔ＞ｈ／１８０とす
ると、コ ルゲート・ピツチＬとしてｈ／２０＜Ｌ＜ｈ／５．０ま
たは 9.3t＜Ｌ＜36t、コルゲート振幅ｆとしてｈ／１００＜
ｆ ＜ｈ／４６または1.0t＜ｆ＜3.9tを得る。 (3) コルゲート幅(C) コルゲート幅Ｃはウエブの剪断座屈強度τｃお
よび横方向圧縮耐力Ｒに最も大きく関係する。第
５図は、コルゲート幅対ウエブ高さ比（Ｃ／ｈ）
と剪断座屈強度τｃとの関係を示す。一例とし
て、ｈ／ｔ＝120、ｆ／ｔ＝1.3のときの場合を示
す。図において、黒点は実験値をまた実線の曲線
は解析値をそれぞれ表す。前述のように、コルゲ
ート加工を行つたウエブの剪断座屈強度τｃは、
平面ウエブ（Ｃ＝０）のときの強度τc0の２倍以
上要求される。したがつて、図からその範囲の強
度となるＣ／ｈの値としてＣ／ｈ＞0.5が得られ
る。 第６図は、同じくコルゲート幅対ウエブ高さ比
（Ｃ／ｈ）と横方向集中荷重耐力Ｒとの関係を示
す。同図からも（Ｃ／ｈ）が0.5以上となると、
コルゲートの効果が十分あることがわかる。ここ
で、Ｒ＝Ｐｈ／πＤ、ただしＤ＝Ｅｔ３／１２（１−γ
２）、Ｅは弾性 係数、γはボアソン比である。図において、黒点
は実験値をまた実線の曲線は実験式Ｒ＝
１．８６／１．５−Ｃ／ｈをそれぞれ表す。 したがつて、ウエブの剪断座屈強度τｃおよび
横方向圧縮耐力Ｒの上昇効果を目的として、ウエ
ブ中央部にコルゲートを付ける実用上有効な範囲
として、Ｃ／ｈ＞0.5が得られ。Ｃ／ｈの上限は
加工上の制約およびフランジに与える応力の乱れ
によつて制約される。すなわち、コルゲート幅Ｃ
をあまり大きくするとコルゲート成形時にフラン
ジの波打ち変形を生じさせるばかりでなく、ウエ
ブとフランジとの対根に多大な応力が発生するた
め、損傷を生ずる。試作実験によれば、コルゲー
トを施さない部分の幅が6t以上または0.5L以上あ
れば問題とならない。また、戴荷時のコルゲート
によるフランジ部への応力の乱れに関しても、コ
ルゲートを施さない部分の幅が0.5L以上あれば、
その影響は全くないことが実験で確められた。 したがつて、コルゲート幅は、0.5h以上でかつ
ｈ−Ｌ以下で、ｈ−12t以下が有効な範囲とな
る。 ＜実施例＞ 第１表にJISG、3353に示される従来の一般構
造用溶接軽量Ｈ形鋼の寸法と、それぞれに対応す
るコルゲート・ウエブ・ビームの作成実施寸法を
示す。表中の従来形鋼寸法ではウエブの剪断座屈
応力が降伏点以上あるものを選んでいる。コルゲ
ート・ウエブ付きＨ形鋼（）はそれぞれ対応す
る従来Ｈ形鋼（）とはり高さＨ（第１図）およ
びフランジ寸法Ｂ（第１図）をそろえた形状と
し、ウエブ板厚ｔのみを薄くしている。コルゲー
トを成形しないでウエブ板厚のこのように減ずる
と、剪断座屈強度が降伏点の３割程度までに低下
するが、コルゲート・ウエブ付きＨ形鋼では、コ
ルゲート効果によりウエブ剪断座屈強度が降伏点
以上になつている。
Ｈ形鋼の製造方法に関するものである。 近年、Ｈ形鋼の軽量化の要請が強まるにつれ
て、ウエブの薄肉化が進められてきた。Ｈ形鋼の
軽量化には、部材の断面性能に及ぼす影響の小さ
いウエブの薄肉化が最も効果があるが、平板の剪
断座屈耐力の観点から、薄肉化にも自ずと限界が
ある。そこで、理論的には、ウエブにコルゲート
（波形）加工を施せば、その限界以下にウエブを
薄肉化できることは知られている。しかしなが
ら、実際には、工業製品として市場に現れていな
い。これは、コルゲート加工の困難さによるもの
である。 そこで、本出願人は、特願昭54−107778号（特
開昭56− 号公報）に係る発明の「ウエブ中
央部にコルゲートを有するＨ形鋼の製造方法およ
び製造ロール」を提案した。この方法の特徴は、
通常の完成Ｈ形鋼のウエブ中央部に、その断面寸
法の変化を伴わないように、１対の相補的に噛み
合うロールによつてコルゲート加工を施すことに
ある。この方法に用いる製造ロールの特徴は、通
常の完成Ｈ形鋼のフランジを案内する１対の溝
と、これら溝の中間に波形状の凹凸部とをロール
加工面に設け、１対のロールの凹凸部を相補的に
噛み合せた点にある。 本出願人は、前述の方法の研究・開発をさらに
進めた結果、現在のＨ形鋼の製造可能な技術の範
囲内で、Ｈ形鋼ウエブに要求される剪断座屈強
度、ウエブ横方向圧縮耐力の両者に関してその向
上効果が大きく、かつ、使用上必要な耐力が得ら
れるコルゲート形状を見い出した。 本発明の方法にもとづいてつくられるＨ形鋼
は、第１図に示すように、ウエブの全幅にわたつ
てコルゲート加工が施されるのではなく、ウエブ
の中央部にのみコルゲート加工が施される。ウエ
ブの両縁部に平板部分を残すことによつて、ウエ
ブとフランジとの接合部に有害な影響を与えるこ
となく、容易にコルゲート加工を施すことができ
る。 本発明の方法にもとづくコルゲート形状の条件
を下記に示す。 9.3t＜Ｌ＜36t 1.0t＜ｆ＜3.9t 0.5h＜Ｃ＜ｈ−Ｌ ただし、上記各記号は、第１図および第２図に
示すようなＨ形鋼の各部寸法をそれぞれ表す。す
なわち、 ｔ：ウエブ板厚 ｈ：ウエブ高さ ｆ：コルゲート振幅 Ｃ：コルゲート幅 Ｌ：コルゲート・ピツチ 次に、上記条件を得るに至つた解析過程につい
て説明する。 (1) 製造可能範囲 コルゲートは、第１図に示すように、材軸に直
角に付けられる。突出部は、偏心をなくすため、
凹凸が交互にくるようにせねばならないが、凹凸
が連続する必要はなく、平面のままの部分を突起
の間に残しておいてもよい。また、突起の形状は
波形でなく、台形でもよい。しかし、製造上なる
べく板の延伸度（コルゲートをつくる圧延時の伸
び）は小さくした方がよく、また、同じ延伸度の
場合は突起が単位長当り数多くある方がその効果
も著しいので、連続とした方がよい。圧延製造実
験を重ねた結果、コルゲートの加工伸びが12％以
下が良好な製造可能範囲であることが確められ
た。 (2) コルゲート・ピツチＬおよび振幅ｆ コルゲートの効果は、ウエブの材軸に直角方向
の板曲げ剛性を増加することである。その剛性増
加は、コルゲート振幅ｆに最も大きく影響され
る。 第３図は、コルゲート振幅対ウエブ板厚比ｆ／
ｔと剪断座屈強度τｆとの関係を示す。剪断座屈
強度τは、コルゲート幅Ｃ、ウエブ板厚ｔにも影
響されるが、ここでは一例として、本発明の方法
を実施するさいに最も一般的に適用されると考え
られる形状、すなわち、ウエブ板厚ｔ＝ｈ／
120、コルゲート幅Ｃ＝0.75h、Ｈ形鋼の長さを4h
とした。図からわかるように、コルゲート振幅ｆ
が大きくなると強度τｆが放物線状に上昇する。 コルゲートによる剪断強度の上昇はウエブ板厚
ｔの薄肉化によつて得られるが、コルゲート製造
のための費用がかかるので、少なくともウエブ板
厚ｔを25％減ずるだけの効果が生じないと、製品
としての利点が生じない。平面ウエブの剪断座屈
強度は、（ｔ／ｈ）２に比例するので、25％の減
厚は約50％の強度低下を生ずることになる。した
がつて、この強度低下をコルゲートで補う場合、
コルゲート加工ウエブの強度が平面ウエブ（ｆ＝
０）のときの強度τf0の２倍以上となるコルゲー
ト振幅とする必要がある。したがつて、第３図か
らｆの値としてｆ／ｔ＞１が得られる。 コルゲート・ピツチＬはできるだけ小さくした
方がウエブの応力の乱れが小さく、また、横方向
集中力Ｐに対する安定性もよい。第４図に示すよ
うな、横方向集中力座屈実験を行つた結果、加力
点近傍のウエブが局部面外座屈を生ずるが、その
座屈波の長さｌは約0.4hとなる。この強度はウエ
ブ形状を定めるさいに重要であるが、この強度を
どの位置でも安定して得るためには、ｌの中に少
なくとも２つの波のコルゲートが入るようにコル
ゲート・ピツチＬを定める必要がある。したがつ
て、そのようにするためには、コルゲート・ピツ
チＬを0.2h以下にする必要がある。 一方、コルゲート・ピツチＬと振幅ｆとは製造
時の伸びに関係し、Ｌ／ｆが小さくなるに従が
い、コルゲート形成時の加工伸びが大きくなる。
加工伸びの制限を、前述のように12％以下にする
ためには、Ｌ／ｆ＞9.3以上にする必要がある。 以上のように、コルゲート形状は性能および加
工性より３つの制約を受ける。さらに、ウエブ板
厚ｔの実用上の範囲をｈ／１００＞ｔ＞ｈ／１８０とす
ると、コ ルゲート・ピツチＬとしてｈ／２０＜Ｌ＜ｈ／５．０ま
たは 9.3t＜Ｌ＜36t、コルゲート振幅ｆとしてｈ／１００＜
ｆ ＜ｈ／４６または1.0t＜ｆ＜3.9tを得る。 (3) コルゲート幅(C) コルゲート幅Ｃはウエブの剪断座屈強度τｃお
よび横方向圧縮耐力Ｒに最も大きく関係する。第
５図は、コルゲート幅対ウエブ高さ比（Ｃ／ｈ）
と剪断座屈強度τｃとの関係を示す。一例とし
て、ｈ／ｔ＝120、ｆ／ｔ＝1.3のときの場合を示
す。図において、黒点は実験値をまた実線の曲線
は解析値をそれぞれ表す。前述のように、コルゲ
ート加工を行つたウエブの剪断座屈強度τｃは、
平面ウエブ（Ｃ＝０）のときの強度τc0の２倍以
上要求される。したがつて、図からその範囲の強
度となるＣ／ｈの値としてＣ／ｈ＞0.5が得られ
る。 第６図は、同じくコルゲート幅対ウエブ高さ比
（Ｃ／ｈ）と横方向集中荷重耐力Ｒとの関係を示
す。同図からも（Ｃ／ｈ）が0.5以上となると、
コルゲートの効果が十分あることがわかる。ここ
で、Ｒ＝Ｐｈ／πＤ、ただしＤ＝Ｅｔ３／１２（１−γ
２）、Ｅは弾性 係数、γはボアソン比である。図において、黒点
は実験値をまた実線の曲線は実験式Ｒ＝
１．８６／１．５−Ｃ／ｈをそれぞれ表す。 したがつて、ウエブの剪断座屈強度τｃおよび
横方向圧縮耐力Ｒの上昇効果を目的として、ウエ
ブ中央部にコルゲートを付ける実用上有効な範囲
として、Ｃ／ｈ＞0.5が得られ。Ｃ／ｈの上限は
加工上の制約およびフランジに与える応力の乱れ
によつて制約される。すなわち、コルゲート幅Ｃ
をあまり大きくするとコルゲート成形時にフラン
ジの波打ち変形を生じさせるばかりでなく、ウエ
ブとフランジとの対根に多大な応力が発生するた
め、損傷を生ずる。試作実験によれば、コルゲー
トを施さない部分の幅が6t以上または0.5L以上あ
れば問題とならない。また、戴荷時のコルゲート
によるフランジ部への応力の乱れに関しても、コ
ルゲートを施さない部分の幅が0.5L以上あれば、
その影響は全くないことが実験で確められた。 したがつて、コルゲート幅は、0.5h以上でかつ
ｈ−Ｌ以下で、ｈ−12t以下が有効な範囲とな
る。 ＜実施例＞ 第１表にJISG、3353に示される従来の一般構
造用溶接軽量Ｈ形鋼の寸法と、それぞれに対応す
るコルゲート・ウエブ・ビームの作成実施寸法を
示す。表中の従来形鋼寸法ではウエブの剪断座屈
応力が降伏点以上あるものを選んでいる。コルゲ
ート・ウエブ付きＨ形鋼（）はそれぞれ対応す
る従来Ｈ形鋼（）とはり高さＨ（第１図）およ
びフランジ寸法Ｂ（第１図）をそろえた形状と
し、ウエブ板厚ｔのみを薄くしている。コルゲー
トを成形しないでウエブ板厚のこのように減ずる
と、剪断座屈強度が降伏点の３割程度までに低下
するが、コルゲート・ウエブ付きＨ形鋼では、コ
ルゲート効果によりウエブ剪断座屈強度が降伏点
以上になつている。
【表】
第１表ではコルゲート部は、軸方向剛性が著し
く低下するため、曲げ性能の計算のさいに除外し
て求めた値をとつている。第１表からわかるよう
に、重量当りの曲げ剛性の比はコルゲートによつ
て９〜13％の改善が可能である。
く低下するため、曲げ性能の計算のさいに除外し
て求めた値をとつている。第１表からわかるよう
に、重量当りの曲げ剛性の比はコルゲートによつ
て９〜13％の改善が可能である。
第１図は本発明の方法にもとづいてつくられた
Ｈ形鋼の横断面図。第２図は第１図の−線か
らみた部分拡大縦断面図。第３図はコルゲート振
幅対ウエブ板厚比と剪断座屈強度との関係を示す
グラフ。第４図は横方向集中力座屈実験を示す説
明図。第５図はコルゲート幅対ウエブ高さ比と剪
断座屈強さとの関係を示すグラフ。第６図はコル
ゲート幅対ウエブ高さ比と横方向集中荷重耐力と
の関係を示すグラフ。
Ｈ形鋼の横断面図。第２図は第１図の−線か
らみた部分拡大縦断面図。第３図はコルゲート振
幅対ウエブ板厚比と剪断座屈強度との関係を示す
グラフ。第４図は横方向集中力座屈実験を示す説
明図。第５図はコルゲート幅対ウエブ高さ比と剪
断座屈強さとの関係を示すグラフ。第６図はコル
ゲート幅対ウエブ高さ比と横方向集中荷重耐力と
の関係を示すグラフ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 通常の完成Ｈ形鋼のウエブ中央部に、１対の
相補的に噛み合うロールによつてコルゲート加工
を施す方法において、コルゲート形状を下記の条
件で成形することを特徴としたウエブ中央部にコ
ルゲートを有するＨ形鋼の製造方法。 9.3t＜Ｌ＜36t 1.0t＜ｆ＜3.9t 0.5h＜Ｃ＜ｈ−Ｌ ただし、 ｔ：ウエブ板厚 ｈ：ウエブ高さ ｆ：コルゲート振幅 Ｃ：コルゲート幅 Ｌ：コルゲート・ピツチ
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6153380A JPS56158224A (en) | 1980-05-09 | 1980-05-09 | Production of h-beam having corrugation in central part of web |
| CA000358273A CA1150986A (en) | 1979-08-24 | 1980-08-14 | Method for producing i-beam having centrally corrugated web and rolls for producing such i-beam |
| GB8041336A GB2074916B (en) | 1980-05-09 | 1980-12-29 | Method for producing i-beam having centrally corrugated web |
| IT8027005A IT1174692B (it) | 1980-05-09 | 1980-12-30 | Metodo per produrre una trave a i che ha un gambo ondulato centralmente e cilindri per ottenere tale trave a i |
| LU83044A LU83044A1 (fr) | 1980-05-09 | 1980-12-30 | Procede de fabrication d'une poutre en i comportant une ame a ondulation centrale et cylindres pour la fabrication de cette poutre |
| DE19803049459 DE3049459A1 (de) | 1980-05-09 | 1980-12-30 | Verfahren zur herstellung von gewellten doppel-t-traegern und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| FR8027810A FR2482256B1 (fr) | 1980-05-09 | 1980-12-30 | Procede de production d'une poutre en i ayant une ame centralement ondulee et cylindres a utiliser pour cette production |
| BE0/203376A BE886933A (fr) | 1980-05-09 | 1980-12-31 | Procede pour fabriquer une poutre en i a ame ondulee en son milieu et cylindres utilises a cet effet |
| US06/751,433 US4597278A (en) | 1979-08-24 | 1985-07-03 | Method for producing I-beam having centrally corrugated web |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6153380A JPS56158224A (en) | 1980-05-09 | 1980-05-09 | Production of h-beam having corrugation in central part of web |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56158224A JPS56158224A (en) | 1981-12-05 |
| JPS6240092B2 true JPS6240092B2 (ja) | 1987-08-26 |
Family
ID=13173831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6153380A Granted JPS56158224A (en) | 1979-08-24 | 1980-05-09 | Production of h-beam having corrugation in central part of web |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56158224A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0777641B2 (ja) * | 1983-08-01 | 1995-08-23 | ジエイ ペイク ヤング | ビームの製造方法 |
| JPS61181986A (ja) * | 1985-02-07 | 1986-08-14 | Furuno Electric Co Ltd | 水中探知機における表示装置 |
| JP2008238472A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | サンドイッチパネル |
-
1980
- 1980-05-09 JP JP6153380A patent/JPS56158224A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56158224A (en) | 1981-12-05 |
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