JPS6237708B2 - - Google Patents
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- JPS6237708B2 JPS6237708B2 JP54110548A JP11054879A JPS6237708B2 JP S6237708 B2 JPS6237708 B2 JP S6237708B2 JP 54110548 A JP54110548 A JP 54110548A JP 11054879 A JP11054879 A JP 11054879A JP S6237708 B2 JPS6237708 B2 JP S6237708B2
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Description
本発明は耐摩耗、耐衝撃用の中でも塑性加工用
に適する超硬合金の改良に関する。 従来塑性加工用に使用されている超硬合金は
WCに鉄族元素Co，Ni，Fe等を結合相とする焼
結合金が一般的で中でもWC―Co系合金が主力で
ある。塑性加工工具の中でも熱間圧延ロールのよ
うに耐熱衝撃性や高温での耐摩耗性、耐蝕性が要
求される用途にはCoとNiを結合相とするWC―
Co―Ni系合金が使用されており、更に用途によ
つてはTaCを添加したWC―TaC―Co（Ni）系合
金が使用されている。 しかし、塑性加工の中でも絞り型（ドローウイ
ング）、および絞り型の中でも更にしごき作業が
加わる深絞り型（アイアニング）、平滑加工（バ
ニシング）、平押し加工（フラツトニング）、等の
ようにそれほど高温状態における加工作業でなく
て、工具と被加工物との摩擦摩耗、それに伴なう
摩擦熱等で熱的、化学的作用から圧着や溶着等を
生じて工具がかじるような用途、又、線引ダイス
のように摩擦摩耗から圧着や溶着等を起す用途に
対しては従来の超硬合金では寿命が極めて短くま
だまだ満足できない状態である。 本発明は以上のように塑性加工工具の用途の中
でも工具にかじりが発生するような用途、それほ
ど高温ではないが工具と被加工物間の熱的化学的
影響が工具に作用するような冷間における塑性加
工の用途に適する超硬合金を提供することであ
る。 このような用途に適する本発明の超硬合金は、
結合相として、コバルト、ニツケル又は、その合
金４〜15重量％、硬質相として炭化タングステン
及びこの炭化タングステンの一部を全体の比率に
対して10重量％以下の炭化チタンと25重量％以下
の炭化タンタル又は25重量％以下の炭化タンタル
で置換し、更に硬質相の一部が炭化クロム、炭化
バナジウム、炭化ジルコニウムより選ばれた１種
以上からなる分散相0.2〜10重量％で置換された
焼結合金である。 以上のような結合相と硬質相と分散相にて構成
した超硬合金は塑性加工、特に絞り加工（ドロー
ウイング）、更にしごきを伴なう深絞り加工（ア
イアニング）、平滑加工（バニシング）、平押し加
工（フラツトニング）、線引き加工等、工具にか
じりが生じたり、圧着、溶着が生じるような冷間
における塑性加工の用途に適している。 次に本発明の超硬合金における成分範囲の限定
と、成分が合金におよぼす効果との理由を説明す
る。 分散相は、結合相とできるだけ固溶し易く、且
つ固溶した結合相が被加工物と反応し難い物質を
選定し、この分散相の結合相への一部固溶強化
と、分散析出強化によつて結合相の高温における
耐摩耗性、耐熱性を強化すると共に被加工物との
圧着、溶着を防ぐことを目的とした。この分散相
が0.2重量％以下では効果が殆んど認められず、
10重量％以上では強度の低下が著しいために分散
相は0.2〜10重量％とした。 結合相は工具のかじりの要因になるため不可避
不純物以外は鉄を含まないようにし、結合相量が
４重量％以下では分散相の固溶と焼結の不完全性
から強度の低下が著しく、15重量％以上では本発
明合金の用途から耐摩耗性の低下が著しくなるた
めに結合相は４〜15重量％とした。 硬質相は高温における耐摩耗性、靭性、耐酸化
性、耐熱衝撃性から炭化チタン、炭化タンタルを
添加しており、炭化チタンが10重量％以上になる
と靭性の低下が大きく、本発明の用途としては寿
命低下となるために10重量％以下にした。又、炭
化タンタルは高価で25重量％以上になつても本発
明の用途には効果が顕著でないために25重量％以
下にした。 本発明の超硬合金の製造は従来の方法を適用す
ることができる。又分散相である炭化クロム、炭
化バナジウム、炭化ジルコニウムの添加はそれぞ
れ金属粉末と炭素と別々に添加したり、それぞれ
炭化物としたり、更には結合金属との合金の粉末
としたものを使用してもよい。 次に本発明を実施例によつて具体的に説明す
る。 〔実施例 １〕 防錆油処理した普通鋼板（SPHC）、板厚３
mm、絞り率1.6、ストローク18SPm、潤滑油なし
の条件で240×160×30寸法の超硬合金を鋼で
固定したダイスにて絞り成形加工を行なつた結果
が表１である。
に適する超硬合金の改良に関する。 従来塑性加工用に使用されている超硬合金は
WCに鉄族元素Co，Ni，Fe等を結合相とする焼
結合金が一般的で中でもWC―Co系合金が主力で
ある。塑性加工工具の中でも熱間圧延ロールのよ
うに耐熱衝撃性や高温での耐摩耗性、耐蝕性が要
求される用途にはCoとNiを結合相とするWC―
Co―Ni系合金が使用されており、更に用途によ
つてはTaCを添加したWC―TaC―Co（Ni）系合
金が使用されている。 しかし、塑性加工の中でも絞り型（ドローウイ
ング）、および絞り型の中でも更にしごき作業が
加わる深絞り型（アイアニング）、平滑加工（バ
ニシング）、平押し加工（フラツトニング）、等の
ようにそれほど高温状態における加工作業でなく
て、工具と被加工物との摩擦摩耗、それに伴なう
摩擦熱等で熱的、化学的作用から圧着や溶着等を
生じて工具がかじるような用途、又、線引ダイス
のように摩擦摩耗から圧着や溶着等を起す用途に
対しては従来の超硬合金では寿命が極めて短くま
だまだ満足できない状態である。 本発明は以上のように塑性加工工具の用途の中
でも工具にかじりが発生するような用途、それほ
ど高温ではないが工具と被加工物間の熱的化学的
影響が工具に作用するような冷間における塑性加
工の用途に適する超硬合金を提供することであ
る。 このような用途に適する本発明の超硬合金は、
結合相として、コバルト、ニツケル又は、その合
金４〜15重量％、硬質相として炭化タングステン
及びこの炭化タングステンの一部を全体の比率に
対して10重量％以下の炭化チタンと25重量％以下
の炭化タンタル又は25重量％以下の炭化タンタル
で置換し、更に硬質相の一部が炭化クロム、炭化
バナジウム、炭化ジルコニウムより選ばれた１種
以上からなる分散相0.2〜10重量％で置換された
焼結合金である。 以上のような結合相と硬質相と分散相にて構成
した超硬合金は塑性加工、特に絞り加工（ドロー
ウイング）、更にしごきを伴なう深絞り加工（ア
イアニング）、平滑加工（バニシング）、平押し加
工（フラツトニング）、線引き加工等、工具にか
じりが生じたり、圧着、溶着が生じるような冷間
における塑性加工の用途に適している。 次に本発明の超硬合金における成分範囲の限定
と、成分が合金におよぼす効果との理由を説明す
る。 分散相は、結合相とできるだけ固溶し易く、且
つ固溶した結合相が被加工物と反応し難い物質を
選定し、この分散相の結合相への一部固溶強化
と、分散析出強化によつて結合相の高温における
耐摩耗性、耐熱性を強化すると共に被加工物との
圧着、溶着を防ぐことを目的とした。この分散相
が0.2重量％以下では効果が殆んど認められず、
10重量％以上では強度の低下が著しいために分散
相は0.2〜10重量％とした。 結合相は工具のかじりの要因になるため不可避
不純物以外は鉄を含まないようにし、結合相量が
４重量％以下では分散相の固溶と焼結の不完全性
から強度の低下が著しく、15重量％以上では本発
明合金の用途から耐摩耗性の低下が著しくなるた
めに結合相は４〜15重量％とした。 硬質相は高温における耐摩耗性、靭性、耐酸化
性、耐熱衝撃性から炭化チタン、炭化タンタルを
添加しており、炭化チタンが10重量％以上になる
と靭性の低下が大きく、本発明の用途としては寿
命低下となるために10重量％以下にした。又、炭
化タンタルは高価で25重量％以上になつても本発
明の用途には効果が顕著でないために25重量％以
下にした。 本発明の超硬合金の製造は従来の方法を適用す
ることができる。又分散相である炭化クロム、炭
化バナジウム、炭化ジルコニウムの添加はそれぞ
れ金属粉末と炭素と別々に添加したり、それぞれ
炭化物としたり、更には結合金属との合金の粉末
としたものを使用してもよい。 次に本発明を実施例によつて具体的に説明す
る。 〔実施例 １〕 防錆油処理した普通鋼板（SPHC）、板厚３
mm、絞り率1.6、ストローク18SPm、潤滑油なし
の条件で240×160×30寸法の超硬合金を鋼で
固定したダイスにて絞り成形加工を行なつた結果
が表１である。
普通鋼板（SPCC）、板厚0.40mm、潤滑剤使用す
る条件で80×60×12寸法の超硬合金を鋼で固
定したダイスにてしごきの伴う深絞り成形加工を
行なつた結果が表２である。
る条件で80×60×12寸法の超硬合金を鋼で固
定したダイスにてしごきの伴う深絞り成形加工を
行なつた結果が表２である。
低マンガン鋼のパイプ寸法40×30×34、加
工長さ34mm、バニシング代0.05mm／径、潤滑油を
使用する条件にて平滑加工を行なつた結果が表３
である。
工長さ34mm、バニシング代0.05mm／径、潤滑油を
使用する条件にて平滑加工を行なつた結果が表３
である。
普通鋼板、板厚1.0mm、を超硬スリツターで両
端切断後のかえりの生じている部分を300〜
700m／minのスピードにて潰す平押加工に超硬
合金の160ロール２個にて行なつた結果が表４
である。
端切断後のかえりの生じている部分を300〜
700m／minのスピードにて潰す平押加工に超硬
合金の160ロール２個にて行なつた結果が表４
である。
タイヤ用ビード線の伸線に８×0.15×３寸
法の超硬合金を鋼で固定したダイスにて行なつた
結果が表５である。
法の超硬合金を鋼で固定したダイスにて行なつた
結果が表５である。
【表】
実施例１の絞り加工、実施例２の深絞り加工、
実施例３の平滑加工、実施例４の平押加工、実施
例５の線引き加工において、それぞれ従来使用さ
れていた超硬合金に比較して、本発明の超硬合金
は表１、２、３、４、５から著しく工具寿命が伸
びたことが認められる。この実施例に示した以外
に絞り加工の逆加工になる口広げ加工（バルジ成
形）、又は曲げ加工、つば張出し（フランジ成
形）等にも本発明の超硬合金は適していると考え
られる。
実施例３の平滑加工、実施例４の平押加工、実施
例５の線引き加工において、それぞれ従来使用さ
れていた超硬合金に比較して、本発明の超硬合金
は表１、２、３、４、５から著しく工具寿命が伸
びたことが認められる。この実施例に示した以外
に絞り加工の逆加工になる口広げ加工（バルジ成
形）、又は曲げ加工、つば張出し（フランジ成
形）等にも本発明の超硬合金は適していると考え
られる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 結合相としてコバルト，ニツケル又はその合
金４〜15重量％、硬質相として炭化タングステン
及びこの炭化タングステンの一部が全体の比率に
対して10重量％以下の炭化チタンと25重量％以下
の炭化タンタル又は25重量％以下の炭化タンタル
で置換した超硬合金であつて、更に前記硬質相の
一部は炭化クロム，炭化バナジウム，炭化ジルコ
ニウムより選ばれた１種以上で構成された分散相
0.2〜10重量％で置換されて、冷間で用いること
を特徴とする塑性加工用超硬合金。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の超硬合金におい
て、絞り型工具に使用することを特徴とする塑性
加工用超硬合金。 ３ 特許請求の範囲第１項記載の超硬合金におい
て、深絞り型工具に使用することを特徴とする塑
性加工用超硬合金。 ４ 特許請求の範囲第１項記載の超硬合金におい
て、平滑加工工具に使用することを特徴とする塑
性加工用超硬合金。 ５ 特許請求の範囲第１項記載の超硬合金におい
て、平押し加工工具に使用することを特徴とする
塑性加工用超硬合金。 ６ 特許請求の範囲第１項記載の超硬合金におい
て、線引きダイス用に使用することを特徴とする
塑性加工用超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11054879A JPS5635745A (en) | 1979-08-30 | 1979-08-30 | Sintered hard alloy for plastic working |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11054879A JPS5635745A (en) | 1979-08-30 | 1979-08-30 | Sintered hard alloy for plastic working |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5635745A JPS5635745A (en) | 1981-04-08 |
| JPS6237708B2 true JPS6237708B2 (ja) | 1987-08-13 |
Family
ID=14538606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11054879A Granted JPS5635745A (en) | 1979-08-30 | 1979-08-30 | Sintered hard alloy for plastic working |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5635745A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02150506U (ja) * | 1989-05-25 | 1990-12-26 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6112847A (ja) * | 1984-06-26 | 1986-01-21 | Mitsubishi Metal Corp | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 |
| JPH01252761A (ja) * | 1987-12-08 | 1989-10-09 | Kawasaki Steel Corp | 溶融亜鉛めっき用合金化炉の板温制御装置 |
| JPH0637702B2 (ja) * | 1988-09-29 | 1994-05-18 | 川崎製鉄株式会社 | 溶融亜鉛めっき合金化炉の燃料制御方法 |
| TW202342777A (zh) * | 2022-01-12 | 2023-11-01 | 美商合銳材料科技公司 | 經改良燒結碳化物組成物 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4959008A (ja) * | 1972-10-13 | 1974-06-07 | ||
| JPS4966510A (ja) * | 1972-10-30 | 1974-06-27 | ||
| JPS5227006A (en) * | 1975-08-28 | 1977-03-01 | Mitsubishi Metal Corp | Hard metal |
-
1979
- 1979-08-30 JP JP11054879A patent/JPS5635745A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4959008A (ja) * | 1972-10-13 | 1974-06-07 | ||
| JPS4966510A (ja) * | 1972-10-30 | 1974-06-27 | ||
| JPS5227006A (en) * | 1975-08-28 | 1977-03-01 | Mitsubishi Metal Corp | Hard metal |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02150506U (ja) * | 1989-05-25 | 1990-12-26 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5635745A (en) | 1981-04-08 |
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