JPS62290894A - 合金めつき鋼板 - Google Patents
合金めつき鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
(産業上の利用分野)
本発明は、めっき中のFe?H度が15重量%以上でガ
ルバニール仕上された合金めっき層を有する鋼板やA1
−Zn系合金めっき層を有する鋼板の化成処理性を改善
した合金めっき鋼板に関するものである。
ルバニール仕上された合金めっき層を有する鋼板やA1
−Zn系合金めっき層を有する鋼板の化成処理性を改善
した合金めっき鋼板に関するものである。
(従来の技術)
ガルバニール鋼板は、亜鉛めっき後、!2I板の温度が
500〜600℃の温度で数秒から数十秒間加熱処理を
施して、めっき層を均一なδ1相にしたものであり、め
っき層中のFe濃度は通常9〜15重景%にコントロー
ルされており、めっき層表面は激しいミクロ的な凹凸を
呈している。このガルバニール鋼板は、一般的にリン酸
塩処理及びクロメート処理などの化成処理が比較的容易
であり、健全なリン酸塩被覆、クロメート被覆が形成さ
れるので、塗膜の密着性や塗装後の耐蝕性などが優れて
いる。
500〜600℃の温度で数秒から数十秒間加熱処理を
施して、めっき層を均一なδ1相にしたものであり、め
っき層中のFe濃度は通常9〜15重景%にコントロー
ルされており、めっき層表面は激しいミクロ的な凹凸を
呈している。このガルバニール鋼板は、一般的にリン酸
塩処理及びクロメート処理などの化成処理が比較的容易
であり、健全なリン酸塩被覆、クロメート被覆が形成さ
れるので、塗膜の密着性や塗装後の耐蝕性などが優れて
いる。
しかし、ガルバニール鋼板のめっき層は、プレス加工や
折り曲げ加工等の加工により、パウダリングと称される
めっき層の粉化や剥落などの欠陥を有していることが一
般に知られている。このパウダリングを防止するために
、めっき層中のFe?W度を15〜27重景%の範囲に
規制したり、Fe −Zn系合金相の組成を規制したり
、めっき層中のFe濃度を28〜40重量%に規制する
ことが特願昭58−103844号、特願昭58−73
498号、特願昭57−10934号で提案されている
。
折り曲げ加工等の加工により、パウダリングと称される
めっき層の粉化や剥落などの欠陥を有していることが一
般に知られている。このパウダリングを防止するために
、めっき層中のFe?W度を15〜27重景%の範囲に
規制したり、Fe −Zn系合金相の組成を規制したり
、めっき層中のFe濃度を28〜40重量%に規制する
ことが特願昭58−103844号、特願昭58−73
498号、特願昭57−10934号で提案されている
。
(発明が解決しようとする問題点)
従来、めっき層中のFe濃度が9〜15重里%のガルバ
ニール鋼板は、前述したように化成処理性に優れており
、Fe:a度が高い程化成処理性も優れているというこ
とが常識とされていた。
ニール鋼板は、前述したように化成処理性に優れており
、Fe:a度が高い程化成処理性も優れているというこ
とが常識とされていた。
しかし、本発明者等の研究によれば、ガルバニール鋼板
のめっき層のFe濃度が15〜40重量%の範囲にある
とリン酸塩被膜及びクロメート被膜が形成し難いことが
判明した。また、最近開発され製造されている高耐蝕性
のAn−Zn系合金めっき鋼板も化成処理性に劣ること
も判った。その原因を詳細に研究した結果、これらの鋼
板のめっき層は通常の化成処理液との反応が活発でなく
、クロメート被膜やリン酸塩被膜の形成の反応に関与す
るめっき表面が極度に化学的に不活性の状態にあるため
と推定された。
のめっき層のFe濃度が15〜40重量%の範囲にある
とリン酸塩被膜及びクロメート被膜が形成し難いことが
判明した。また、最近開発され製造されている高耐蝕性
のAn−Zn系合金めっき鋼板も化成処理性に劣ること
も判った。その原因を詳細に研究した結果、これらの鋼
板のめっき層は通常の化成処理液との反応が活発でなく
、クロメート被膜やリン酸塩被膜の形成の反応に関与す
るめっき表面が極度に化学的に不活性の状態にあるため
と推定された。
本発明は、めっき中のFef74度が15〜40重四%
の高Feン震度のガルバニール銅板及びA1−Zn系合
金めっき鋼板の化成処理性を改善した合金めっき鋼板を
提供することを目的とする。
の高Feン震度のガルバニール銅板及びA1−Zn系合
金めっき鋼板の化成処理性を改善した合金めっき鋼板を
提供することを目的とする。
(問題点を解決するための手段)
本発明者等は、高Fe濃度のめっき層とAI −Zn系
合金めっき層表面にFe、 Zn、 Ni、 Cr、
Cu、 Sn。
合金めっき層表面にFe、 Zn、 Ni、 Cr、
Cu、 Sn。
Sb、 Co等の元素を化学めっき法や電気めっき法で
、金属及び化合物の形で0.01〜10g/m(金属換
算による)付着させて、化成処理性についての実験した
。その結果、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、
Goを金属として0.05 g / rd以上付着さ
せることによって化成処理性が改゛善され、塗装後の耐
蝕性及び塗膜密着性も改善でき、Fe、 Ni、 Co
を付着させた場合にはスポット溶接性をも向上できると
いう知見を得た。
、金属及び化合物の形で0.01〜10g/m(金属換
算による)付着させて、化成処理性についての実験した
。その結果、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、
Goを金属として0.05 g / rd以上付着さ
せることによって化成処理性が改゛善され、塗装後の耐
蝕性及び塗膜密着性も改善でき、Fe、 Ni、 Co
を付着させた場合にはスポット溶接性をも向上できると
いう知見を得た。
以上述べた知見に基づき、本発明は、ガルバニール仕上
された合金めっき層又はAn−Zn系合金めっき層上に
、Fe、 Zn、 Ni、 Co、 Sn、 Sbのう
ち少なくとも1種以上を0.05 g / tri以上
付着させた合金めっき鋼板にすることで前述した問題点
を解決した。上記ガルバニール仕上された合金めっき層
が、15〜40重量%のFeと残部Znからなる合金め
っき層であるとより良好な化成処理性の改善効果を得る
ことができる。
された合金めっき層又はAn−Zn系合金めっき層上に
、Fe、 Zn、 Ni、 Co、 Sn、 Sbのう
ち少なくとも1種以上を0.05 g / tri以上
付着させた合金めっき鋼板にすることで前述した問題点
を解決した。上記ガルバニール仕上された合金めっき層
が、15〜40重量%のFeと残部Znからなる合金め
っき層であるとより良好な化成処理性の改善効果を得る
ことができる。
前記のFe、 Zn、 Ni、 Co、 Sn、 Sb
を合金めっき層上に付着させる方法としては、化学めっ
き法と電気めっき法が有効であり、例えばFeをめっき
する場合、高Fe濃度のめっき層を有するガルバニール
鋼板及びA6−Zn系合金めっき@板を希薄アルカリ液
に浸漬するかアルカリ液をスプレーし、水洗した後、塩
化第1鉄水溶液中に数秒間浸漬することによってめっき
する。また、Snをめっきする場合、アルカリ液による
前処理あるいは電解前処理を行った後、スズ酸カリウム
と水酸化カリウムのアルカリ性浴を用いて電解めっきを
すればよい。
を合金めっき層上に付着させる方法としては、化学めっ
き法と電気めっき法が有効であり、例えばFeをめっき
する場合、高Fe濃度のめっき層を有するガルバニール
鋼板及びA6−Zn系合金めっき@板を希薄アルカリ液
に浸漬するかアルカリ液をスプレーし、水洗した後、塩
化第1鉄水溶液中に数秒間浸漬することによってめっき
する。また、Snをめっきする場合、アルカリ液による
前処理あるいは電解前処理を行った後、スズ酸カリウム
と水酸化カリウムのアルカリ性浴を用いて電解めっきを
すればよい。
(作 用)
高Fe?a度の合金めっき層及びAff−Zn系合金め
っき層上にFe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb及び
COのうち少なくとも1種以上を0.05 g /m2
以上付着させる理由について述べる。
っき層上にFe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb及び
COのうち少なくとも1種以上を0.05 g /m2
以上付着させる理由について述べる。
Fe、 Zn、旧、 Sn、 Sb、 Coのうち1種
以上の付着量が0.05 g / tri未満であると
化成処理性、即ち化成処理被膜の付着量が著しく少なく
、リン酸塩被膜及びクロメート被膜とも同様な傾向を示
し、化成処理性の改善が認められない。
以上の付着量が0.05 g / tri未満であると
化成処理性、即ち化成処理被膜の付着量が著しく少なく
、リン酸塩被膜及びクロメート被膜とも同様な傾向を示
し、化成処理性の改善が認められない。
また、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、 Co
の1種以上の付着量の上限は、それぞれの金属元素によ
り異なり、またリン酸塩処理とクロメート処理の場合で
異なる。例えばZnの場合、その付着量が約3g/mで
リン酸塩被膜の付着量は飽和し、NiとCOの場合、そ
の付着量が約0.3g/mで飽和する。
の1種以上の付着量の上限は、それぞれの金属元素によ
り異なり、またリン酸塩処理とクロメート処理の場合で
異なる。例えばZnの場合、その付着量が約3g/mで
リン酸塩被膜の付着量は飽和し、NiとCOの場合、そ
の付着量が約0.3g/mで飽和する。
上述の場合はリン酸塩処理の場合であるが、クロメート
処理の場合は、Znの付着量が増加するとクロメート被
膜の付着量も増加する。しかし、Fe。
処理の場合は、Znの付着量が増加するとクロメート被
膜の付着量も増加する。しかし、Fe。
Ni、 Co、 Sn、 Sbを付着させる場合は、そ
れらの付着量が2 g/rrf以上になると逆にクロメ
ート被膜の付着量が減少する傾向を示す。
れらの付着量が2 g/rrf以上になると逆にクロメ
ート被膜の付着量が減少する傾向を示す。
このようにFe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、
Coを付着させることによる化成処理性の改善効果は、
クロメート処理の場合とリン酸塩処理の場合とで異なる
。
Coを付着させることによる化成処理性の改善効果は、
クロメート処理の場合とリン酸塩処理の場合とで異なる
。
また、クロメート被膜及びリン酸塩被膜のいずれの場合
においても被膜の付着量が多い程、塗装後の耐蝕性、塗
膜の密着性が向上する訳でもなく、例えばリン酸亜鉛系
被膜の場合、被膜の付着量が2 g/rrfのときに塗
装後の耐蝕性や塗膜の密着性が向上する。
においても被膜の付着量が多い程、塗装後の耐蝕性、塗
膜の密着性が向上する訳でもなく、例えばリン酸亜鉛系
被膜の場合、被膜の付着量が2 g/rrfのときに塗
装後の耐蝕性や塗膜の密着性が向上する。
以上述べたように、付着させる金属元素の種類によりク
ロメート被膜やリン酸塩被膜の付着量が異なり、また化
成被膜の付着量は塗装後の耐蝕性や塗膜の密着性に影響
を与えるので、付着させる金属の量はその種類に応じて
最適な被膜の付着量が得られる範囲にすればよいが、概
3 g / m以下にする。更に、付着させる金属の星
を化成被膜の組成をも考慮して決めれば、特に塗膜下腐
食に対する抵抗力、すなわち塗装後の耐食性が一層向上
する。
ロメート被膜やリン酸塩被膜の付着量が異なり、また化
成被膜の付着量は塗装後の耐蝕性や塗膜の密着性に影響
を与えるので、付着させる金属の量はその種類に応じて
最適な被膜の付着量が得られる範囲にすればよいが、概
3 g / m以下にする。更に、付着させる金属の星
を化成被膜の組成をも考慮して決めれば、特に塗膜下腐
食に対する抵抗力、すなわち塗装後の耐食性が一層向上
する。
(実施例1)
合金めっき中のFe’774度が15〜40重量%の範
囲にあるガルバニール鋼板に、炭酸ソーダ2g/β水溶
液を電解液とする浴中で電解前処理を行った後、Fe、
Zn、 Ni、 Sn、 Sb、 Coをそれぞれ単
独にめっきすると共に組み合わせてめっきし、めっき付
着量が0.01〜10g7mの範囲になるようにした。
囲にあるガルバニール鋼板に、炭酸ソーダ2g/β水溶
液を電解液とする浴中で電解前処理を行った後、Fe、
Zn、 Ni、 Sn、 Sb、 Coをそれぞれ単
独にめっきすると共に組み合わせてめっきし、めっき付
着量が0.01〜10g7mの範囲になるようにした。
めっき後、水洗し乾燥した各ガルバニール鋼板をディフ
ビングタイプのリン酸亜鉛処理液によるリン酸塩処理と
、市販の反応型クロメート処理液によるクロメート処理
を行い、リン酸塩被膜及びクロメート被膜の付着量を測
定した。
ビングタイプのリン酸亜鉛処理液によるリン酸塩処理と
、市販の反応型クロメート処理液によるクロメート処理
を行い、リン酸塩被膜及びクロメート被膜の付着量を測
定した。
第1図に、Feが30重量%、残部Znの合金めっき層
を有したガルバニール鋼板にFe、 Zn、 Ni、
Sn。
を有したガルバニール鋼板にFe、 Zn、 Ni、
Sn。
Sb、 Coをそれぞれ単独にめっきした場合の金属め
っき付着量とリン酸塩被膜の付着量との関係を示す。ま
た、上記ガルバニール鋼板にFe、 Zn、 Ni。
っき付着量とリン酸塩被膜の付着量との関係を示す。ま
た、上記ガルバニール鋼板にFe、 Zn、 Ni。
Sn、 Sb、 Coを組み合わせてめっきした場合の
リン酸塩被膜の付着量を第1表に示す。第1図に示すよ
うに、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、 Co
の各付着量が0.05 g / m未満の場合はリン酸
塩被膜は殆ど形成されなかったが、その付着量が0.0
5 g / m以上になるとリン酸塩被膜が形成され、
その付着量が増加するにつれてリン酸塩被膜の付着量も
増加した。
リン酸塩被膜の付着量を第1表に示す。第1図に示すよ
うに、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、 Co
の各付着量が0.05 g / m未満の場合はリン酸
塩被膜は殆ど形成されなかったが、その付着量が0.0
5 g / m以上になるとリン酸塩被膜が形成され、
その付着量が増加するにつれてリン酸塩被膜の付着量も
増加した。
しかし、Fe、 Znの場合は、Fe、 Znの付着量
が2g/m2を超えるとリン酸塩被膜の付着量は略飽和
し、リン酸塩被膜の付着量は増加しなかった。また、第
1表に示すように、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、
Sb、 Coを組み合わせてもリン酸塩被膜が形成され
た。
が2g/m2を超えるとリン酸塩被膜の付着量は略飽和
し、リン酸塩被膜の付着量は増加しなかった。また、第
1表に示すように、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、
Sb、 Coを組み合わせてもリン酸塩被膜が形成され
た。
第1表
また、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、 Co
を単独で付着させた場合の金属めっき付着量とクロメー
ト被膜の付着量を第2図に示す。第2図に示すように、
p(3゜Znの付着量が0.05(g/m2)以上にな
るとクロメート被膜の付着量が増加した。しかし、Zn
の場合Znの付着量が約3 g/m2になるとクロメー
ト被膜の付着量が飽和し、Feの場合Feの付着量が約
2 g/m2以上になるとクロメート被膜の付着量が減
少した。
を単独で付着させた場合の金属めっき付着量とクロメー
ト被膜の付着量を第2図に示す。第2図に示すように、
p(3゜Znの付着量が0.05(g/m2)以上にな
るとクロメート被膜の付着量が増加した。しかし、Zn
の場合Znの付着量が約3 g/m2になるとクロメー
ト被膜の付着量が飽和し、Feの場合Feの付着量が約
2 g/m2以上になるとクロメート被膜の付着量が減
少した。
さらに、Ni、 Sn、 Sb、 Coの場合は、Fe
の場合と同様に約2g/m”以上になるとクロメート被
膜の付着量は減少した。
の場合と同様に約2g/m”以上になるとクロメート被
膜の付着量は減少した。
(実施例2)
A!濃度が4.9重量%、20重量%、50重量%、7
5重■%、90重量%のA1−Zn系合金めっき鋼板の
めっき層上に、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb
、 Coを単独にめっきし、めっき付着量が0.01〜
10g/r+(になるようにめっきした。めっきした各
鋼板をリン酸亜鉛処理液でリン酸塩処理した。リン酸塩
処理後、リン酸塩被膜の付着量を測定した。
5重■%、90重量%のA1−Zn系合金めっき鋼板の
めっき層上に、Fe、 Zn、 Ni、 Sn、 Sb
、 Coを単独にめっきし、めっき付着量が0.01〜
10g/r+(になるようにめっきした。めっきした各
鋼板をリン酸亜鉛処理液でリン酸塩処理した。リン酸塩
処理後、リン酸塩被膜の付着量を測定した。
第3図に、Al−Zn系合金めっき鋼板にFe、 Zn
。
。
Ni、 Sn、 Sb、 Coを単独にめっきした場合
の金属めっき付着量とリン酸塩被膜の付着量との関係を
示す。同図に示すように、Fe、 Zn、 Ni、 S
n、 Sb、 C。
の金属めっき付着量とリン酸塩被膜の付着量との関係を
示す。同図に示すように、Fe、 Zn、 Ni、 S
n、 Sb、 C。
の付着量が0.05 g / n1以上になるとリン酸
塩被膜の付着が増加し、Fe、 Znの場合は、Fe+
Znの付着量が2g/m”を超えるとリン酸塩被膜の
付着量は略飽和した。また、Al−Zn系合金のA1濃
度を4.9重量%(同図中○印で示す)より、20重量
%(同図中Δ印で示す)50重量%(同図中口印で示す
)75重量%(同図中・印で示す)90重量%(同図中
X印で示す)と変化させたが、何れの場合も略同様な傾
向を示した。
塩被膜の付着が増加し、Fe、 Znの場合は、Fe+
Znの付着量が2g/m”を超えるとリン酸塩被膜の
付着量は略飽和した。また、Al−Zn系合金のA1濃
度を4.9重量%(同図中○印で示す)より、20重量
%(同図中Δ印で示す)50重量%(同図中口印で示す
)75重量%(同図中・印で示す)90重量%(同図中
X印で示す)と変化させたが、何れの場合も略同様な傾
向を示した。
更に、A 7!−Zn系合金の場合、リン酸塩処理時に
処理液中にAlが溶出して処理液を劣化させて、リン酸
塩処理性の低下をもたらすが、Fe、 Zn、 Ni+
Sn、 Sb、 Co等を0.05g/m”以上付着さ
せることにより処理液の劣化は少なくなり、リン酸塩処
理性が向上した。
処理液中にAlが溶出して処理液を劣化させて、リン酸
塩処理性の低下をもたらすが、Fe、 Zn、 Ni+
Sn、 Sb、 Co等を0.05g/m”以上付着さ
せることにより処理液の劣化は少なくなり、リン酸塩処
理性が向上した。
(発明の効果)
以上説明したように本発明によれば、リン酸塩被膜及び
クロメート被膜が殆ど形成しないAl−Zn系合金めっ
き鋼板及び合金めっき中のFe?M度が高いガルバニー
ル鋼板の化成処理性を改善することができる。
クロメート被膜が殆ど形成しないAl−Zn系合金めっ
き鋼板及び合金めっき中のFe?M度が高いガルバニー
ル鋼板の化成処理性を改善することができる。
第1図は、カルバニール鋼板上のFe、 Zn、 Ni
。 Sn、 Sb、 Coの各めっき付着量とリン酸塩被膜
の付着量の関係を示す図である。 第2図は、ガルバニール鋼板上のFe、 Zn、 Ni
。 Sn、 Sb、 Coの各めっき付着量とクロメート被
膜の付着量との関係を示す図である。 第3図は、Al1−Zn系合金めっき@板上のFe。 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、 Coの各めっき付着
量とリン酸塩被膜の付着量を示す図である。
。 Sn、 Sb、 Coの各めっき付着量とリン酸塩被膜
の付着量の関係を示す図である。 第2図は、ガルバニール鋼板上のFe、 Zn、 Ni
。 Sn、 Sb、 Coの各めっき付着量とクロメート被
膜の付着量との関係を示す図である。 第3図は、Al1−Zn系合金めっき@板上のFe。 Zn、 Ni、 Sn、 Sb、 Coの各めっき付着
量とリン酸塩被膜の付着量を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ガルバニール仕上された合金めっき層又はAl−Z
n系合金めっき層上に、実質的にFe、Zn、Ni、C
o、Sn、Sbのうち少なくとも1種以上を0.05g
/m^2以上付着させた合金めっき鋼板。 2、ガルバニール仕上された合金めっき層が、15〜4
0重量%のFeと残部Znからなる特許請求の範囲第1
項記載の合金めっき鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13287586A JPS62290894A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | 合金めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13287586A JPS62290894A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | 合金めつき鋼板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62290894A true JPS62290894A (ja) | 1987-12-17 |
Family
ID=15091596
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13287586A Pending JPS62290894A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | 合金めつき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62290894A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02173249A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐フレーキング性に優れた二層めっき鋼板 |
WO1993010282A1 (en) * | 1991-11-11 | 1993-05-27 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Steel sheet electroplated with aluminum-zinc alloy and production thereof |
-
1986
- 1986-06-10 JP JP13287586A patent/JPS62290894A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02173249A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐フレーキング性に優れた二層めっき鋼板 |
WO1993010282A1 (en) * | 1991-11-11 | 1993-05-27 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Steel sheet electroplated with aluminum-zinc alloy and production thereof |
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