JPS6228538A - ダイアフラム形空気ばね - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、ダイアフラム形空気ばねの改良に関し、産
業用機械、精密機器などの防振装置としてそしてまた、
ショックアブソーバとの併用下で、自動車その他の車両
の懸架装置として適用されてとくに、高周波微小撮幅振
動の振動絶縁機能を十分有効に発揮するものである。

（従来の技術） たとえば、光学測定機器用除振台、超ＬＳＩ加工装置用
除振台などに適用されて防振装置として機能する従来既
知のダイアフラム形空気ばねとしては、第１５．１６図
に例示するものがある。

これらの従来技術において、図中ａは、図示しない振動
系の一方の部材に取り付けられるピストンを、６は、ピ
ストンａと同軸に配置されて振動系の他方の部材に取り
付けられるアウターシエルをそれぞれ示し、これらの各
々には、ゴムもしくはゴム状弾性体を主体とした筒状可
撓膜体Ｃのそれぞれの端部分が、その可撓膜体Ｃを断面
形状がほぼＵ字状となるように中間部から折り返した状
態にて気密に連結されており、これらのピストンａと、
アウターシェルｂと、筒状可ｎｌ１体Ｃとで画成される
空気室ｄ内には、アウターシェルｂに設けられ、補助タ
ンクに連結されることもある空気供給口ｅを経て所要圧
力の加圧空気が充填されている。

このようにして構成されるダイアフラム形空気ばねは、
ピストンａもしくはアウターシェルｂのいずれか一方に
伝達された振動に対し、空気室ｄの圧縮および膨張変形
に基づいて防振機能を発揮し、併せて、空気室容積のこ
のような変化、ひいてはそれにともなう加圧空気の体積
変化および筒状可撓膜体Ｃの変形に起因するエネルギー
消費によって、振動減衰機能を発揮する。なおここで、
振動減衰機能をより大ならしめるためには、空気室ｄを
補助タンクに接続し、それら両者間に空気通路の絞り部
を設けることが有効である。

（発明が解決しようとする問題点） ところが、ダイアフラム形空気ばねでは一般に、空気室
ｄ内へたとえば約４　ｋｓ　／　ｃイル８　ｋｇ　／　
ｃぜの加圧空気を充填することに起因し、筒状可撓膜体
Ｃ内へ埋設されてその軸線に対して特定の交角をもち、
少なくとも二層以上からなる帯状の補強ＩＮに、常に大
きな張力が作用しており、この故に、とくに高周波微小
振幅振動がその補強繊維を経てピストンａもしくはアウ
ターシェルｂ側から他方側へ伝達され易くなるところ、
前述した従来技術では、補強繊維を経て伝達される振動
を、撮動系の振動出力側に対して有効に絶縁する何の手
段も講じていなかったため、とくに高周波帯域における
空気ばねの動的ばね定数の増加を回避することができず
、従って、振動周波数が高くなるにつれて防振性能が低
下するという問題があった。

この発明は、従来技術のかかる問題を有利に解決するも
のであり、撮動系の一方の部材から他方の部材へ向けて
伝達されるとくに高周波微小振幅振動の十分有効なる防
振を行い得るダイアフラム形空気ばねを提供するもので
ある。

（問題点を解決するための手段） この発明は、ピストン、アウターシェルおよび筒状可撓
膜体を具えるダイアフラム形空気ばねにおいて、アウタ
ーシェルを、筒状可撓膜体に連結される膜体連結部と、
振動系の、ピストン取付側とは反対の側に取り付けられ
る撮動系取付部と、膜体連結部と撮動系取付部との間に
位置してそれらを気密に連結する環状弾性体とで構成し
てなる。

（作　用） この空気ばねによれば、たとえばピストンから筒状可撓
膜体を経てアウターシェルに伝達されるとくに高周波微
小振幅振動の、膜体連結部から振動系取付部への伝達は
、ゴムもしくはゴム状弾性体にて構成することができる
環状弾性体によって十分有効に防止することができるの
で、高周波振動に対する動的ばね定数を有利に低下させ
ることができ、これがため、高周波微小振幅振動に対す
る防振機能を十分に発揮することができる。

（実施例） 以下にこの発明を図示例に基づいて説明する。

第１図はこの発明の一実施例を示す断面図であり、図中
１は剛性部材からなり、振動系の一方の部材に取り付け
られるピストンを、２はこのピストンと同軸に配置され
て振動系の他方の部材に取り付けられるアウターシェル
をそれぞれ示し、また、３は、補強Ｉｌ帷を埋設したゴ
ムもしくはゴム状弾性体からなる筒状可撓膜体を示す。

ここではこの筒状可撓膜体３を、断面形状がほぼＵ字状
をなすように中間部から折り返した姿勢にて、その一端
部をピストン１に、また使端部をアウターシェル２にそ
れぞれ気密に連結することにより、ピストン１と、アウ
ターシェル２と、筒状可撓膜体３とで空気室４を画成し
、この空気室４内へは、所要に応じた圧力の加圧空気を
充填可能ならしめる。

そしてこの例ではまた、アウターシェル２を、筒状可撓
膜体２に連結される膜体連結部５ならびにピストン１と
は反対側にて振動系に取り付けられる撮動系取付部６の
他、膜体連結部５の上端に設けた内向７ランジ５ａと、
はぼハツト状をなす撮動系取付部６の、内向フランジ５
ａより下方に位置するつば部６ａとの間に配置されてそ
れらを気密に連結する環状弾性体７で構成する。ここで
、ゴムもしくはゴム状弾性体にて形成することができる
環状弾性体７は、内向フランジ５ａおよびつば部６ａへ
の直接的な加硫接着、接着剤による接着などによって、
十分なる強度および耐久性をもってそれらに接合するこ
とができる。

このように構成してなる空気ばねではピストン１を振動
系の一方の部材に、またアウターシェル２の撮動系取付
部６を撮動系の他方の部材にそれぞれ取り付けるととも
に、空気室４内へ所要圧力の加圧空気を充填し、そして
そこに撮動系の重量を作用させた場合には、環状弾性体
７は、多くは、圧縮方向へ弾性変形し乍ら空気室内圧を
支持すべく作用し、その環状弾性体７への振動の伝達に
際しては、その弾性体７は、振動伝達方向のいかんを問
わず、圧縮方向および引張方向へ十分有効に弾性変形す
るので、膜体連結部５もしくは振動系取付部６のいずれ
か一方へ伝達された高周波微小振幅振動もまた、それら
の他方の部材に対して有利に絶縁されることになる。

すなわち、ここでは、アウターシェル２が、高周波微小
振幅振動に対しても十分やわらかい構造となり、とくに
は高周波振動に対する空気ばねの動的ばね定数を有効に
低下させることができるので、その空気ばねは、高周波
微小振幅振動をも十分に防振することができる。

第２図はこの発明の他の実施例を示す断面図であり、第
２図（ａ　）に示す例は、膜体連結部５に設けた外向フ
ランジ５ｂと、その上方へ離間する振動系取付部６のつ
ば部６ａとの間に環状弾性体７を配置し、この環状弾性
体７をそれらに直接的に気密接合することにより、また
、第２図（ｂ　）に示す例は、外向フランジ５ｂと、つ
ば部６ａとの間に、上下表面にリング７ａをそれぞれ気
密接合した環状弾性体７を、Ｏリング８を介して配置す
るとともに、それぞれのリング７ａを外向フランジ５ｂ
およびつば部６ａに、ボルト・ナツト９によって締付固
定することにより、膜体連結部５と振動系取付部６との
気密なる連結をそれぞれもたらすものである。

ここに示す例では、空気ばねへの撮動系の重量の作用時
に、環状弾性体７は、引張方向へ弾性変形し乍ら空気室
内圧を支持することになるが、この環状弾性体７の、と
くに高周波微小振幅振動に対する防振作用は、前述した
例とほぼ同様にして行われることになる。

また第３図に示す例は、第１図に示す実施例の内向フラ
ンジ５ａを、傾め上方へ向く内向フランジ５ｃに変更す
るとともに、つば部６ａを、傾め下方に向いて内向フラ
ンジ５０と平行に延在するつぼ部６ｂに変更し、これら
の内向フランジ５Ｃとつば部６ｂとの間で、それらに環
状弾性体７を直接的に接合したものであり、この例によ
れば、その弾性体７は、一般的には、圧縮方向および剪
断方向へ変形（）乍ら空気室内圧を支持することになる
ので、第１図に示すものに比してばね定数を小さくする
ことができ、また第２図に示すものに比して耐久性を向
上させることができる。

ざらに、第４図（ａ　）〜（Ｃ）に示す例ではいずれも
、環状弾性体７を、多くは、その剪断方向への変形のみ
によって空気室内圧を支持し得る位置に取り付けたもの
であり、この例によれば、高周波微小振幅振動の環状弾
性体７への伝達に際し、それは、ばね定数が最も低くな
るその剪断方向へ変形し乍ら防振を行うので、この空気
ばねの高周波振動に対する動的ばね定数は、前述したい
ずれの実施例のそれよりも低くなるという利点がある。

第５図はこの発明のさらに他の実施例を示す断面図であ
り、この例では、ピストン１と同軸に配置したアウター
シェル２において、膜体連結部５と振動系取付部６とを
気密に連結する環状弾性体７の平均直径（ｌ′Ｅ　Ｗ　
”　外径）　ｏｏを、空気ばねの有効直径Ｄ１と実質的
に等しくすることにより、空気室４内への加圧空気の充
填状態にて、その環状弾性体７に作用する剪断方向の荷
重を実質的に零とし、この結果として、環状弾性体７の
剪断方向ばね定数の十分なる低減を可能ならしめる。

これをいいかえれば、環状弾性体７の平均直径Ｄｏを、
空気ばねの有効直径Ｄ１より大きくした場合には、環状
弾性体７には、振動系取付部６が空気室４の外側へ膨出
する方向の剪断荷重が、また逆にその平均直径Ｄｏを有
効直径Ｄ１より小ざくした場合には、振動系取付部６が
空気室４内へ沈み込む方向の剪断荷重がそれぞれ作用す
るので、これらの場合には、環状弾性体７を、剪断荷重
を有効に支持し得る構成としなければならず、これがた
め、環状弾性体７の剪断方向ばね定数の低減には自から
限度がある。

従って、この例の環状弾性体７によれば、剪断方向ばね
定数の十分なる低減により、高周波の微小娠幅据動を、
前述した他の実施例より一層有効に防振することができ
る。

なおこの例における環状弾性体７の気密なる取り付けは
、たとえば第６図（ａ）に示すように、環状弾性体７の
内外周面にそれぞれ接合した内筒７ｂおよび外筒７Ｃを
、Ｏリング８を介して膜体連結部５および振動系取付部
６の、頂壁部分にそれぞれかしめ固定すること、第６図
（ｂ）に示すように、環状弾性体７に接合した内筒７ｂ
の内周面および外筒７Ｃの外周面に、ゴムその他からな
るシール材１０ａ　、　１０ｂをそれぞれ貼着し、そし
て内筒７ｂの内側には振動系取付部６を、また、外筒７
Ｃの外側には膜体連結部５をそれぞれ緊密に嵌め合せた
状態で、たとえば内外筒７ｂ、７ｃをそれらにかしめ固
定することにより、または第６図（Ｃ）に示すように、
環状弾性体７を、振動系取付部６およびフランジ付外筒
７ｄに、それぞれ直接的に接合し、フランジ付外筒７ｄ
の外向きのフランジを、Ｏリング８を介して膜体連結部
５の頂壁部分に、ボルト・ナツト１１によって締付固定
することにより行うことができる。

第７図は、環状弾性体７を、取付用雄ねじ部６Ｇを有す
る振動系取付部６と、軸線方向の長さを著しく短くした
筒状の膜体連結部５とにそれぞれ直接的に接合するとと
もに、環状弾性体７の平均直径Ｄｏを空気ばねの有効直
径Ｄ１と実質的に等しくしたものである。従って、この
例によれば、膜体連結部５の質量が小さくなり、筒状可
撓膜体３の全長は長くなるも、第５図に示す例と同様に
、環状弾性体７の剪断方向のばね定数を十分小さくする
ことができる。

〔比較例工〕

このように、環状弾性体の平均直径Ｄｏを空気ばねの有
効直径Ｄ１と同一としたこの発明の空気ばねと、第１５
図に示す従来の空気ばねとの動的ばね定数の周波数スペ
クトルを第８図に比較して示す。

ここで、この発明の空気ばねとしては第９図に示す構造
のものを用い、その環状弾性体の剪断方向のばね定数を
ｅ、ｏｋｇ、／ｍｍとした。なお、その他の寸法諸元は
、 有効直径（Ｄ　１）　：　５０ｎ＋＋ｎ（有効受圧面積
的１９．６ｃイ） 膜体連結部内径　：　ｓｏｍｍ 空気室容積　　　＝３５０ｃｃ であり、これらの寸法諸元は、第八図に示す従来の空気
ばねについても同様である。

また試験に際しては、空気室内圧を３．０ｋｇ／ｃ＋／
とし、撮動周波数が０〜６０　Ｈｚでは、加速度２Ｇの
撮動を、また、７０〜３００　Ｈ２では、振幅±０．１
ｍｍ振動をそれぞれ与えた。

そしてこのような振動を与えた場合における動的ばね定
数の周波数スペクトルは、第８図のグラフに示す通りと
なり、従来の空気ばねでは、図に破線で示すように、撮
動周波数の増加につれて動的ばね定数も３．０ｋｇ／ｍ
ｍ近くまで次第に増加するに対し、この発明の空気ばね
では、その動的ばね定数は、振動周波数が６０１Ｌを越
えると、従来の空気ばねのばね定数に比して急激に低下
し、周波数の増加につれてそれは約０．２ｋｇ／ｍｍ程
度まで低下する。

従って、この発明の空気ばねによれば、とくに高周波帯
域の振動を極めて有効に防振することができる。

なおこの発明の空気ばねでは、とくに、膜体連結・部の
質量を１．６誌としたことにより、４０　Ｈｚ近傍部分
に、それの共振に起因する動的ばね定数のピーク値が現
われているが、この空気ばねを６０Ｈｚを越える周波数
帯域でだけ使用する場合には、膜体連結部の共振の影響
をほとんど考慮する必要がなく、逆に、６０　Ｈｚ以下
の帯域にて使用する場合には、膜体連結部の質量を変え
、共振周波数を変更することにより、対処することがで
きる。

以上述べた比較例から明らかなように、膜体連結部５と
振動系取付部６とを環状弾性体７にて気密に連結する場
合には、膜体連結部５の共振によって動的ばね定数に、
極めて高いピークが発生すことから、そのピークの低減
を目的として、この発明の好適例では膜体連結部５に、
少なくとも一個のダイナミックダンパーを設ける。

第１０図はその取付例を示す断面図であり、第１０図（
ａ）は、膜体連結部５が一個のダイナミックダンパー５
ｄを有する例である。このダイナミックダンパー５６は
、ここではゴム製とするも、ゴム状弾性体、スプリング
などにても構成することができる弾性部材１２に、質量
部材１３を取り付けてなり、この例におけるこのダイナ
ミックダンパー５ｄは、弾性部材１２にブラケッ１へ１
４を接合し、このブラケット１４を、膜体連結部５の本
体胴部に、その外面からボルト止め、溶接などすること
により、その本体調部に固定される。

なおここにおいて、ダイナミックダンパー５ｄを、膜体
連結部５の外周に締まり嵌めされるリングに、加硫その
他によって接合した場合には、ボルト止め、溶接などの
手間を省くことができる。

また、膜体連結部５の本体調部に、このようにして取り
付けることができるダイナミックダンパー５６のばね定
数、質量などは所要に応じて適宜に選択することができ
、場合によっては本体胴部の全周にわたって−のダイナ
ミックダンパーを取り付けるこもできる。

第１０図（ｂ）は、筒状をなす膜体連結部５が、その直
径方向に対向する位置に、二個のダイナミックダンパー
５ｄを有する実施例であり、この例では、ダイナミック
ダンパー５ｄの弾性部材１２を膜体連結部５の外面に直
接的に接合することにより、ダイナミックダンパー５ｄ
の取り付けを行う。

（比較例■） このようにしてダイナミックダンパーを取り付けた空気
ばねの動的ばね定数と、それを取り付けない空気ばねの
動的ばね定数とを第１１図に比較して示す。

ここで、−個のダイナミックダンパーを有する空気ばね
としては第１２図に示す構造のものを、またダイナミッ
クダンパーを有しない空気ばねとしては第９図に示す構
造のものをそれぞれ用いた。

ここにおいて、−個のダイナミックダンパーにおける弾
性部材の剪断方向のばね定数は２．５ｋｇ／　ｍｍであ
り、質量部材の質量は０．５ｋｇである。

また、両空気ばねの寸度はともに同一とし、具体的には
比較例工で述べたところと同一とした。

このような両空気ばねに、これも比較例１で述べたと同
一の振動を与えた場合の、それぞれの動的ばね定数の周
波数スペクトルは、第１１図のグラフに示す通りとなり
、このグラフによれば、ダイナミックダンパーを有する
空気ばねの動的ばね定数は、図に実線で示すように、３
０）１ｚおよび８０Ｈｚ近傍周波数にて、ピーク値とな
るも、約２Ｏ−７０Ｈｚ間の動的ばね定数は、ダイナミ
ックダンパーを有しない空気ばねの動的ばね定数を示す
図の一点鎖線に比して著しく低くなることが解かる。従
って、ダイナミックダンパーを有する空気ばねは、この
間の周波数に対しても防振機能を発揮することができる
。

また一方において、ダイナミックダンパーを有する空気
ばねの動的ばね定数は、約１０〜２３０　Ｈｚの周波数
帯域においては、ダイナミックダンパーを有しない空気
ばねのそれよりも幾分高い値となるが、その値は、図に
破線で示す従来の空気ばねのばね定数と比較したときに
は、著しく低い値であるので、ダイナミックダンパー付
きの空気ばねは、その周波数帯域においても防振機能を
十分に発揮し得るものであるといえる。

なおここで、ダイナミックダンパーを有する空気ばねの
、共振周波数およびばね定数のピーク値は、ダンパーの
ばね定数、質量を選択することにより、適宜に変更する
ことができる。

第１３図は、以上に述べた空気ばねの適用例を示すもの
であり、空気ばねにショックアブソーバを組み付けた車
両懸架装置への適用例である。

ここでは、ピストンとして機能するショックアブソーバ
１５の外筒１６に、かしめスリーブ１７を介して筒状可
撓膜体３の一端部を気密に連結するとともに、その可撓
膜体３の他端部を連結したアウターシェル２の振動系取
付部６に、ショックアブソーバ１５のロッド１８を貫通
させ、そしてこのロンド端に、ベアリング１９を介して
取付ブラケット２０を有するストラットゴム２１を取り
付ける。

なおここで、図示の空気ばねでは、環状弾性体７の平均
直径Ｄｏを空気ばねの有効直径Ｄ＋と同一寸法としてお
り、またとくに、第１３図（ｂ　）に示す空気ばねは、
ダイナミックダンパー５ｄを有しているが、ここに示す
空気ばねを、前述した他のいずれかの空気ばねとするこ
とも可能である。

このような懸架装置は、ストラットゴム２１の取付ブラ
ケット２０を車両のばね上側に、また、ショックアブソ
ーバ１５の外筒１６をばね下側にそれぞれ連結するとと
もに、空気至４内へ４〜８　ｋｇ　／　ｃｄの加圧空気
を充填することにより使用に供され、ここで、ベアリン
グ１９はロッド１８の回動運動を、またストラットゴム
２１はショックアブソーバ１５の揺動運動をそれぞれ許
容すべく作用する。

ここで、車両のばね下側またはばね上側から懸架装置に
振動が伝達された場合には、その振動の他方側への伝達
は、一般的には、空気ばねの防振作用およびショックア
ブソーバ１５の振動減衰作用によって十分有効に防止さ
れることになる。ところが、懸架装置に伝達された振動
が、高周波の微小振幅振動であるときには、通常は、シ
ョックアブソーバの他、空気ばねの剛性もまた高まって
、それらは十分なる撮動減衰作用および防振作用を発揮
し得な（なり、加えて、ストラットゴム２１は、懸架装
置に作用する車体重量の約１７４の荷重を支持するため
にばね定数を高くせざるを得ないことから、その高周波
微小振幅撮動が、たとえば懸架装置からばね上側へ伝達
されるのを回避することができなかった。

しかるに、この実施例の懸架装置では、アウターシェル
２の膜体連結部５と振動系取付部６とを環状弾性体７に
よって気密に連結しており、しかも、この弾性対７に作
用する荷重は、ストラットゴム２１に作用するそれより
も著しく小さくなり、その配設位置によっては（図示の
ようにＤｏ＝Ｄ１とした場合には）剪断方向の荷重を実
質的に零とすることができるので、アウターシェル２に
伝達された高周波微小振幅振動を、環状弾性体７の十分
小さな動的ばね定数の下で、たとえばばね上側に対して
極めて有効に防振することができる。

またここで、第１３図（ｂ）に示すように、ダイナミッ
クダンパー５ｄを有する空気ばねを用いる場合には、膜
体連結部５の共振周波数を変更するとともに、共振時の
動的ばね定数の著しい低減をもたらすことができるので
、その空気ばねは、周波数の高低のいかんに係りなく、
防振性能を常に有効に発揮することができる。

そしてさらに、このような懸架装置において、ショック
アブソーバ１５のロッド１８を、たとえば第１４図に示
すように、ゴム、ゴム状弾性体などからなる弾性部材２
２によって振動系取付部６の内側に連結し、また、この
振動系取付部６の外側に、ベアリング１９を介してスト
ラットゴム２１を取り付けた場合には、ショックアブソ
ーバ１５に伝達された撮動の、振動系取付部６ひいては
車両のばね上側への伝達をその弾性部材２２の変形によ
って十分に防止することができる。

従って、この例によれば、アウターシェル２に伝達され
た撮動は環状弾性体７により、また、ショックアブソー
バ１５に伝達された振動は弾性部材２２によってそれぞ
れ防振されることになり、車両への乗心地の一層の向上
がもたらされることになる。

（発明の効果） 従ってこの発明によれば、とくに、アウターシェルの、
膜体連結部と振動系取付部とを環状弾性体によって気密
に連結しているので、アウターシェルに伝達された振動
なかでも高周波の微小振幅振動を、環状弾性体の変形化
にて極めて有効に防振することができる。

またここで、環状弾性体の平均直径を空気ばねの有効径
と実質的に等しくした場合には、その弾性体のばね定数
を十分小さくすることができるので、防振性能をより一
層の向上させることができる。

そしてさらに、アウターシェルの膜体連結部に少なくと
も一個のダイナミックダンパーを設けた場合には、膜体
連結部の共振周波数を変更するとともに、その共振時の
動的ばね定数を著しく低下させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１〜４図はそれぞれこの発明に係る空気ばねを例示す
る断面図、 第５図はこの発明の他の好適例を示す断面図、第６図は
環状弾性体の取付例を示す断面図、第７図は第５図に示
したものと同等の好適例を示す断面図、 第８図は動的ばね定数の比較結果を示すグラフ、第９図
は比較対象としてのこの発明の空気ばねを示す断面図、 第１０図はこの発明のさらに他の好適例を示す断面図、 第１１図は動的ばね定数の他の比較結果を示すグラフ、 第１２図は比較対象としてのこの発明の空気ばねを示す
断面図、 第１３図は空気ばねの懸架装置への適用例を示ず断面図
、 第１４図は懸架装置への他の適用例を示す部分断面図、 第１５．１６図はそれぞれ従来例を示す断面図である。 １・・・ピストン　　　　２・・・アウターシェル３・
・・可撓性膜体　　　４・・・空気室５・・・膜体連結
部　　　５ｄ・・・ダイナミックダンパー６・・・振動
系取付部　　７・・・環状弾性体１２・・・弾性部材　
　　　１３・・・質量部材第１図　　　　　第２図 （ａ） 第３図 第４図 第６図 （ａ） （ｂ） （ｅ） 第１Ｏ図 （ａ） 第１Ｏ図 （ｂ） 第１３図 （ａ） 第１３図 （ｂン 第１４図 第１５図 」 入ζ 、Ｃ し

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、振動系の一方の部材に取り付けられるピストンと、
   このピストンと同軸に配置されて振動系の他方の部材に
   取り付けられるアウターシェルと、それぞれの端部分を
   前記ピストンおよびアウターシェルに気密に連結した筒
   状可撓膜体とを具え、これらにて形成される空気室内へ
   加圧空気を充填してなるダイアフラム形空気ばねにおい
   て、 前記アウターシェルを、筒状可撓膜体に連 結される膜体連結部と、振動系に取り付けられる振動系
   取付部と、膜体連結部と振動系取付部との間に位置して
   それらを気密に連結する環状弾性体とで構成してなるこ
   とを特徴とするダイアフラム形空気ばね。 ２、環状弾性体の平均直径を、空気ばねの有効直径と実
   質的に等しくしてなることを特徴とする１項記載の空気
   ばね。 ３、アウターシェルの膜体連結部が、少なくとも一個の
   ダイナミックダンパーを有してなる１項もしくは２項記
   載の空気ばね。