JPS62284033A - 水素の可逆的吸蔵・放出材料 - Google Patents
水素の可逆的吸蔵・放出材料Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
(産業上の利用分野)
この発明は、水素を可逆的に吸蔵・放出する材料に、初
めの水素化が容易で、しかも水素吸蔵及び放出の速度が
大である可逆的水素吸蔵・放出材料に関するものである
。さらに詳しくは、比較的高い水素化物組成、300℃
以下の温度で、大気圧より低い水素平衡圧力を示す可逆
的水素吸蔵・放出材料に関わるものである。
めの水素化が容易で、しかも水素吸蔵及び放出の速度が
大である可逆的水素吸蔵・放出材料に関するものである
。さらに詳しくは、比較的高い水素化物組成、300℃
以下の温度で、大気圧より低い水素平衡圧力を示す可逆
的水素吸蔵・放出材料に関わるものである。
(従来の技術)
従来より可逆的水素吸蔵・放出材料の中で、300℃以
下の温度において大気圧より低い水素解離圧力を示す材
料として、例えばTi、 Zr、 Hf等が知られてい
る。しかしながら、これら金属は強固な酸化物や窒化物
等に覆われており、水素を吸蔵し得る清浄な活性表面を
得るために、例えばスパッタ法により一旦昇華させたり
或いは700〜1000℃という高温での熱処理等の活
性化のための前処理を必要としていた。
下の温度において大気圧より低い水素解離圧力を示す材
料として、例えばTi、 Zr、 Hf等が知られてい
る。しかしながら、これら金属は強固な酸化物や窒化物
等に覆われており、水素を吸蔵し得る清浄な活性表面を
得るために、例えばスパッタ法により一旦昇華させたり
或いは700〜1000℃という高温での熱処理等の活
性化のための前処理を必要としていた。
近年になり、これら金属に第2、第3、第4の元素等を
加えて合金となし、活性化等の前処理を改善し、かつ第
2、第3、第4の元素の添加により、その水素解離圧力
特性を制御したり、又、水素の可逆的吸蔵・放出速度を
大きくする等の改良が試みられている。
加えて合金となし、活性化等の前処理を改善し、かつ第
2、第3、第4の元素の添加により、その水素解離圧力
特性を制御したり、又、水素の可逆的吸蔵・放出速度を
大きくする等の改良が試みられている。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、これらの合金のうち、例えばZr−Al
、 Zr−Ni合金では450〜750℃といった高
温での熱処理や活性化処理をしなければならず、又、例
えばZr−V合金では初期活性化処理無しに可逆的水素
吸蔵・放出が可能になったとはいえ、初めて水素を吸蔵
する時の温度が例えばZrVo、+5において約0.5
Kg/cm2 (絶対圧)の水素ガスにさらした場合
、230℃前後と高く、かつ、その時の吸蔵速度も遅い
。
、 Zr−Ni合金では450〜750℃といった高
温での熱処理や活性化処理をしなければならず、又、例
えばZr−V合金では初期活性化処理無しに可逆的水素
吸蔵・放出が可能になったとはいえ、初めて水素を吸蔵
する時の温度が例えばZrVo、+5において約0.5
Kg/cm2 (絶対圧)の水素ガスにさらした場合
、230℃前後と高く、かつ、その時の吸蔵速度も遅い
。
さらには、Zr−V合金においては、必ずしも粉末化処
理を必要としない反面、幾分粘性を有し、比較的固いた
め、この合金を所望の大きさに調整すること、つまり、
切断粉砕が困難であった。
理を必要としない反面、幾分粘性を有し、比較的固いた
め、この合金を所望の大きさに調整すること、つまり、
切断粉砕が困難であった。
さらに、酸素で安定化された金属化合物2r−V−D等
も知られているが、活性化処理が必要であることとか、
合金が固いため試料粘度の調整を行い難いという欠点が
あった。この種の酸素で安定化された合金に第4及び第
5の元素を添加して、例えば合金Zr−Ti−V−Fe
−0のごとく、金属間化合物を形成することにより、水
素解離圧力の制御、試料粘度の調整、水素ガス以外のガ
スに対する特性等の改善を図れることが知られているが
、反面、添加元素の種類の増加に伴い、所望の組成に材
料を調整することが困難であった。
も知られているが、活性化処理が必要であることとか、
合金が固いため試料粘度の調整を行い難いという欠点が
あった。この種の酸素で安定化された合金に第4及び第
5の元素を添加して、例えば合金Zr−Ti−V−Fe
−0のごとく、金属間化合物を形成することにより、水
素解離圧力の制御、試料粘度の調整、水素ガス以外のガ
スに対する特性等の改善を図れることが知られているが
、反面、添加元素の種類の増加に伴い、所望の組成に材
料を調整することが困難であった。
(問題点を解決するための手段)
本発明者は、これら従来材料が有する諸問題を排除し、
比較的高い水素化物組成かつ300℃以下の温度で、大
気圧より低い水素平衡圧力を示す、可逆的水素吸蔵・放
出材料で、しかも水素を初めて吸蔵する時の温度がより
低く、かつ水素吸蔵・放出速度の十分速い材料を見い出
すことを目的として種々研究、検討した結果、特定組成
のZr(FeV)に対し成る種の希土類元素の酸化物を
特定量分散させ、複合体を形成せしめることによってそ
の目的が達成されることを見いだした。
比較的高い水素化物組成かつ300℃以下の温度で、大
気圧より低い水素平衡圧力を示す、可逆的水素吸蔵・放
出材料で、しかも水素を初めて吸蔵する時の温度がより
低く、かつ水素吸蔵・放出速度の十分速い材料を見い出
すことを目的として種々研究、検討した結果、特定組成
のZr(FeV)に対し成る種の希土類元素の酸化物を
特定量分散させ、複合体を形成せしめることによってそ
の目的が達成されることを見いだした。
Fe−Vは、■に比較して廉価であり、この研究により
Zr−Vに対し成る種の希土類元素の酸化物を特定量分
散させた複合体に匹敵し得る、Zr−Fe−Vに対し成
る種の希土類元素の酸化物を特定量分散させた可逆的水
素吸蔵・放出材料を見いだした。
Zr−Vに対し成る種の希土類元素の酸化物を特定量分
散させた複合体に匹敵し得る、Zr−Fe−Vに対し成
る種の希土類元素の酸化物を特定量分散させた可逆的水
素吸蔵・放出材料を見いだした。
従って、この発明の目的は、初期活性化処理を必要とせ
ず、水素化反応速度が大である比較的高い水素化物組成
において、300℃以下で大気圧より低い水素平衡圧力
を示す可逆的水素吸蔵・放出材料を廉価に提供すること
にある。
ず、水素化反応速度が大である比較的高い水素化物組成
において、300℃以下で大気圧より低い水素平衡圧力
を示す可逆的水素吸蔵・放出材料を廉価に提供すること
にある。
この目的の達成を図るため、この発明はZr(FeV)
X (0,01≦X≦0.88)中にLa、 Ge、
Nd。
X (0,01≦X≦0.88)中にLa、 Ge、
Nd。
Pr、 Sm、Euより選ばれた一種又は二種以上の元
素の酸化物が、0.8〜20重量%分散している複合体
から成ることを特徴とする。
素の酸化物が、0.8〜20重量%分散している複合体
から成ることを特徴とする。
この発明において母体となるジルコニウム−鉄バナジウ
ムはその組成がZr(FeV)o、 o+〜0.88で
あることが必要である。
ムはその組成がZr(FeV)o、 o+〜0.88で
あることが必要である。
この発明の材料は、この母合金同様(FeV)組成が増
加するにつれて、水素ガスに対する活性も増大し、かつ
温度特性、水素平衡圧力、組成特性も変化する性質を有
する。この組成が前述の範囲より小さい場合には、水素
ガスに対する活性増大の効果は余り期待できず、又、前
述の範囲を越える場合には、活性に対する効果は増大し
ないので好ましくない。
加するにつれて、水素ガスに対する活性も増大し、かつ
温度特性、水素平衡圧力、組成特性も変化する性質を有
する。この組成が前述の範囲より小さい場合には、水素
ガスに対する活性増大の効果は余り期待できず、又、前
述の範囲を越える場合には、活性に対する効果は増大し
ないので好ましくない。
又、この母体に分散される元素の酸化物は、La、 (
e、 Nd、 Pr、 Sm、 Euから選ばれた酸化
物の一種又は二種以上であり、その量は0.8〜20重
量%である。
e、 Nd、 Pr、 Sm、 Euから選ばれた酸化
物の一種又は二種以上であり、その量は0.8〜20重
量%である。
この発明の材料は、希土類元素の酸化物の添加量の増加
に伴い、水素ガスに対する活性が増大し、かつ温度特性
、水素平衡圧力特性はほとんど変化しない性質を有する
が、その添加量が前述の範囲に満たない場合には、活性
増大の効果が余り顕著でなく、又、前述の範囲を越える
場合には、もはや活性に対する効果は変化せず、しかも
水素吸蔵量のみが減少するため、いずれも好ましくない
。
に伴い、水素ガスに対する活性が増大し、かつ温度特性
、水素平衡圧力特性はほとんど変化しない性質を有する
が、その添加量が前述の範囲に満たない場合には、活性
増大の効果が余り顕著でなく、又、前述の範囲を越える
場合には、もはや活性に対する効果は変化せず、しかも
水素吸蔵量のみが減少するため、いずれも好ましくない
。
これら元素の酸化物を通常、各元素が取り得る最も安定
な酸化状態にあるもの、即ち、La203、CeO2、
Ge203. Nd2O3,Pr60++、Sm203
、Eu203とすることが、材料としての特性の安定
性から好ましいが、必ずしもこれに限定されるものでは
なく、更に低位の原子価の酸化物或いは、非化学量論的
な酸化状態及びこれらの混合状態にあるものであっても
差し支えない。
な酸化状態にあるもの、即ち、La203、CeO2、
Ge203. Nd2O3,Pr60++、Sm203
、Eu203とすることが、材料としての特性の安定
性から好ましいが、必ずしもこれに限定されるものでは
なく、更に低位の原子価の酸化物或いは、非化学量論的
な酸化状態及びこれらの混合状態にあるものであっても
差し支えない。
この発明の材料を製造する手段としては、種々の方法が
採用されるが、とりわけ高純度ジルコニウム及び高純度
鉄バナジウムと前述したごとき、希土類元素の酸化物の
一種又は二種以上の混合物(ミツシュメタル酸化物も含
む)とをそれぞれ所定の組成となる様調整してアルゴン
等の不活性気流中においてアーク溶解せしめる方法は好
適である。
採用されるが、とりわけ高純度ジルコニウム及び高純度
鉄バナジウムと前述したごとき、希土類元素の酸化物の
一種又は二種以上の混合物(ミツシュメタル酸化物も含
む)とをそれぞれ所定の組成となる様調整してアルゴン
等の不活性気流中においてアーク溶解せしめる方法は好
適である。
或いは又、希土類元素の酸化物を直接混合せずに、希土
類純金属を混合し、酸化雰囲気中で溶解する方法、及び
Fe−V或はZrの酸化物を少量混合して融解する方法
等、その他任意好適な方法で製造できる。
類純金属を混合し、酸化雰囲気中で溶解する方法、及び
Fe−V或はZrの酸化物を少量混合して融解する方法
等、その他任意好適な方法で製造できる。
又、この発明による材料は、水素ガス以外の、酸素、窒
素、−酸化炭素、二酸化炭素、メタン、水蒸気等の不純
ガスを極めて容易に吸着することもできる。尚、この発
明による材料は、その母体となるZr(FeV)より粉
砕が容易であって、しかも一般的には、もろ過ぎず適度
な粘性を有する性質を持っている。
素、−酸化炭素、二酸化炭素、メタン、水蒸気等の不純
ガスを極めて容易に吸着することもできる。尚、この発
明による材料は、その母体となるZr(FeV)より粉
砕が容易であって、しかも一般的には、もろ過ぎず適度
な粘性を有する性質を持っている。
(発明の効果)
これらの結果から、この発明による材料は、何れの組成
においても最初に水素化する際には活性化処理を必要と
せず、その時の水素化速度も大きく、かつ可逆的吸蔵・
放出速度が大きいという利点がある。
においても最初に水素化する際には活性化処理を必要と
せず、その時の水素化速度も大きく、かつ可逆的吸蔵・
放出速度が大きいという利点がある。
さらに、この発明の可逆的水素吸蔵・放出材料は粉砕が
容易であること、従来の第3の元素の添加による合金改
良と異なり、母合金の温度特性、圧力特性、組成特性を
ほとんど変化させずに、最初の水素化の際の温度条件等
を緩和し、かつ反応速度を速くすることができ、又、他
の不純ガスを吸着することもできるという様々の利点を
有する。
容易であること、従来の第3の元素の添加による合金改
良と異なり、母合金の温度特性、圧力特性、組成特性を
ほとんど変化させずに、最初の水素化の際の温度条件等
を緩和し、かつ反応速度を速くすることができ、又、他
の不純ガスを吸着することもできるという様々の利点を
有する。
この様な利点を有するため、この発明の可逆的水素吸蔵
・放出材料は、水素ガスの分離精製、真空系機器類の水
素ガス圧力制御、同位体を含む水素ガスゲッター、非蒸
発性ゲッター、及び大気圧近くでの吸蔵・放出速度の速
さを利用してのアクチェーターとして等、その他様々に
利用し得る。
・放出材料は、水素ガスの分離精製、真空系機器類の水
素ガス圧力制御、同位体を含む水素ガスゲッター、非蒸
発性ゲッター、及び大気圧近くでの吸蔵・放出速度の速
さを利用してのアクチェーターとして等、その他様々に
利用し得る。
(実施例)
以下、実施例により説明する。
尚、これら実施例に、この発明の好ましい特定の組成そ
の他の条件等が記載されているが、これらは例示に過ぎ
ず、この発明がこれらの実施例のみ限定されるものでは
ないことを理解されたい。
の他の条件等が記載されているが、これらは例示に過ぎ
ず、この発明がこれらの実施例のみ限定されるものでは
ないことを理解されたい。
実施例1〜31
表1にそれぞれ示した組成となる様にZr金属片(純度
98.7%以上) 、 Fe−V金属片(純度139.
7%以上) 、 Ce02(純度99.0%以上) 、
Nd203(純度99.0X以上) 、 Pr60+
+ (純度99.0X以上)、SI+203 (純度
99.0%以上) 、 Eu203(純度99.0%以
上)及び混合希土類元素酸化物(La20330重量%
、CeO250重量%、Nd2O315重量%、Pr6
0++ 4重量%、Sm2O31重量%からなる混合物
)をそれぞれ用い、アルゴン気流中でアーク溶解せしめ
て可逆的水素吸蔵・放出材料を調製した。
98.7%以上) 、 Fe−V金属片(純度139.
7%以上) 、 Ce02(純度99.0%以上) 、
Nd203(純度99.0X以上) 、 Pr60+
+ (純度99.0X以上)、SI+203 (純度
99.0%以上) 、 Eu203(純度99.0%以
上)及び混合希土類元素酸化物(La20330重量%
、CeO250重量%、Nd2O315重量%、Pr6
0++ 4重量%、Sm2O31重量%からなる混合物
)をそれぞれ用い、アルゴン気流中でアーク溶解せしめ
て可逆的水素吸蔵・放出材料を調製した。
得られた材料は、20〜40メツシユに粉砕し、4g秤
量分取し、水素吸蔵・放出反応器に入れ、器内を1O−
2Torr迄真空排気後、器内に純度H,l11913
9$の水素を約0.8Kg/cm2 (絶対圧)の圧
力で導入し、材料温度を10分間30℃に保った後に、
昇温速度5℃/分にて30℃から300℃まで昇温し、
この間の試料温度と器内圧力を測定して、試料が水素を
吸蔵しはじめた温度及び初期水素吸蔵速度を調べた。
量分取し、水素吸蔵・放出反応器に入れ、器内を1O−
2Torr迄真空排気後、器内に純度H,l11913
9$の水素を約0.8Kg/cm2 (絶対圧)の圧
力で導入し、材料温度を10分間30℃に保った後に、
昇温速度5℃/分にて30℃から300℃まで昇温し、
この間の試料温度と器内圧力を測定して、試料が水素を
吸蔵しはじめた温度及び初期水素吸蔵速度を調べた。
かくして、この時の温度及び初期水素吸蔵開始の温度及
び、初期水素吸蔵時の吸蔵速度の指標は表1のごとくで
あった。又、各試料の初めて水素を吸蔵し始めた温度に
おける飽和水素吸蔵量(STP換算)は表1のごとくで
あった。
び、初期水素吸蔵時の吸蔵速度の指標は表1のごとくで
あった。又、各試料の初めて水素を吸蔵し始めた温度に
おける飽和水素吸蔵量(STP換算)は表1のごとくで
あった。
第1図は、実施例番号22(実線(I))、同14(実
線(n))、及びその母合金であるZr(FeV)o、
u (実線(■))の材料を各々20〜40メツシユ
に粉砕し、上述の反応容器に入れ、器内を10=Pa迄
真空排気後、約0−BKg/cm2 (絶対圧)の水
素圧力を与えた後、10分間30℃を保ってから5℃/
分の昇温割合で、300℃迄昇温した時の器内の水素圧
力の経時変化を示すグラフである。第1図において、横
座標は時間を示し、縦座標は実線に対しては、その時の
器内圧力を、一点鎖線については、その時の試料近傍の
温度を示している。第2図は、実施例番号30(実線A
)、同27(実線B)、同22(実線C)、同5(実線
D)、及び各’/(7)母合金Zr(FeV)o、ee
(破線a)、Zr(FeV)o、s5(破線b )
、 Zr(FeV)o、 +9 (破線c) 、
Zr(FeV)o、o5(破線d)の材料について第1
図の示した場合と同様の方法の条件で試験した時の水素
圧力の経時変化を示すグラフである。
線(n))、及びその母合金であるZr(FeV)o、
u (実線(■))の材料を各々20〜40メツシユ
に粉砕し、上述の反応容器に入れ、器内を10=Pa迄
真空排気後、約0−BKg/cm2 (絶対圧)の水
素圧力を与えた後、10分間30℃を保ってから5℃/
分の昇温割合で、300℃迄昇温した時の器内の水素圧
力の経時変化を示すグラフである。第1図において、横
座標は時間を示し、縦座標は実線に対しては、その時の
器内圧力を、一点鎖線については、その時の試料近傍の
温度を示している。第2図は、実施例番号30(実線A
)、同27(実線B)、同22(実線C)、同5(実線
D)、及び各’/(7)母合金Zr(FeV)o、ee
(破線a)、Zr(FeV)o、s5(破線b )
、 Zr(FeV)o、 +9 (破線c) 、
Zr(FeV)o、o5(破線d)の材料について第1
図の示した場合と同様の方法の条件で試験した時の水素
圧力の経時変化を示すグラフである。
第2図において、横座標は時間を示し、縦座標は実線及
び破線についてはその時の器内圧力を、一点鎖線につい
ては、その時の試料温度を示している。第3図は、実施
例番号22の材料を20〜40メツシユに粉砕して真空
測定用水素吸蔵・放出容器に4g分取し、容器全体を2
50℃で48時間の間、クライオポンプを用いて連続加
熱真空排気後、排気系から試料系を封じ切り、室温にて
所定の水素ガスを導入し、試料に吸蔵させた後、室温か
ら約350℃迄水素圧力を平衡させながら昇温し、又、
同様にして室温まで戻すことにより測定した当該試料の
水素圧カ一温度特性を示すグラフである。
び破線についてはその時の器内圧力を、一点鎖線につい
ては、その時の試料温度を示している。第3図は、実施
例番号22の材料を20〜40メツシユに粉砕して真空
測定用水素吸蔵・放出容器に4g分取し、容器全体を2
50℃で48時間の間、クライオポンプを用いて連続加
熱真空排気後、排気系から試料系を封じ切り、室温にて
所定の水素ガスを導入し、試料に吸蔵させた後、室温か
ら約350℃迄水素圧力を平衡させながら昇温し、又、
同様にして室温まで戻すことにより測定した当該試料の
水素圧カ一温度特性を示すグラフである。
第3図において、縦座標は当該試料を収納した器内の水
素圧力、つまり、その温度における当該試料の平衡水素
圧力を示し、横座標はその時の試料温度(絶対温度Tの
逆数の1000倍及び℃で示す)を示す。
素圧力、つまり、その温度における当該試料の平衡水素
圧力を示し、横座標はその時の試料温度(絶対温度Tの
逆数の1000倍及び℃で示す)を示す。
また、第3図において、実線は水素吸蔵時を示し、破線
は水素解離時を示し、(1)は当該水素化物の含有水素
量が飽和水素吸蔵量の2.5zであるもの、(2)は同
5%であるもの、(3)は同10%であるもの、(4)
は同15%であるものを各々示す。各実施例ともに極め
て迅速に水素を吸蔵・放出して平衡に達し、第3図に示
すような水素圧カ一温度特性を示した。
は水素解離時を示し、(1)は当該水素化物の含有水素
量が飽和水素吸蔵量の2.5zであるもの、(2)は同
5%であるもの、(3)は同10%であるもの、(4)
は同15%であるものを各々示す。各実施例ともに極め
て迅速に水素を吸蔵・放出して平衡に達し、第3図に示
すような水素圧カ一温度特性を示した。
また、この圧力測定に当って、1O−5Paから1O−
2Pa迄の圧力範囲は水素ガスの分圧測定を行ない、1
叶2Paより高い圧力範囲は電離真空計を用いて全圧測
定を行なった。
2Pa迄の圧力範囲は水素ガスの分圧測定を行ない、1
叶2Paより高い圧力範囲は電離真空計を用いて全圧測
定を行なった。
Co−N2の吸着の性質
実施例番号22の材料を20〜40メツシユに粉砕して
4g分取しステンレス製の真空測定用水素吸蔵・放出容
器の中に入れたもの(A)及び試料を入れていない該容
器(B)のそれぞれについて、150℃で24時間の間
クライオポンプを用いて連続加熱、真空引きを行なった
後、室温迄戻し、該容器(A)、(B)を排気系から封
じ切り該容器(A)、(B)内の夫々のCo−N2成分
分圧の経時変化を調べたところ、室温20℃において容
器(A)では2.19X1014Torru /sec
の割合で、CO−N7成分の増加を示し、又容器(B)
では3.51X10−10TorrJL /secの割
合で増加した。
4g分取しステンレス製の真空測定用水素吸蔵・放出容
器の中に入れたもの(A)及び試料を入れていない該容
器(B)のそれぞれについて、150℃で24時間の間
クライオポンプを用いて連続加熱、真空引きを行なった
後、室温迄戻し、該容器(A)、(B)を排気系から封
じ切り該容器(A)、(B)内の夫々のCo−N2成分
分圧の経時変化を調べたところ、室温20℃において容
器(A)では2.19X1014Torru /sec
の割合で、CO−N7成分の増加を示し、又容器(B)
では3.51X10−10TorrJL /secの割
合で増加した。
従って、当該試料は、20℃の室温においても3.51
X10−10TorrJL /seeの吸収速度でco
−N2成分を吸着したことになる。
X10−10TorrJL /seeの吸収速度でco
−N2成分を吸着したことになる。
又、両容器(A)、(B)の夫々について室温20℃よ
り約り5℃/分の昇温率で250℃迄温度を上昇させ、
前述と同様にCo−N2成分分圧の経時変化について調
べたところ、容器(A)につイテは室温テ1.50X1
0−5Pa 、 250℃−7’B、50X10−6P
aの分圧を示し、容器(B)については室温で2.30
X 101Pa、250℃では2.30X10−3Pa
(1)分圧を示した。
り約り5℃/分の昇温率で250℃迄温度を上昇させ、
前述と同様にCo−N2成分分圧の経時変化について調
べたところ、容器(A)につイテは室温テ1.50X1
0−5Pa 、 250℃−7’B、50X10−6P
aの分圧を示し、容器(B)については室温で2.30
X 101Pa、250℃では2.30X10−3Pa
(1)分圧を示した。
従って、この間に当該試料は、1.75X10−9To
rr文/secのCo−N2成分を吸着したことになる
。又、容器(A)においてCo−N2分圧が減少しはじ
めた温度は約40℃であった。
rr文/secのCo−N2成分を吸着したことになる
。又、容器(A)においてCo−N2分圧が減少しはじ
めた温度は約40℃であった。
CO2の吸着の性質
実施例番号22の材料を20〜40メツシユに粉砕して
4g分取し、ステンレス製の真空測定用水素吸蔵中放出
容器の中に入れたもの(A)、及び試料導入していない
該容器(B)の夫々について、150℃で24時間の間
クライオポンプを用いて連続加熱真空引きを行った後、
室温迄戻し、該容器(A)、(B)を排気系から封じ切
り、該容器(A)、CB)内の夫々のCO2分圧の経時
変化を調べたところ20℃の容器において容器(A)で
は2.89X10−+5Torri /secの割合で
002の増加を示し、又容器(B)では2.34X10
+2Torrl/secの割合でCO2の増加を示し
た。従って、当該試料は、20℃の室温においても2.
34X10”Torr見/secの吸収速度でCO2を
吸着したことになる。
4g分取し、ステンレス製の真空測定用水素吸蔵中放出
容器の中に入れたもの(A)、及び試料導入していない
該容器(B)の夫々について、150℃で24時間の間
クライオポンプを用いて連続加熱真空引きを行った後、
室温迄戻し、該容器(A)、(B)を排気系から封じ切
り、該容器(A)、CB)内の夫々のCO2分圧の経時
変化を調べたところ20℃の容器において容器(A)で
は2.89X10−+5Torri /secの割合で
002の増加を示し、又容器(B)では2.34X10
+2Torrl/secの割合でCO2の増加を示し
た。従って、当該試料は、20℃の室温においても2.
34X10”Torr見/secの吸収速度でCO2を
吸着したことになる。
又、両容器(A)、(B)のそれぞれについて室温20
℃より15℃/分の昇温率で250℃迄温度を上昇させ
、前述と同様にCO2の経時変化について調べたところ
、容器(A)については室温で8.10X10−IPa
、 250℃で1.80X10−6Pa (7)分圧
を示し、容器(B)については室温で1.00X10−
6Pa、250℃で2.40X10−5Paを示した。
℃より15℃/分の昇温率で250℃迄温度を上昇させ
、前述と同様にCO2の経時変化について調べたところ
、容器(A)については室温で8.10X10−IPa
、 250℃で1.80X10−6Pa (7)分圧
を示し、容器(B)については室温で1.00X10−
6Pa、250℃で2.40X10−5Paを示した。
従って、この間に当該材料は、1.83X10−] I
TorrJ1 /secのCO2を吸着したことになる
。
TorrJ1 /secのCO2を吸着したことになる
。
尚、Zr(FeV)o、+9Nd20310重量%、及
びZr(FeV)o、 uPr60ulO重量%につい
ては表1に実施例として挙げなかったけれども、表1の
他の実施例から同様な効果を達成できることが期待でき
る。
びZr(FeV)o、 uPr60ulO重量%につい
ては表1に実施例として挙げなかったけれども、表1の
他の実施例から同様な効果を達成できることが期待でき
る。
また、
Zr(FeV)o、u La203p重量%、Ce02
q重量%Zr(FeV)o、u Laz03p重量%、
Nd203q重量%Zr(FeV)o、u La203
P重量%、Pr6011q重量%Zr(FeV)o、u
Ce02p重量%、5I12039重量%Zr(Fe
V)o、u Ce02P重量%、Eu203q重量%Z
r(FeV)o、 +9 Nd203p重量%、Pr6
0+ 1(1重量%Zr(FeV)o、 +q 5I1
203 P重量%、EL12039重量%(但し、以上
の各材料においては、 0.8≦P+q≦20である。) Zr(FeV)o、u La203p重量%、CeO2
9重量%、S+1203 r重量% (但し、この材料においては、 0.8≦p + q + T≦20である。)Zr(F
eV)o、 +9 La203p重量%、CeO29重
量%、Sm2O3r重量%、EL1203 S重量%
(但し、この材料においては、 0・8≦p + q + r + ’S≦20である。
q重量%Zr(FeV)o、u Laz03p重量%、
Nd203q重量%Zr(FeV)o、u La203
P重量%、Pr6011q重量%Zr(FeV)o、u
Ce02p重量%、5I12039重量%Zr(Fe
V)o、u Ce02P重量%、Eu203q重量%Z
r(FeV)o、 +9 Nd203p重量%、Pr6
0+ 1(1重量%Zr(FeV)o、 +q 5I1
203 P重量%、EL12039重量%(但し、以上
の各材料においては、 0.8≦P+q≦20である。) Zr(FeV)o、u La203p重量%、CeO2
9重量%、S+1203 r重量% (但し、この材料においては、 0.8≦p + q + T≦20である。)Zr(F
eV)o、 +9 La203p重量%、CeO29重
量%、Sm2O3r重量%、EL1203 S重量%
(但し、この材料においては、 0・8≦p + q + r + ’S≦20である。
)Zr(FeV)o、 +9 La203p重量%、0
0029重量%、Nd2O3r重量%、5l1203
S重量%、Eu2O3を重量% (但し、この材料においては0.8≦p+q+r+s+
t≦20である。) について、表1に挙げていないが、これらの材料も表1
の他の実施例の材料から同様な効果を達成することが期
待できる。
0029重量%、Nd2O3r重量%、5l1203
S重量%、Eu2O3を重量% (但し、この材料においては0.8≦p+q+r+s+
t≦20である。) について、表1に挙げていないが、これらの材料も表1
の他の実施例の材料から同様な効果を達成することが期
待できる。
尚、(Zr+−xLx)(FeV)v 、 Zr((F
eV)1−2Mz)y及び、(Zr+−xLx)((F
eV)+−zMz)y(但し、LはTi、 Hfから選
ばれた少なくとも一種、及びにはCr、 Mn、 F
e 、 Go 、 Ni 、 Cu、A1から選
ばれた少なくとも一種であり、かつ、0.05≦X ≦
0.95.0.01≦Y ≦0.88及び、0.05≦
Z≦0.5である。) に、La、 Ce、 Nd、 Pr、 Sm 、Euか
ら選ばれた少なくとも一種の元素の酸化物を0.8〜1
0重量%分散複合せしめた材料も、この発明の材料と同
様に優れた性能を示した。
eV)1−2Mz)y及び、(Zr+−xLx)((F
eV)+−zMz)y(但し、LはTi、 Hfから選
ばれた少なくとも一種、及びにはCr、 Mn、 F
e 、 Go 、 Ni 、 Cu、A1から選
ばれた少なくとも一種であり、かつ、0.05≦X ≦
0.95.0.01≦Y ≦0.88及び、0.05≦
Z≦0.5である。) に、La、 Ce、 Nd、 Pr、 Sm 、Euか
ら選ばれた少なくとも一種の元素の酸化物を0.8〜1
0重量%分散複合せしめた材料も、この発明の材料と同
様に優れた性能を示した。
前述した実施例はこの発明の可逆的水素吸蔵・放出材料
を例示して説明するためのものであって、この発明はこ
れら実施例にのみ限定されるも
を例示して説明するためのものであって、この発明はこ
れら実施例にのみ限定されるも
第1図及び第2図は、この発明の一実施例による可逆的
に水素を吸蔵・放出する材料の初期活性を示す特性曲線
図、 第3図は、この発明の一実施例による可逆的に水素を吸
蔵・放出する材料の水素化物の組成を種々変えた場合の
平衡水素圧カ一温度特性を示す特性図である。
に水素を吸蔵・放出する材料の初期活性を示す特性曲線
図、 第3図は、この発明の一実施例による可逆的に水素を吸
蔵・放出する材料の水素化物の組成を種々変えた場合の
平衡水素圧カ一温度特性を示す特性図である。
Claims (2)
- (1)Zr(FeV)_X(0.01≦X≦0.88)
中にLa、Ce、Nd、Pr、Sm、Euより選ばれた
一種又は二種以上の酸化物が0.8〜20重量%分散し
ている複合体からなる水素の可逆的吸蔵・放出材料。 - (2)分散されている元素の酸化物が、La_2O_3
、CeO_2、Ce_2O_3、Nd_2O_3、Pr
_6O_1_1、Sm_2O_3、Eu_2O_3から
選ばれた一種又は二種以上を含む特許請求の範囲第1項
記載の水素の可逆的吸蔵・放出材料。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61126810A JPH0713274B2 (ja) | 1986-05-31 | 1986-05-31 | 水素の可逆的吸蔵・放出材料 |
US07/054,701 US4721697A (en) | 1986-05-31 | 1987-05-27 | Substance for reversibly absorbing and desorbing hydrogen |
DE8787304784T DE3762118D1 (de) | 1986-05-31 | 1987-05-29 | Zusammensetzung zur reversiblen adsorption und desorption von wasserstoff. |
EP87304784A EP0248607B1 (en) | 1986-05-31 | 1987-05-29 | Composition for reversably absorbing and desorbing hydrogen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61126810A JPH0713274B2 (ja) | 1986-05-31 | 1986-05-31 | 水素の可逆的吸蔵・放出材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62284033A true JPS62284033A (ja) | 1987-12-09 |
JPH0713274B2 JPH0713274B2 (ja) | 1995-02-15 |
Family
ID=14944516
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61126810A Expired - Fee Related JPH0713274B2 (ja) | 1986-05-31 | 1986-05-31 | 水素の可逆的吸蔵・放出材料 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4721697A (ja) |
EP (1) | EP0248607B1 (ja) |
JP (1) | JPH0713274B2 (ja) |
DE (1) | DE3762118D1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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