JPS62274023A - 溶接性の良好な高張力インバ−トの製造方法 - Google Patents
溶接性の良好な高張力インバ−トの製造方法Info
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- JPS62274023A JPS62274023A JP11620986A JP11620986A JPS62274023A JP S62274023 A JPS62274023 A JP S62274023A JP 11620986 A JP11620986 A JP 11620986A JP 11620986 A JP11620986 A JP 11620986A JP S62274023 A JPS62274023 A JP S62274023A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
〈産業上の利用分野〉
この発明は、溶接性並びに靭性の良好な高張力インバー
ト（不等辺不等厚山形鋼）を安定して製造する方法に関
するものである。
ト（不等辺不等厚山形鋼）を安定して製造する方法に関
するものである。
く背景技術〉
従来、高張力鋼の溶接では耐溶接割れ性の良好な低水素
系溶接棒（１０ｃｃ／１００ｇ以下）を使用するのが一
般的であったが、近年、制御圧延法が導入されて軟鋼に
近い低炭素当量の高張力鋼を製造することが可能となっ
たこともあって、高張力鋼の溶接においても軟鋼の場合
と同様、作業性の良い中水素系溶接棒或いは非低水素系
溶接棒の使用がなされるようになってきた。
系溶接棒（１０ｃｃ／１００ｇ以下）を使用するのが一
般的であったが、近年、制御圧延法が導入されて軟鋼に
近い低炭素当量の高張力鋼を製造することが可能となっ
たこともあって、高張力鋼の溶接においても軟鋼の場合
と同様、作業性の良い中水素系溶接棒或いは非低水素系
溶接棒の使用がなされるようになってきた。
ところで、最近、船舶の省エネルギ一対策の一つとして
船体の軽量化を図るべく船体構造の高張力鋼化が見直さ
れる気運が高まっており、またこれと同時に溶接作業工
数削減の要望も強く、溶接性改善を目的とした船体構造
材料の低炭素当量化に対する要請は一層強まってきてい
る。
船体の軽量化を図るべく船体構造の高張力鋼化が見直さ
れる気運が高まっており、またこれと同時に溶接作業工
数削減の要望も強く、溶接性改善を目的とした船体構造
材料の低炭素当量化に対する要請は一層強まってきてい
る。
中でも、船殻構造を構成する厚鋼板とインバート（不等
辺不等厚山形鋼）に対する上記要請には極めて強いもの
があるが、この場合、両者を同レベルの低炭素当量とし
なければ溶接性改善の意味がなく、従って制御圧延の導
入が容易な厚鋼板ではまだしも、不均一な断面形状を有
しているが故に制御圧延の導入が極めて困難なインバー
トの低炭素当量化が造船技術改革の鍵を握る状況となっ
ていた。
辺不等厚山形鋼）に対する上記要請には極めて強いもの
があるが、この場合、両者を同レベルの低炭素当量とし
なければ溶接性改善の意味がなく、従って制御圧延の導
入が容易な厚鋼板ではまだしも、不均一な断面形状を有
しているが故に制御圧延の導入が極めて困難なインバー
トの低炭素当量化が造船技術改革の鍵を握る状況となっ
ていた。
く問題点を解決するための手段〉
この発明は、上述のような問題点を踏まえた上で、従来
材の０．３８〜０．４２％の範囲よりも溝かに低い炭素
当量であって良好な溶接性を示し、しかも例えば船殻構
造材等としても十分に満足し得る高強度と高靭性とを兼
備したインバートを提供すべくなされた本発明者らの研
究によって完成されたものであり、 Ｃ；０゜０５〜０．１６％（以下、成分割合を表す％は
重量％とする）、 Ｓｉ ： ０．０５〜０．３５％、 Ｍｎ ： １．０
０〜１．５０％、Ｐ ： ０．０２０％以下、 Ｓ ：
０．０１０％以下、ｓｏ Ｉ Ａ １ ： ０．０１
０〜０．０６０％、Ｎ ： ０．００５０％以下、 を含むか、或いはこれに加えて更に Ｎｂ又は■の１種以上：合計で０．０１０〜０．０５０
％、Ｔｉ ： ０．００６〜０゜０２０％ のうちの１種以上をも含有するかするとともに残部が実
質的にＦｅより成り、かつ式 ％式％（） で表される炭素当ｆ（Ｃｅｑ）が０．２８〜０．３５％
を満足する成分組成の鋼に、９００℃以下での累積圧下
量が２Ｔ以上（但しＴは製品肉厚）、そのときの被圧延
材各部の温度差が２０℃以内、そして仕上温度が７２０
〜６５０℃である熱間圧延を施すことによって、良好な
溶接性と、高い強度及び靭性とを兼備した高靱性高張力
インバートを安定して量産し得るようにした点、 に特徴を有するものである。
材の０．３８〜０．４２％の範囲よりも溝かに低い炭素
当量であって良好な溶接性を示し、しかも例えば船殻構
造材等としても十分に満足し得る高強度と高靭性とを兼
備したインバートを提供すべくなされた本発明者らの研
究によって完成されたものであり、 Ｃ；０゜０５〜０．１６％（以下、成分割合を表す％は
重量％とする）、 Ｓｉ ： ０．０５〜０．３５％、 Ｍｎ ： １．０
０〜１．５０％、Ｐ ： ０．０２０％以下、 Ｓ ：
０．０１０％以下、ｓｏ Ｉ Ａ １ ： ０．０１
０〜０．０６０％、Ｎ ： ０．００５０％以下、 を含むか、或いはこれに加えて更に Ｎｂ又は■の１種以上：合計で０．０１０〜０．０５０
％、Ｔｉ ： ０．００６〜０゜０２０％ のうちの１種以上をも含有するかするとともに残部が実
質的にＦｅより成り、かつ式 ％式％（） で表される炭素当ｆ（Ｃｅｑ）が０．２８〜０．３５％
を満足する成分組成の鋼に、９００℃以下での累積圧下
量が２Ｔ以上（但しＴは製品肉厚）、そのときの被圧延
材各部の温度差が２０℃以内、そして仕上温度が７２０
〜６５０℃である熱間圧延を施すことによって、良好な
溶接性と、高い強度及び靭性とを兼備した高靱性高張力
インバートを安定して量産し得るようにした点、 に特徴を有するものである。
なお、ここで、素材鋼の成分組成並びに形鋼圧延条件を
前記の如くに限定した理由は次の通りである。
前記の如くに限定した理由は次の通りである。
Ａ） １ｉｊｌの成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃは強度を確保するのに最も経済的な元素であって、イ
ンバート材料に要求される強度を達成するためにはどう
しても必要な成分であるが、その含有量が０．０５％未
満では経済性を犠牲にすることなく所望強度を確保する
ことが困難となり、一方０．１６％を越えて含有させる
と溶接性に悪影響が出ることから、Ｃ含有量は０．０５
〜０．１６％と定めた。
ンバート材料に要求される強度を達成するためにはどう
しても必要な成分であるが、その含有量が０．０５％未
満では経済性を犠牲にすることなく所望強度を確保する
ことが困難となり、一方０．１６％を越えて含有させる
と溶接性に悪影響が出ることから、Ｃ含有量は０．０５
〜０．１６％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉには鋼の脱酸作用があり、脱酸剤として少なくとも
０．０５％の含有量を確保する必要があるが、その含有
量が０．３５％を越えると溶接性を害するようになるこ
とから、Ｓｉ含有量は０．０５〜０．３５％と定めた。
０．０５％の含有量を確保する必要があるが、その含有
量が０．３５％を越えると溶接性を害するようになるこ
とから、Ｓｉ含有量は０．０５〜０．３５％と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
ＭｎはＣと同様、経済的に強度を確保するのに欠かせな
い成分であり、このためには１．００％以上の添加を必
要とするが、１．５０％を越えて含有させるとやはり溶
接性に悪影響が出てくることから、Ｍｎ含有量は１．０
０〜１．５０％と定めた。
い成分であり、このためには１．００％以上の添加を必
要とするが、１．５０％を越えて含有させるとやはり溶
接性に悪影響が出てくることから、Ｍｎ含有量は１．０
０〜１．５０％と定めた。
（ｄ） Ｐ
Ｐは鋼中に必然的に持ち来される不純物元素であり、溶
接性に悪影響を及ぼすので可能な限り低減すべきもので
あるが、特に０．０２０％を越えて含有させると上記傾
向が顕著になることから、Ｐ含有量は０．０２０％以下
と限定した。ただ、より良好な溶接性を確保するために
はＰ含有量を０．０１０％以下に制限することが推奨さ
れる。
接性に悪影響を及ぼすので可能な限り低減すべきもので
あるが、特に０．０２０％を越えて含有させると上記傾
向が顕著になることから、Ｐ含有量は０．０２０％以下
と限定した。ただ、より良好な溶接性を確保するために
はＰ含有量を０．０１０％以下に制限することが推奨さ
れる。
（ｅ） Ｓ
ＳもＰと同様に溶接性を害する上、圧延による機械的性
質の異方性を大きくする不純物元素であるので出来るだ
け低減する必要があるが、０．０１０％までの含有量で
は前記不都合を何とか許容できることから、Ｓ含有量は
０．０１０％以下と定めた。
質の異方性を大きくする不純物元素であるので出来るだ
け低減する必要があるが、０．０１０％までの含有量で
は前記不都合を何とか許容できることから、Ｓ含有量は
０．０１０％以下と定めた。
（ｆ） ｓｏ Ｉ Ａ １
ｓｏ ＲＡ ｌは強力な脱酸成分であり、所望性状の鋼
材を実現するためには０．０１０％の含有量を確保する
必要があるが、０．０６０％を越えて含有させると鋼の
清浄度を悪化することから、ｓｏ Ｉ Ａ １含有量は
０．０１０〜０．０６０％と定めた。
材を実現するためには０．０１０％の含有量を確保する
必要があるが、０．０６０％を越えて含有させると鋼の
清浄度を悪化することから、ｓｏ Ｉ Ａ １含有量は
０．０１０〜０．０６０％と定めた。
輸） Ｎ
Ｎは溶接部の靭性を劣化させる有害元素であり、Ｎ含有
量が特にｏ、ｏｏｓｏ％を越えると該（順向が顕著にな
ることから、その含有量を０．００５０％以下と定めた
。
量が特にｏ、ｏｏｓｏ％を越えると該（順向が顕著にな
ることから、その含有量を０．００５０％以下と定めた
。
（ｈ） Ｎｂ、及び■
これらの成分には制御圧延を通じて綱材の強度を向上さ
せる作用があるので必要に応じて何れか１種又は２種添
加されるが、その含有量が合計で０．０１０％を下回る
と前記作用に所望の効果が得られず、一方、両者の合計
量が０．１０％を越えると溶接部の靭性が劣化するよう
になることから、Ｎｂ及び■の含有量は合計で０．０１
０〜０．１０％と定めた。
せる作用があるので必要に応じて何れか１種又は２種添
加されるが、その含有量が合計で０．０１０％を下回る
と前記作用に所望の効果が得られず、一方、両者の合計
量が０．１０％を越えると溶接部の靭性が劣化するよう
になることから、Ｎｂ及び■の含有量は合計で０．０１
０〜０．１０％と定めた。
但し、Ｎｂ単独添加の場合は、溶接部靭性を考慮してそ
の上限を０．０５０％と定めることが好ましい。
の上限を０．０５０％と定めることが好ましい。
（ｉ） Ｔｉ
Ｔｉ成分には鋼材の溶接部靭性を改善する作用があり、
特にサブマージアーク溶接のような入熱の高い溶接を適
用する場合には極めて有効なものであるが、その含有量
が０．００６％未満では靭性改善効果が顕著ではなく、
一方、０．０２０％を越えて含有させると却って靭性に
悪影響を及ぼすようになることから、Ｔｉ含有量は０．
００６〜０．０２０％と限定した。
特にサブマージアーク溶接のような入熱の高い溶接を適
用する場合には極めて有効なものであるが、その含有量
が０．００６％未満では靭性改善効果が顕著ではなく、
一方、０．０２０％を越えて含有させると却って靭性に
悪影響を及ぼすようになることから、Ｔｉ含有量は０．
００６〜０．０２０％と限定した。
（ｊ） 炭素等量（Ｃｅｑ）
式、ＣｅＱ＝ Ｃ（Ｘ） ＋Ｍｎ（χ）／６＋ （Ｃｒ
（χ）＋Ｍｏ（χ）＋■（χ）〕１５＋ （Ｎｉ（Ｘ）
＋Ｃｕ（χ）） ／１５で表される炭素当量（Ｃｅｑ
）は低い程溶接性に優れるが、０．２８％未満ではイン
バートに所望強度を確保することができなくなる。一方
、炭素当量が０．３５％を越えると溶接性が急激に悪化
して溶接割れが顕著となることから、上記炭素当量は０
．２８〜０．３５％と定めた。
（χ）＋Ｍｏ（χ）＋■（χ）〕１５＋ （Ｎｉ（Ｘ）
＋Ｃｕ（χ）） ／１５で表される炭素当量（Ｃｅｑ
）は低い程溶接性に優れるが、０．２８％未満ではイン
バートに所望強度を確保することができなくなる。一方
、炭素当量が０．３５％を越えると溶接性が急激に悪化
して溶接割れが顕著となることから、上記炭素当量は０
．２８〜０．３５％と定めた。
Ｂ）圧延条件
形鋼の熱間圧延に際して９００℃以下のオーステナイト
未再結晶領域での圧延が行われないとオーステナイト粒
の細粒化が達成されず、所望の強靭性を確保することが
出来ないが、その際の累積圧下量が製品肉厚（Ｔ）の２
倍未満では圧下の効果が不十分で所望の強度及び靭性の
確保が困難となる。
未再結晶領域での圧延が行われないとオーステナイト粒
の細粒化が達成されず、所望の強靭性を確保することが
出来ないが、その際の累積圧下量が製品肉厚（Ｔ）の２
倍未満では圧下の効果が不十分で所望の強度及び靭性の
確保が困難となる。
その上、インバートの形鋼圧延では、フランジ部とウェ
ブ部との肉厚差のため圧延途中から温度差が生じて母材
強度の不均一を招くこととなる。
ブ部との肉厚差のため圧延途中から温度差が生じて母材
強度の不均一を招くこととなる。
そして、これは溶接性にも悪影響を及ぼす。従って、９
００℃以下での圧延時には被圧延材各部の温度差を２０
℃以内に抑えることが必要となる。
００℃以下での圧延時には被圧延材各部の温度差を２０
℃以内に抑えることが必要となる。
そして、このような温度制御は、例えば第１図で示す如
く、肉厚の厚いフランジの上下面を部分的に水冷しなが
ら圧延する等の手段で行えば良い。
く、肉厚の厚いフランジの上下面を部分的に水冷しなが
ら圧延する等の手段で行えば良い。
なお、第１図において、符号１は被圧延材、２は被圧延
材のウェブ部、３は被圧延材のフランジ部、４は冷却水
ノズル、５は冷却水、６は上フンド、７は下フンド、８
はサイドガイドをそれぞれ示す。
材のウェブ部、３は被圧延材のフランジ部、４は冷却水
ノズル、５は冷却水、６は上フンド、７は下フンド、８
はサイドガイドをそれぞれ示す。
ところで、このように冷却水にてフランジ部のみを強制
冷却することによって、上述のような効果の他に、圧延
終了後も強制冷却を維持することで加速冷却の効果をも
期待することができ、更に圧延能率の向上ももたらされ
る。
冷却することによって、上述のような効果の他に、圧延
終了後も強制冷却を維持することで加速冷却の効果をも
期待することができ、更に圧延能率の向上ももたらされ
る。
また、該圧延の仕上温度を７２０〜６５０℃の範囲とし
たのは、仕上温度が７２０℃を越えていると圧延による
組織の細粒化効果が十分でなくて所望の強度及び靭性を
確保できず、一方、６５０℃未満の温度で仕上げると、
フェライト変態が多くなってフェライトの強加工がなさ
れ、靭性劣化を生じるからである。
たのは、仕上温度が７２０℃を越えていると圧延による
組織の細粒化効果が十分でなくて所望の強度及び靭性を
確保できず、一方、６５０℃未満の温度で仕上げると、
フェライト変態が多くなってフェライトの強加工がなさ
れ、靭性劣化を生じるからである。
上述のように、この発明によって、
ｉ）制御圧延に比較してウェブとフランジの強度差が少
ないインバートが得られる、 ｉｉ）得られるインバートの溶接性が極めて優れている
、 ｉｉｉ ）圧延能率の向上が図れるので、インバートの
生産性が極めて良好である、 等の効果がもたらされるが、これらの効果を実施例によ
って一層具体的に説明する。
ないインバートが得られる、 ｉｉ）得られるインバートの溶接性が極めて優れている
、 ｉｉｉ ）圧延能率の向上が図れるので、インバートの
生産性が極めて良好である、 等の効果がもたらされるが、これらの効果を実施例によ
って一層具体的に説明する。
〈実施例〉 −
まず、第１表に示される如き成分組成の、幅：３５０鶴
、厚さ：２５０ｍｍの連続鋳造ブルームをウオームチャ
ージ（１００℃以上）で加熱炉に装入して均熱し、続い
てこれを形鋼圧延してインバート製品を製造した。
、厚さ：２５０ｍｍの連続鋳造ブルームをウオームチャ
ージ（１００℃以上）で加熱炉に装入して均熱し、続い
てこれを形鋼圧延してインバート製品を製造した。
このときの圧延条件は第２表に示される通りであったが
、ウェブ部とフランジ部との温度差を少なくするため、
第１図で示すようにフランジ部の上下面に冷却水を噴射
しながら圧延作業を実施した。
、ウェブ部とフランジ部との温度差を少なくするため、
第１図で示すようにフランジ部の上下面に冷却水を噴射
しながら圧延作業を実施した。
このようにして得られた各インバートについてウェブ部
とフランジ部との機械的性質を測定するとともに、溶接
性の評価をも行い、その結果を第３表に示した。なお、
溶接部の硬度は、溶接棒：ＬＰ０１（低水素系５０ｋｇ
ｆ／ｍｍＪｃｌ用）、入熱量： １４，０００ＫＪ／ａ
ｍ 。
とフランジ部との機械的性質を測定するとともに、溶接
性の評価をも行い、その結果を第３表に示した。なお、
溶接部の硬度は、溶接棒：ＬＰ０１（低水素系５０ｋｇ
ｆ／ｍｍＪｃｌ用）、入熱量： １４，０００ＫＪ／ａ
ｍ 。
の条件でショートビード（長さ：３０ｍｍ）を形成して
測定した。
測定した。
第３表に示される結果からも明らかなように、この発明
で規定される条件通りに製造されたインバートは、十分
に高い強度と靭性を備えるとともに各部均一な機械的性
質を示し、しかも良好な溶接性をも兼備するものである
ことが分かる。
で規定される条件通りに製造されたインバートは、十分
に高い強度と靭性を備えるとともに各部均一な機械的性
質を示し、しかも良好な溶接性をも兼備するものである
ことが分かる。
く総括的な効果〉
以上に説明した如く、この発明によれば、溶接性の良好
な低炭素当量鋼でありながら十分な強度と靭性とを備え
、しかも通常の制御圧延製品に比較してウェブとフラン
ジの強度差が極めて少ないインバートを安定して高能率
生産することが可能となるなど、産業上非常に有用な効
果がもたらされるのである。
な低炭素当量鋼でありながら十分な強度と靭性とを備え
、しかも通常の制御圧延製品に比較してウェブとフラン
ジの強度差が極めて少ないインバートを安定して高能率
生産することが可能となるなど、産業上非常に有用な効
果がもたらされるのである。
第１図は、インバート圧延時における部分的温度差の防
止策例を示す概略模式図である。 図面において、 １・・・被圧延材、 ２・・・ウェブ部、３・・・フ
ランジ部、 ４・・・冷却水ノズル、５・・・冷却水、
６・・・上フンド、７・・・下フンド、 ８
・・・サイドガイド。
止策例を示す概略模式図である。 図面において、 １・・・被圧延材、 ２・・・ウェブ部、３・・・フ
ランジ部、 ４・・・冷却水ノズル、５・・・冷却水、
６・・・上フンド、７・・・下フンド、 ８
・・・サイドガイド。
Claims (4)
- （１）重量割合にて Ｃ：０．０５〜０．１６％、Ｓｉ：０．０５〜０．３５
％、Ｍｎ：１．００〜１．５０％、Ｐ：０．０２０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、 ｓｏｌＡｌ：０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ：０．００５０％以下、 を含有するとともに残部が実質的にＦｅより成り、かつ
式 Ｃｅｑ＝Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／６ ＋〔Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）＋Ｖ（％）〕／５＋〔Ｎｉ
（％）＋Ｃｕ（％）〕／１５ で表される炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２８〜０．３５％
を満足する成分組成の鋼に、９００℃以下での累積圧下
量が２Ｔ以上（但しＴは製品肉厚）、そのときの被圧延
材各部の温度差が２０℃以内、そして仕上温度が７２０
〜６５０℃である熱間圧延を施すことを特徴とする、溶
接性の良好な高靱性高張力インバートの製造方法。 - （２）重量割合にて Ｃ：０．０５〜０．１６％、Ｓｉ：０．０５〜０．３５
％、Ｍｎ：１．００〜１．５０％、Ｐ：０．０２０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、 ｓｏｌＡｌ：０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ：０．００５０％以下、 を含み、更に Ｎｂ又はＶの１種以上：合計で０．０１０〜０．０５０
％をも含有するとともに残部が実質的にＦｅより成り、
かつ式 Ｃｅｑ＝Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／６ ＋〔Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）＋Ｖ（％）〕／５＋〔Ｎｉ
（％）＋Ｃｕ（％）〕／１５ で表される炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２８〜０．３５％
を満足する成分組成の鋼に、９００℃以下での累積圧下
量が２Ｔ以上（但しＴは製品肉厚）、そのときの被圧延
材各部の温度差が２０℃以内、そして仕上温度が７２０
〜６５０℃である熱間圧延を施すことを特徴とする、溶
接性の良好な高靱性高張力インバートの製造方法。 - （３）重量割合にて Ｃ：０．０５〜０．１６％、Ｓｉ：０．０５〜０．３５
％、Ｍｎ：１．００〜１．５０％、Ｐ：０．０２０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、 ｓｏｌＡｌ：０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ：０．００５０％以下、 を含み、更に Ｔｉ：０．００６〜０．０２０％ をも含有するとともに残部が実質的にＦｅより成り、か
つ式 Ｃｅｑ＝Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／６ ＋〔Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）＋Ｖ（％）〕／５＋〔Ｎｉ
（％）＋Ｃｕ（％）〕／１５ で表される炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２８〜０．３５％
を満足する成分組成の鋼に、９００℃以下での累積圧下
量が２Ｔ以上（但しＴは製品肉厚）、そのときの被圧延
材各部の温度差が２０℃以内、そして仕上温度が７２０
〜６５０℃である熱間圧延を施すことを特徴とする、溶
接性の良好な高靱性高張力インバートの製造方法。 - （４）重量割合にて Ｃ：０．０５〜０．１６％、Ｓｉ：０．０５〜０．３５
％、Ｍｎ：１．００〜１．５０％、Ｐ：０．０２０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、 ｓｏｌＡｌ：０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ：０．００５０％以下、 を含み、更に Ｎｂ又はＶの１種以上：合計で０．０１０〜０．０５０
％及び Ｔｉ：０．００６〜０．０２０％ をも含有するとともに残部が実質的にＦｅより成り、か
つ式 Ｃｅｑ＝Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／６ ＋〔Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）＋Ｖ（％）〕／５＋〔Ｎｉ
（％）＋Ｃｕ（％）〕／１５ で表される炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２８〜０．３５％
を満足する成分組成の鋼に、９００℃以下での累積圧下
量が２Ｔ以上（但しＴは製品肉厚）、そのときの被圧延
材各部の温度差が２０℃以内、そして仕上温度が７２０
〜６５０℃である熱間圧延を施すことを特徴とする、溶
接性の良好な高靱性高張力インバートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11620986A JPS62274023A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 溶接性の良好な高張力インバ−トの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11620986A JPS62274023A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 溶接性の良好な高張力インバ−トの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62274023A true JPS62274023A (ja) | 1987-11-28 |
Family
ID=14681540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11620986A Pending JPS62274023A (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 溶接性の良好な高張力インバ−トの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62274023A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008254063A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延ｔ形鋼 |
-
1986
- 1986-05-22 JP JP11620986A patent/JPS62274023A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008254063A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延ｔ形鋼 |
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