JPS62268421A - 頭部二重管杭 - Google Patents
頭部二重管杭Info
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- JPS62268421A JPS62268421A JP10865486A JP10865486A JPS62268421A JP S62268421 A JPS62268421 A JP S62268421A JP 10865486 A JP10865486 A JP 10865486A JP 10865486 A JP10865486 A JP 10865486A JP S62268421 A JPS62268421 A JP S62268421A
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- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 64
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims abstract description 60
- 239000002689 soil Substances 0.000 claims abstract description 48
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
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- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 6
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Landscapes
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明はソイルセメント工法による頭部二重取付けた
オーガーまたは攪拌ロッドを電動力等で地盤にねじ込ん
で穿孔しなからオーガー等の先端中央からセメント系硬
化剤からなるセメントミルク等を出して、攪拌痙等で強
制撹拌を行ないながらソイルセメント柱を形成する。
オーガーまたは攪拌ロッドを電動力等で地盤にねじ込ん
で穿孔しなからオーガー等の先端中央からセメント系硬
化剤からなるセメントミルク等を出して、攪拌痙等で強
制撹拌を行ないながらソイルセメント柱を形成する。
、ソイルセメント工法による支持杭は、ソイルセメント
柱のセメント硬化前に鋼管杭又ハば糾コンクリート抗を
圧入してぶ込む。
柱のセメント硬化前に鋼管杭又ハば糾コンクリート抗を
圧入してぶ込む。
このソイルセメント工法による支持杭は第6図(a)に
示すように注入材として欧弱、□1では周辺固定液と称
する比較的セメント配合比の小さい苅削夜を使用し、支
持ノー2ではセメントの配合比が大きい根固め夜を使用
して一軸のソイルセメント柱6を形成し、このソイルセ
メント柱6のセメン11が化前に、第6図(b)に示す
ように鋼管4又は既渓コンクリート杭を惜込み支持杭を
形成している。
示すように注入材として欧弱、□1では周辺固定液と称
する比較的セメント配合比の小さい苅削夜を使用し、支
持ノー2ではセメントの配合比が大きい根固め夜を使用
して一軸のソイルセメント柱6を形成し、このソイルセ
メント柱6のセメン11が化前に、第6図(b)に示す
ように鋼管4又は既渓コンクリート杭を惜込み支持杭を
形成している。
従来のソイルセメント工法による支持杭は、ソイルセメ
ント柱6の外径Dsに対し鋼管4又は既製コンクリート
杭の外径Dpをできるだけ近い値としている。例えば鋼
管4の外径Dpが1m以下の場合、ソイルセメント柱6
の外径Dsと鋼管4の外径Dpとの差は10crrLも
しくはそれ以下であり、杭支持力はソイルセメント柱3
の外径D3で計算しても、鋼管4の外径Dpで計算して
も10〜20チの相違であシ大差はなかった。すなわち
、軟弱層に訃いては、ソイルセメントの強度は軟弱層と
同じ程度しか期待していなかった。
ント柱6の外径Dsに対し鋼管4又は既製コンクリート
杭の外径Dpをできるだけ近い値としている。例えば鋼
管4の外径Dpが1m以下の場合、ソイルセメント柱6
の外径Dsと鋼管4の外径Dpとの差は10crrLも
しくはそれ以下であり、杭支持力はソイルセメント柱3
の外径D3で計算しても、鋼管4の外径Dpで計算して
も10〜20チの相違であシ大差はなかった。すなわち
、軟弱層に訃いては、ソイルセメントの強度は軟弱層と
同じ程度しか期待していなかった。
上記従来のソイルセメント工法による支持杭において抗
体として鋼管を使用した場合、鋼管の局部座屈を防ぐた
め鋼管板厚tは鋼管外径Dpに対してt/bp > 1
/ 100程度に規制している。したがって地盤がよほ
ど強固でない限シ、一般の地盤では杭体の耐力πDpt
σaは地盤から決まる杭の常時許容支持力よりはるかく
犬きくな夛、通常杭体の耐力πDptσaの50%程度
しか使用していない場合が多い。なおσaは鋼管の常時
許容圧縮応力度である。
体として鋼管を使用した場合、鋼管の局部座屈を防ぐた
め鋼管板厚tは鋼管外径Dpに対してt/bp > 1
/ 100程度に規制している。したがって地盤がよほ
ど強固でない限シ、一般の地盤では杭体の耐力πDpt
σaは地盤から決まる杭の常時許容支持力よりはるかく
犬きくな夛、通常杭体の耐力πDptσaの50%程度
しか使用していない場合が多い。なおσaは鋼管の常時
許容圧縮応力度である。
また、PC杭においても、一般に抗体の内径Diは外径
Dpに対してDi=0.5〜0.7Dpの湿度であシ、
コンクリートの常時許容圧縮応力度をσa′とするとこ
の場合も抗体の耐力 a (Dp Di )σa′は
地盤から決まる杭の常時許容支持力よ)はるかに大きく
なり、一般の地盤では抗体耐力の50チ程度しか1吏わ
れていない場合が多い。すなわち、従来のソイルセメン
ト工法による支持杭は−、役の地盤では鋼・冴又は既製
コシクリート杭の1封力が十分に活用されていないとい
う短所があった。
Dpに対してDi=0.5〜0.7Dpの湿度であシ、
コンクリートの常時許容圧縮応力度をσa′とするとこ
の場合も抗体の耐力 a (Dp Di )σa′は
地盤から決まる杭の常時許容支持力よ)はるかに大きく
なり、一般の地盤では抗体耐力の50チ程度しか1吏わ
れていない場合が多い。すなわち、従来のソイルセメン
ト工法による支持杭は−、役の地盤では鋼・冴又は既製
コシクリート杭の1封力が十分に活用されていないとい
う短所があった。
この短所を解決するために、・鋼管又は既製コンクリー
ト杭の外径I)pをソイルセメント柱の外径Dsに対し
、Dp≦0.85Dsとし、軟弱層とソイルセメント間
の表ml摩擦強度Si及びソイルセメントと鋼管又は既
製コンクリート杭間の付着強度S2がDs S、≧81−5−;を満足するようにソイルセメントの
配合を決め、ソイルセメント柱のセメント硬化前に鋼管
又は既製コンクリート杭を圧入することにより杭を形成
し、杭の支持力をソイルセメントと地盤間の局面摩擦力
及びソイルセメント底面の先端支持力で得るようにし、
て、鋼管又は既製コンクリート杭の耐力を100%近く
使用することが、この出願の出願人により提案されてい
る。
ト杭の外径I)pをソイルセメント柱の外径Dsに対し
、Dp≦0.85Dsとし、軟弱層とソイルセメント間
の表ml摩擦強度Si及びソイルセメントと鋼管又は既
製コンクリート杭間の付着強度S2がDs S、≧81−5−;を満足するようにソイルセメントの
配合を決め、ソイルセメント柱のセメント硬化前に鋼管
又は既製コンクリート杭を圧入することにより杭を形成
し、杭の支持力をソイルセメントと地盤間の局面摩擦力
及びソイルセメント底面の先端支持力で得るようにし、
て、鋼管又は既製コンクリート杭の耐力を100%近く
使用することが、この出願の出願人により提案されてい
る。
上記鋼管又は既製コンクリ−ト杭の耐力を100チ近く
使用する場合は、鋼管又は既製コンクリート杭の外径D
pを従来の杭より小さくしているため、杭上部での曲げ
剛性1曲げ耐力が不足する傾向にあるという問題点があ
った。
使用する場合は、鋼管又は既製コンクリート杭の外径D
pを従来の杭より小さくしているため、杭上部での曲げ
剛性1曲げ耐力が不足する傾向にあるという問題点があ
った。
この発明はかかる問題点を解決するためになされたもの
であり、鋼管又は既製コンクリート杭の耐力を充分活用
できると同時に杭上部で充分な曲げ剛性9曲げ耐力を有
するソイルセメント工法による頭部二重管杭を提供する
ことを目的とするものである。
であり、鋼管又は既製コンクリート杭の耐力を充分活用
できると同時に杭上部で充分な曲げ剛性9曲げ耐力を有
するソイルセメント工法による頭部二重管杭を提供する
ことを目的とするものである。
この発明に係る頭部二重管杭は、鋼管又は既製コンクリ
ート杭の外径Dpをソイルセメント柱の外径Dsに対し
、Dp≦0.850sとし、軟弱層とソイルセメント間
の表面摩擦強度S+及びソイルセメントとg4管又は既
製コンクリート杭間の付着強度S。
ート杭の外径Dpをソイルセメント柱の外径Dsに対し
、Dp≦0.850sとし、軟弱層とソイルセメント間
の表面摩擦強度S+及びソイルセメントとg4管又は既
製コンクリート杭間の付着強度S。
Ds
2>”St≧St、♂を満足するようにソイルセメント
の配合を決め、ソイルセメント柱のセメント硬化前に鋼
管又は既製コンクリート杭を圧入し形成する杭において
、杭頭部の上記鋼管又は既製コンクリート杭からなる中
杭の外側に外径りが Ds>D>Dp なる鋼管を設置したことを特徴とする。
の配合を決め、ソイルセメント柱のセメント硬化前に鋼
管又は既製コンクリート杭を圧入し形成する杭において
、杭頭部の上記鋼管又は既製コンクリート杭からなる中
杭の外側に外径りが Ds>D>Dp なる鋼管を設置したことを特徴とする。
この発明においては、主として中杭で鉛直荷重を支持し
、杭頭部に設けた外側の鋼管で水平fr重を支持する。
、杭頭部に設けた外側の鋼管で水平fr重を支持する。
第1図はこの発明の一実施例を示す断面図、第2図は第
1図に示した実施例の杭頭部を示す部分断面図であり、
図においてるは外径がDsのソイルセメント柱、4はソ
イルセメント柱6の硬化前にソイルセメント柱6に圧入
され、中杭を形成する鋼管であり、鋼管4の外径Dpは
ソイルセメント柱3の外径Dsに対してDp≦0.85
DSの関係とし、鋼管4の耐力を100チ近く使用でき
るようにしである。5は杭頭部のソイルセメント柱6に
圧入された鋼管であり、鋼管5の外径りはソイルセメン
ト柱6の外径Ds及び中杭の鋼管4の外径Dpに対して Ds > D > Dp の関係にある。6はフーチングであシ、中杭の鋼管4と
外側鋼・!5は頭部でフーチング6に結合されておシ、
フーチング6下部では両鋼管の間にソイルセメントが介
在している。
1図に示した実施例の杭頭部を示す部分断面図であり、
図においてるは外径がDsのソイルセメント柱、4はソ
イルセメント柱6の硬化前にソイルセメント柱6に圧入
され、中杭を形成する鋼管であり、鋼管4の外径Dpは
ソイルセメント柱3の外径Dsに対してDp≦0.85
DSの関係とし、鋼管4の耐力を100チ近く使用でき
るようにしである。5は杭頭部のソイルセメント柱6に
圧入された鋼管であり、鋼管5の外径りはソイルセメン
ト柱6の外径Ds及び中杭の鋼管4の外径Dpに対して Ds > D > Dp の関係にある。6はフーチングであシ、中杭の鋼管4と
外側鋼・!5は頭部でフーチング6に結合されておシ、
フーチング6下部では両鋼管の間にソイルセメントが介
在している。
また、ソイルセメント柱6の配合・強度は軟弱層とソイ
ルセメント柱6間の表面摩擦強度SL及びソイルセメン
ト柱6と中杭の鋼管4間の付着強度S2がπDs−8t
≦πDp −S、すなわちS!≧St Ds/Dpを満
足するように定める。これは鋼′#4とソイルセメント
間の付着強度S!を軟弱層とソイルセメント柱3間の表
面摩擦強度SLよF) Ds/Dp倍以上犬とすること
によシ鉛直荷重に対しソイルセメント柱3と地盤間をす
べらせ、ここに周面摩擦力を得るためである。
ルセメント柱6間の表面摩擦強度SL及びソイルセメン
ト柱6と中杭の鋼管4間の付着強度S2がπDs−8t
≦πDp −S、すなわちS!≧St Ds/Dpを満
足するように定める。これは鋼′#4とソイルセメント
間の付着強度S!を軟弱層とソイルセメント柱3間の表
面摩擦強度SLよF) Ds/Dp倍以上犬とすること
によシ鉛直荷重に対しソイルセメント柱3と地盤間をす
べらせ、ここに周面摩擦力を得るためである。
上記のように構成した頭部二重管杭における杭頭部の曲
げ剛性を外側の鋼管5を用いない場合と比較すると次の
通りになる。
げ剛性を外側の鋼管5を用いない場合と比較すると次の
通りになる。
第6図(、)に示すように、杭頭部に長期鉛直荷重P+
=5001.地震時水平荷重pt=150tが作用する
場合、この実施例による頭部二重管杭の設計は概路次の
通りである。N〉50の支持層に支持された杭長30m
程度の支持杭とすると、長期地盤支持力500tはノイ
ルセメント柱径Dsを略1.6mとする事で確保するこ
とができる。また長期許容圧縮応力度1400 kL:
ycrItの鋼管で長期鉛直荷重500tを支持する場
合、中杭の鋼管は直径1、1 m 、鋼管板厚は111
1oIとなる。水平力に対しては地表面近くをN=15
前後の砂地盤とし、水平力150tを外側鋼管で支持す
るものとすると、外側鋼管は直径1.5mの場合、板厚
15I+olIとなる。
=5001.地震時水平荷重pt=150tが作用する
場合、この実施例による頭部二重管杭の設計は概路次の
通りである。N〉50の支持層に支持された杭長30m
程度の支持杭とすると、長期地盤支持力500tはノイ
ルセメント柱径Dsを略1.6mとする事で確保するこ
とができる。また長期許容圧縮応力度1400 kL:
ycrItの鋼管で長期鉛直荷重500tを支持する場
合、中杭の鋼管は直径1、1 m 、鋼管板厚は111
1oIとなる。水平力に対しては地表面近くをN=15
前後の砂地盤とし、水平力150tを外側鋼管で支持す
るものとすると、外側鋼管は直径1.5mの場合、板厚
15I+olIとなる。
−万第6図(b)に示すように外側gA管を用いず、鉛
直荷重より定めた上記の直径1.1mの鋼管のみを用い
る場合、直径1.5 m 、板厚15闘の外側鋼管と同
じ曲げ剛性を得ようとすると直径1.1ff!。
直荷重より定めた上記の直径1.1mの鋼管のみを用い
る場合、直径1.5 m 、板厚15闘の外側鋼管と同
じ曲げ剛性を得ようとすると直径1.1ff!。
板厚40闘の鋼管となる。即ち実用上の鋼管杭板厚の製
造限界をはるかに超えた板厚が必要とをシ、頭部二重管
杭と同一の水平剛性を持つことは不可能となる。
造限界をはるかに超えた板厚が必要とをシ、頭部二重管
杭と同一の水平剛性を持つことは不可能となる。
なお、上記実施例では中杭として鋼管4を使用した場合
について説明したが、中杭としてPC杭等既製コンクリ
ート杭を使用した場合も上記実施例と同様に外側鋼管5
により杭頭部の曲げ剛性。
について説明したが、中杭としてPC杭等既製コンクリ
ート杭を使用した場合も上記実施例と同様に外側鋼管5
により杭頭部の曲げ剛性。
曲げ耐力を高めることができる。
さらに鋼管4の外面又は内外両面及び外側鋼管5の内面
又は内外両面に第4図(a)に示すストライプ状突起7
あるいは第4図(b)に示す格子縞状突起8を圧延によ
り作成したり、あるいは鋼管4及び外則鋼庁5を作成後
溶接ビードや鉄筋溶接等により鋼・U4の外面又は内外
両面及び外側鋼管5の内面又は内外両面に突起を設ける
ことにより、鋼管とソイルセメント間の付着力を高める
ことができると共に杭頭部の曲げ剛性を高めることがで
きる。
又は内外両面に第4図(a)に示すストライプ状突起7
あるいは第4図(b)に示す格子縞状突起8を圧延によ
り作成したり、あるいは鋼管4及び外則鋼庁5を作成後
溶接ビードや鉄筋溶接等により鋼・U4の外面又は内外
両面及び外側鋼管5の内面又は内外両面に突起を設ける
ことにより、鋼管とソイルセメント間の付着力を高める
ことができると共に杭頭部の曲げ剛性を高めることがで
きる。
pc杭等既製コンクリート杭の場合も、既製コンクリー
ト作成時の型枠により、第5図(、) 、 (b)に示
すように既製コンクリート杭9の外面に突起10やくぼ
み11を設け、かつ外側鋼管5に突起を設けることによ
り、既製コンクリート杭9とソイルセメント間の付着力
を高めると同時に杭頭部の曲げ剛性を高めることができ
る。また上記実施例は支持杭について説明したが摩擦杭
の場合も同様な効果を奏することができる。
ト作成時の型枠により、第5図(、) 、 (b)に示
すように既製コンクリート杭9の外面に突起10やくぼ
み11を設け、かつ外側鋼管5に突起を設けることによ
り、既製コンクリート杭9とソイルセメント間の付着力
を高めると同時に杭頭部の曲げ剛性を高めることができ
る。また上記実施例は支持杭について説明したが摩擦杭
の場合も同様な効果を奏することができる。
この発明は以上説明したように、主として中杭で鉛直荷
重を支持し、杭頭部に設けた外側の鋼管で水平荷重を支
持するようにしたから、ソイルセメント柱に中杭として
圧入する鋼管等抗体の径を小さくすることができ、抗体
の耐力を100チ近<re用することができると共に、
杭頭部の曲げ剛性、曲げ耐力を高めることができる効果
を弔゛する。
重を支持し、杭頭部に設けた外側の鋼管で水平荷重を支
持するようにしたから、ソイルセメント柱に中杭として
圧入する鋼管等抗体の径を小さくすることができ、抗体
の耐力を100チ近<re用することができると共に、
杭頭部の曲げ剛性、曲げ耐力を高めることができる効果
を弔゛する。
第1図はこの発明の゛実施し11を示す断面図、第2図
は上記実施例の部分断面図、第6図(a) (b)は上
記実施例を用いた場合と用いない場合の設計列の説明図
、第4図(a) 、 (b)は各々他の実施ダ1を示す
説明図、第5図(a) 、 (b)は各々他の実施り1
1の中杭を示す断面図、第6図(a) 、 (b)は従
来のソイルセメント工法による支持杭を示す説明図であ
る。 3・・・ソイルセメント柱、4・・・鋼管、5・・・外
側鋼管、6・・・フーチング。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 第1図 第2図 3 ゝノイルでメントオ主 6 フーチング゛ 第 (a) 3図 (b)
は上記実施例の部分断面図、第6図(a) (b)は上
記実施例を用いた場合と用いない場合の設計列の説明図
、第4図(a) 、 (b)は各々他の実施ダ1を示す
説明図、第5図(a) 、 (b)は各々他の実施り1
1の中杭を示す断面図、第6図(a) 、 (b)は従
来のソイルセメント工法による支持杭を示す説明図であ
る。 3・・・ソイルセメント柱、4・・・鋼管、5・・・外
側鋼管、6・・・フーチング。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 第1図 第2図 3 ゝノイルでメントオ主 6 フーチング゛ 第 (a) 3図 (b)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 鋼管又は既製コンクリート杭の外径Dpをソイルセメン
ト柱の外径Dsに対し、Dp≦0.85Dsとし、軟弱
層とソイルセメント間の表面摩擦強度S_1及びソイル
セメントと鋼管又は既製コンクリート杭間の付着強度S
_2がS_2≧S_1Ds/Dpを満足するようにソイ
ルセメントの配合を決め、ソイルセメント柱のセメント
硬化前に鋼管又は既製コンクリート杭を圧入し形成する
杭において、杭頭部の上記鋼管又は既製コンクリート杭
からなる中杭の外側に外径Dが Ds>D>Dp なる鋼管を設置したことを特徴とする頭部二重管杭。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10865486A JPS62268421A (ja) | 1986-05-14 | 1986-05-14 | 頭部二重管杭 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10865486A JPS62268421A (ja) | 1986-05-14 | 1986-05-14 | 頭部二重管杭 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62268421A true JPS62268421A (ja) | 1987-11-21 |
JPH0557369B2 JPH0557369B2 (ja) | 1993-08-23 |
Family
ID=14490287
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10865486A Granted JPS62268421A (ja) | 1986-05-14 | 1986-05-14 | 頭部二重管杭 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62268421A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0250431U (ja) * | 1988-09-29 | 1990-04-09 | ||
JPH09195270A (ja) * | 1996-01-18 | 1997-07-29 | Mitani Sekisan Co Ltd | 基礎杭の構築方法及び基礎杭 |
JP2009046879A (ja) * | 2007-08-20 | 2009-03-05 | Jfe Steel Kk | 二重管式の杭頭構造 |
JP2010248734A (ja) * | 2009-04-13 | 2010-11-04 | Jfe Steel Corp | 橋脚基礎構造 |
JP2017223018A (ja) * | 2016-06-14 | 2017-12-21 | 三谷セキサン株式会社 | 基礎杭の構築方法、基礎杭構造および二重既製杭 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015063878A (ja) * | 2013-09-26 | 2015-04-09 | 大東建託株式会社 | 鋼管杭の施工方法および鋼管杭 |
Citations (2)
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JPS60195221A (ja) * | 1984-03-16 | 1985-10-03 | Shimizu Constr Co Ltd | 場所打ち杭 |
-
1986
- 1986-05-14 JP JP10865486A patent/JPS62268421A/ja active Granted
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Publication number | Publication date |
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JPH0557369B2 (ja) | 1993-08-23 |
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