JPH07317087A - 鋼製壁と鉄筋コンクリート床版との接合構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 鉄筋コンクリート床版の端部を、コンクリー
トと鋼製壁とからなる壁部に対し強固に連結する。 【構成】 鋼製壁１とこれに一体的に固着された鉄筋コ
ンクリート壁２とにより、合成壁３を構成し、前記鋼製
壁１と鉄筋コンクリート床版４との接合部において、引
張力が作用する位置における長尺ずれ止め部材５の端部
を、前記鋼製壁１に固定し、短尺ずれ止め部材６の端部
を鋼製壁１に固定し、前記長尺ずれ止め部材５と短尺ず
れ止め部材６とを埋込むと共に、鋼製壁１を被覆するコ
ンクリート７およびスラブコンクリート８を打設し、前
記コンクリート７に配力筋９を埋設する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、開削型トンネル，下水
処理場などにおいて、鋼管矢板，鋼矢板などの鋼製壁を
仮設土留め壁と本体壁に兼用利用する場合の、鋼製壁と
鉄筋コンクリート床版との接合構造の改良に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】従来の鋼製壁における鉄筋コンクリート
床版との接合構造としては、例えば「第２回合成構造の
活用に関するシンポジウム講演論文集（土木学会構造工
学委員会、１９８９年９月）」１７５頁に開示されてい
るような構造が知られている。この構造は、図１９ない
し図２１に示すように鋼製壁２２と鉄筋コンクリート床
版１６との接合部は、鉄筋コンクリート床版１６を、直
接、鋼管矢板壁１５に固定する構造である。その接合部
の鋼管矢板１３の表面には、鉄筋コンクリート床版１６
の引張鉄筋位置および圧縮鉄筋位置に長尺異形鉄筋１８
を鉄筋スタッド方式により固定し、その長尺異形鉄筋１
８に挟まれる区間においては、短尺異形鉄筋１７を同じ
く鉄筋スタッド方式により固定する。また、接合部の鋼
管矢板１３内には、中詰めコンクリート１９が充填され
る。また他の接合構造として、図２２および図２３に示
すものも知られている（特願平５−２３９２３５号参
照）。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】前記従来の各技術の場
合は、鋼製壁２２と鉄筋コンクリート床版１６との接合
構造には次のような欠点がある。 （１）前記従来の接合構造は、鋼管矢板井筒基礎の鋼管
矢板基礎と鉄筋コンクリートフーチングとの結合など、
従来、せん断力が卓越した部位に使用されてきた。これ
を、地下トンネルの壁と床版の接合部など、曲げモーメ
ントが卓越する部位に使用すると、床版の鉄筋引張力が
鋼製壁２２の表面に面外力として作用する。そのため、
鋼製壁２２の接合部に大きな局部変形を生じ、接合部の
回転剛性が低下するので、その結果、鉄筋コンクリート
床版１６の中央部の曲げモーメントが大きくなり、鉄筋
コンクリート床版１６における鉄筋量を増やすか、ある
いは接合部の回転剛性を高めるため、鋼製壁２２を構成
する部材の肉厚を極端に厚くする必要があるので、鋼製
壁２２の工事費が高くなる。 （２）さらに従来の壁部は、鋼製壁２２のみにより構成
されているため、仮設時および完成時の断面力の大きな
方で鋼製部材の必要断面性能が決定され、そのため設計
の自由度が少ない。また例えば、鋼管矢板壁１５を深い
壁に適用しようとすると、直径の大きな鋼管矢板１３が
必要となり、中掘り圧入工法など、従来の経済的な施工
法が適用できないケースが生じ、そのため工事費が割高
になる。 （３）前記従来の接合構造の場合は、鋼管矢板壁１５を
鋼製壁２２として使用し、従来の接合構造をモーメント
が卓越する部位に使用すると、床版における鉄筋引張力
が鋼管矢板１３の表面に面外力として作用するため、大
きな変形を生じるので、鋼管矢板１３の中詰めコンクリ
ート１９が構造上の必須要件になり、そのため、地下壁
に使用する場合は、鋼管矢板１３内の土を排除し、その
替わりに鋼管矢板１３内に中詰めコンクリート１９を充
填する必要があるため、工事費が高くなると共に、建設
残土が多くなる。

【０００４】

【課題を解決するための手段】前述の問題を有利に解決
するために、本発明の鋼製壁と鉄筋コンクリート床版と
の接合構造においては、鋼製壁とこれに一体的に固着さ
れた鉄筋コンクリート壁とにより、合成壁３を構成し、
前記鋼製壁１と鉄筋コンクリート床版４との接合部にお
いて、引張力が作用する位置における長尺ずれ止め部材
５の端部を、前記鋼製壁１に固定し、短尺ずれ止め部材
６の端部を鋼製壁１に固定し、前記長尺ずれ止め部材５
と短尺ずれ止め部材６とを埋込むと共に、鋼製壁１を被
覆するコンクリート７およびスラブコンクリート８を打
設し、前記コンクリート７に配力筋９を埋設する。

【０００５】次に本発明の作用について説明する。曲げ
モーメントが、鋼製壁１と鉄筋コンクリート床版４との
接合構造部に作用すると、前記従来の技術では、作用モ
ーメントにより発生する鉄筋コンクリート床版４の引張
力および圧縮力は図２４に示すように、鋼製壁１に対し
面外力として作用する。本発明の接合構造に、前記と同
様な曲げモーメントが作用すると、下記の（１）〜
（３）のように作用する。 （１）鋼製壁１の表面には、長尺ずれ止め部材５および
短尺ずれ止め部材６が充分強固に固定されており、鉄筋
コンクリート床版４の引張鉄筋は、鋼製壁１の表面に沿
って延長するように配置されて定着されているので、鉄
筋コンクリート床版４の鉄筋引張力は、図７に示すよう
に、鋼製壁１の軸方向の面内力となって伝達される。 （２）鉄筋コンクリート床版４の圧縮力は、図７に示す
ように、鋼製壁１と鉄筋コンクリート壁２との合成壁３
のうち鉄筋コンクリート壁２に面内方向の圧縮力として
伝達される。 （３）引張力が作用するずれ止め部材には、そのずれ止
めの引張力を充分に定着できるだけの長さを有する長尺
ずれ止め部材５および短尺ずれ止め部材６を使用してい
るので、鋼製壁１と鉄筋コンクリート床版４とが剥離す
ることがなく、一体として挙動する。 （４）鉄筋コンクリート壁２の厚みと同等の長さを有す
る長尺ずれ止め部材５を使用した場合は、長尺ずれ止め
部材５が接合部コンクリートの引張り補強筋として作用
する。

【０００６】

【実施例】図１ないし図７は、本発明の第１実施例を示
すものであって、図７に示すような、鉄筋コンクリート
床版４の上面側が引張となるモーメントが作用した場合
の実施例である。前記鋼製壁１は、直径１０００ｍｍ、
板厚１２ｍｍの中空の鋼管矢板壁２１と１０００ｍｍの
厚みを有する鉄筋コンクリート壁２とにより一体化され
た合成壁３が構成され、鋼管矢板１０の継手１４は相互
に噛み合されて鋼管矢板壁２１が構成されている。

【０００７】また床版部は、厚さ２０００ｍｍの鉄筋コ
ンクリート床版４により構成され、かつその鉄筋コンク
リート床版４と接する鋼管矢板１０の表面には、鉄筋コ
ンクリート床版４の上面より１７００ｍｍの範囲におい
て、直径１９ｍｍ、長さ１２００ｍｍの異形鉄筋からな
る多数の長尺ずれ止め部材５が、鋼管矢板１０に対しス
タッド溶接により固定されている。

【０００８】長尺異形鉄筋からなる多数の長尺ずれ止め
部材５の固定する範囲より下部において、直径２２ｍ
ｍ、長さ１５０ｍｍの頭付きスタッドからなる多数の短
尺ずれ止め部材６が、スタッド溶接により鋼管矢板１０
に固定されている。

【０００９】鉄筋コンクリート床版４の上面に平行に配
置された引張鉄筋２３は、下方に折り曲げられて鋼管矢
板１０の表面に沿って所要長延長されて、鋼管矢板１０
に各ずれ止め部材５，６を介して定着されている。

【００１０】鉄筋コンクリート床版４の下面に平行配置
された圧縮鉄筋２４は、鉄筋コンクリート壁２の圧縮鉄
筋（図示を省略した）に延長され定着される。

【００１１】鋼製壁１と鉄筋コンクリート壁２および鉄
筋コンクリート床版４との境界面には、鋼製壁１の上下
方向の壁軸と直角方向にかつ壁法線方向すなわち横方向
に配力筋９を、上下方向に間隔を置いて複数本配置して
いる。各引張鉄筋２３および圧縮鉄筋２４はコンクリー
ト７の内面に平行に配置され、引張鉄筋２３および圧縮
鉄筋２４の端部は、上下方向に延長するように配置され
ている。

【００１２】本発明の第１実施例の鉄筋コンクリート床
版４に接合部の許容レベルの曲げモーメントを作用さ
せ、有限要素法解析を実施したところ、（１）表１に示
す結果が得られた。表１から鉄筋コンクリート床版４の
鉛直変位は、接合部の回転剛度をコンクリート標準示法
書の剛域の設定法に従い設定したフレーム解析結果とほ
とんど一致しており、鉄筋コンクリートと同等の回転剛
性が確保できる。また（２）表２に示すように、鋼管矢
板合成壁の応力分布は、鋼管矢板１０と鉄筋コンクリー
ト壁２の一体合成壁として算定した応力計算値（理論
値）とほとんど一致しており、本発明の接合構造を通じ
て、床版に作用させた力が充分合成壁に伝達できる。さ
らに、（３）表３に示すように、長尺ずれ止め部材５の
引張力作用範囲は、鉄筋コンクリート床版４の上面より
１５００ｍｍ程度の範囲であり、その長尺ずれ止め部材
５に作用する引張応力は、接合部に許容レベルの曲げモ
ーメントを作用させた場合でも、長尺ずれ止め部材５の
許容引張応力の約１／２程度であるので、鉄筋コンクリ
ート床版４の上面より１７００ｍｍの範囲の鋼管矢板１
０の表面に固定した長尺ずれ止め部材５が抜け出した
り、破断したりする恐れはなく、鋼管矢板１０と鉄筋コ
ンクリート床版４との接合面の一体化が確保できる。さ
らにまた、（４）前記各長尺ずれ止め部材５および短尺
ずれ止め部材６として、それぞれ異形鉄筋を使用すれ
ば、その長尺ずれ止め部材５および短尺ずれ止め部材６
がコンクリートから抜けにくくすることができる。ま
た、鋼管矢板１０表面の局部応力は、表３からもわかる
ように鋼管矢板１０の許容曲げ応力の約２／３程度であ
り、長尺異形鉄筋からなる長尺ずれ止め部材５に作用す
る引張力ににより、接合部分の鋼管矢板１０が変形した
り、破壊する恐れはない。

【００１３】前記第１実施例においては、中空の鋼管矢
板１０を使用したが、その鋼管矢板１０内に、土砂が詰
まっていても、あるいは中詰めコンクリート１９が充填
されていてもよい。また、鋼板１２を鋼管矢板１０に溶
接により固定し、かつその鋼板１２に、ずれ止め作用を
する長尺異形鉄筋からなる長尺ずれ止め部材５を溶接に
固定すれば、その長尺ずれ止め部材５がコンクリートか
ら抜け出すのを確実に防止することができる。

【００１４】表１に前記有限要素法解析結果の内、鉄筋
コンクリート床版のたわみ量（ｃｍ）と鉄筋コンクリー
ト床版の各位置（ｃｍ）との関係を示す。

【表１】 表２に同解析結果の内、鋼管外面からの距離（ｃｍ）と
モーメントによる発生ひずみ（μ）との関係を示す。

【表２】 表３に同解析結果の内、鉄筋コンクリート床版上面から
の距離（ｃｍ）とずれ止めに作用する軸方向応力(Kgf/c
m²) との関係を示す。

【表３】

【００１５】図１０ないし図１３は、本発明の第２実施
例に係る鋼製壁と鉄筋コンクリート床版との接合構造を
示すものであって、鉄筋コンクリート床版４の上面が引
張となる曲げモーメントが作用した場合の接合構造であ
る。

【００１６】鋼製壁１としては、高さ３０５ｍｍのＺ型
鋼矢板からなるＺ型鋼矢板２５と、これに一体化された
３００ｍｍの厚みを有する鉄筋コンクリート壁２とによ
り合成壁３が構成されている。床版部は、厚さ６００ｍ
ｍの鉄筋コンクリート床版４により構成されている。前
記鉄筋コンクリート床版４と接する鋼矢板のフランジ２
６の表面には、鉄筋コンクリート床版４の上面より４５
０ｍｍの範囲において、直径１９ｍｍ、長さ４００ｍｍ
および７００ｍｍの長尺異形鉄筋からなる多数の長尺ず
れ止め部材５が、スタッド溶接により各Ｚ型鋼矢板２５
に対し、多数固定されている。また長尺異形鉄筋からな
る長尺ずれ止め部材５の固定する範囲より下では、直径
２２ｍｍ、長さ１５０ｍｍの頭付きスタッドからなる多
数の短尺ずれ止め部材６が配置され、各短尺ずれ止め部
材６の一端部も、鋼製壁１に固定されている。鉄筋コン
クリート床版４の上面に配置された引張鉄筋２３は、折
り曲げられてＺ型鋼矢板２５表面に沿って延長されて定
着されている。

【００１７】鉄筋コンクリート床版４の下側の圧縮鉄筋
２４は、鉄筋コンクリート床版４の下側に沿って延長す
るように配置され、鉄筋コンクリート壁２における圧縮
鉄筋（図示を省略した）に延長され溶接または結束等に
より定着される。

【００１８】鋼矢板壁１１と鉄筋コンクリート床版４と
鉄筋コンクリート壁２の境界面には、鋼矢板壁１１の上
下方向の壁軸と直角方向にかつ壁法線方向すなわち横方
向に配力筋９を複数本配置している。

【００１９】図１４ないし図１８は、本発明の第３実施
例に係る鋼製壁と鉄筋コンクリート床版との接合構造を
示すものであって、鉄筋コンクリート床版４の上面が引
張となる曲げモーメントが作用した場合の接合構造であ
る。

【００２０】鋼製壁１としては、高さ２５０ｍｍのＵ型
鋼矢板２７からなる鋼矢板壁１１と２５０ｍｍの厚みを
有する鉄筋コンクリート壁２とにより合成壁３が構成さ
れている。床版部は、厚さ５００ｍｍの鉄筋コンクリー
ト床版４により構成されている。前記鉄筋コンクリート
床版４と接する鋼矢板フランジ２６の表面には、鉄筋コ
ンクリート床版４の上面より４００ｍｍの範囲におい
て、直径１９ｍｍ、長さ４００ｍｍおよび６５０ｍｍの
異形鉄筋からなる長尺ずれ止め部材５がスタッド溶接に
より、多数固定されており、長尺ずれ止め部材５の固定
部より下部においては、直径２２ｍｍ、長さ１５０ｍｍ
の頭付きスタッドからなる短尺ずれ止め部材６がスタッ
ド溶接により、多数固定されている。

【００２１】また、鉄筋コンクリート床版４と接する鋼
矢板のウェブ表面には、直径２２ｍｍ、長さ１５０ｍｍ
の頭付きスタッドからなる短尺ずれ止め部材６がスタッ
ド溶接により、多数固定され、鉄筋コンクリート床版４
の上面に配置された引張鉄筋は、折り曲げられて、鋼矢
板の表面に沿って延長され、定着されている。

【００２２】鉄筋コンクリート床版４の下側における圧
縮鉄筋は、合成壁３の鉄筋コンクリートの圧縮鉄筋に延
長され、定着されている。鋼矢板壁１１と鉄筋コンクリ
ート床版４および鉄筋コンクリート壁２の境界面には、
鋼矢板壁１１の上下方向の壁軸と直角方向かつ壁法線方
向すなわち横方向に配力筋９を上下方向に間隔をおいて
複数本配置している。

【００２３】前記第２および第３実施例の場合も、第１
実施例の鋼管矢板１０からなる鋼製壁１において、表１
〜表３に示したような作用効果と同様な効果が得られ
る。

【００２４】本発明を実施するに当って、鉄筋の交叉部
を結合する手段としては、針金による結束または溶接を
採用してもよい。また長尺ずれ止め部材５としては、接
合部コンクリートの補強鉄筋と兼用するため、鉄筋直径
の２０倍以上の長さの異形鉄筋を使用するのが好まし
い。また短尺ずれ止め部材６としては、鉄筋直径の２０
倍未満の異形鉄筋または頭付きスタッドを使用するのが
好ましい。

【００２５】本発明を実施する場合、コンクリートとの
一体化を確実にするためあるいはずれ止め部材の使用本
数を低減するために、鋼製壁１を構成する鋼管矢板１０
および鋼矢板の外面に突条を一体に設けてもよい。

【００２６】前記第１〜第３実施例の場合は、鉄筋コン
クリート床版４の上側の主筋が引張となる曲げモーメン
トが作用した場合を示したが、鉄筋コンクリート床版４
の下側の主筋が引張となるような場合にも、本願発明を
適用してもよい。

【００２７】

【発明の効果】本発明によれば、地下壁の接合部に使用
する場合は、地下トンネルの仮設土留め壁および本体壁
兼用構造など張力が作用する位置においては、長尺ずれ
止め部材５が鋼製壁１に固定されているので、鋼製壁１
と鉄筋コンクリート床版４との一体化は充分に確保さ
れ、かつ鉄筋コンクリート床版４の引張鉄筋は、鋼製壁
１の表面に沿って延長されて定着されているので、鉄筋
コンクリート床版４の鉄筋引張力は、鋼製壁１の軸方向
の面内力となって伝達され、さらに鉄筋コンクリート床
版４の圧縮力は、鋼製壁１と鉄筋コンクリート壁２とか
ら合成壁３のうち鉄筋コンクリート壁２に、面内力とし
て伝達されるので、鋼製壁１に面外方向の無理な力がほ
とんど作用しない。その結果、曲げモーメントが卓越し
た場合においても、回転剛性の高い接合構造が提供でき
るので、接合部をピンとした従来の設計結果に比較し
て、鉄筋コンクリート床版４の鉄筋量を半減することが
でき、しかも回転剛性をあげるため、鋼製壁１の肉厚補
強が不要になり、したがって、経済的に構造物を築造す
ることができる。また合成壁３は、鋼製壁１と鉄筋コン
クリート壁２とを一体化して構成しているので、仮設時
の作用力に対して鋼製壁１の断面を選定し、完成時の作
用力に対して、鋼製壁１と鉄筋コンクリート壁２とから
なる合成壁３として、鋼製壁１の断面を選定できるの
で、自由度の高い設計を行うことができる。その結果、
鋼製壁１として鋼管矢板壁を使用する場合、中掘り圧入
工法など経済的な鋼管矢板１０の施工法が適用可能な鋼
管断面を選定することができるなど、経済的な設計を行
うことができる。さらにまた、鋼製壁１として、鋼管矢
板壁２１を使用する場合、鋼管矢板１０の中に中詰めコ
ンクリート１９が無くても、鋼管矢板壁２１と鉄筋コン
クリート床版４との剛度が高い接合構造を提供できるの
で、地下トンネルの仮設土留め壁または本体壁兼用構造
など地下壁の接合部に使用する場合は、鋼管矢板１０内
の土の排出作業が不要となるばかりでなく、鋼管矢板１
０内に中詰めコンクリート１９を打設する必要がないの
で、工期の短縮および工費の削減がはかられるばかりで
なく、建設残土を少なくすることができる。また、鉄筋
コンクリート壁２の厚みと同等の長さを有する長尺ずれ
止め部材５を使用する場合は、長尺ずれ止め部材５が接
合部コンクリートの引張り補強筋として作用するので、
接合部コンクリートの補強鉄筋を新たに施工する必要が
なく、現場の鉄筋組立て作業が簡素化できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例に係る鋼製壁と鉄筋コンク
リート床版との接合構造を示す横断平面図である。

【図２】本発明の第１実施例に係る鋼製壁と鉄筋コンク
リート床版との接合構造を示す縦断側面図である。

【図３】本発明の第１実施例に係る鋼製壁と鉄筋コンク
リート床版との接合構造を示す横断平面図である。

【図４】図２のＡ−Ａ線断面図である。

【図５】図２のＢ−Ｂ線断面図である。

【図６】本発明の第１実施例に係るコンクリート床版の
引張鉄筋の定着部を示す縦断側面図である。

【図７】本発明の第１実施例に係る鋼製壁と鉄筋コンク
リート床版との接合構造における力の作用状態を示す側
面図である。

【図８】本発明の第１実施例において採用できる長尺ず
れ止め部材の取付例を示す縦断側面図である。

【図９】図８のＣ−Ｃ線断面図である。

【図１０】本発明の第２実施例に係る鋼製壁と鉄筋コン
クリート床版との接合構造を示す横断側面図である。

【図１１】本発明の第２実施例に係る鋼製壁と鉄筋コン
クリート床版との接合構造を示す縦断側面図である。

【図１２】図１１のＤ−Ｄ線断面図である。

【図１３】図１０のＥ−Ｅ線断面図である。

【図１４】本発明の第３実施例に係る鋼製壁と鉄筋コン
クリート床版との接合構造を示す横断平面図である。

【図１５】本発明の第３実施例に係る鋼製壁と鉄筋コン
クリート床版との接合構造を示す縦断側面図である。

【図１６】図１５のＦ−Ｆ線断面図である。

【図１７】図１５のＧ−Ｇ線断面図である。

【図１８】本発明の第３実施例に係るコンクリート床版
の引張鉄筋の定着部を示す縦断側面図である。

【図１９】従来の第１例の接合構造を示す横断平面図で
ある。

【図２０】従来の第１例の接合構造を示す縦断側面図で
ある。

【図２１】従来の第１例の接合構造を示す縦断側面図で
ある。

【図２２】従来の第２例の接合構造を示す横断平面図で
ある。

【図２３】従来の第２例の接合構造を示す縦断側面図で
ある。

【図２４】従来の部材に曲げモーメントが作用した状態
を示す側面図である。

【符号の説明】

１ 鋼製壁 ２ 鉄筋コンクリート壁 ３ 合成壁 ４ 鉄筋コンクリート床版 ５ 長尺ずれ止め部材 ６ 短尺ずれ止め部材 ７ コンクリート ８ スラブコンクリート ９ 配力筋 １０ 鋼管矢板 １１ 鋼矢板壁 １２ 鋼板 １４ 継手 １９ 中詰めコンクリート ２１ 鋼管矢板壁 ２３ 引張鉄筋 ２４ 圧縮鉄筋 ２５ Ｚ型鋼矢板 ２６ 鋼矢板のフランジ ２７ Ｕ型鋼矢板

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鋼製土留め壁を仮設壁と鋼製本体壁とに
   兼用し、鉄筋コンクリート床版の端部を前記鋼製本体壁
   に固定した接合構造において、鋼製壁１とこれに一体的
   に固着された鉄筋コンクリート壁２とにより、合成壁３
   を構成し、前記鋼製壁１と鉄筋コンクリート床版４との
   接合部において、引張力が作用する位置における長尺ず
   れ止め部材５の端部を、前記鋼製壁１に固定し、短尺ず
   れ止め部材６の端部を鋼製壁１に固定し、前記長尺ずれ
   止め部材５と短尺ずれ止め部材６とを埋込むと共に、鋼
   製壁１を被覆するコンクリート７およびスラブコンクリ
   ート８を打設し、前記コンクリート７に配力筋９を埋設
   した鋼製壁と鉄筋コンクリート床版との接合構造。
2. 【請求項２】 鋼管矢板１０を用いて鋼製壁１を構成し
   た請求項の鋼製壁と鉄筋コンクリート床版との接合構
   造。
3. 【請求項３】 鋼製壁１を鋼矢板壁１１により構成した
   請求項１の鋼製壁と鉄筋コンクリート床版との接合構
   造。
4. 【請求項４】 長尺異形鉄筋からなる長尺ずれ止め部材
   ５をスタッド溶接により鋼管矢板１０の表面に固定した
   請求項１、請求項２または請求項３の鋼製壁と鉄筋コン
   クリート床版との接合構造。
5. 【請求項５】 鋼板１２を鋼管矢板１０に対し溶接によ
   り固着し、前記鋼板１２に長尺ずれ止め部材５の一端部
   を溶接により固着した請求項１、請求項２または請求項
   ３の鋼製壁と鉄筋コンクリート床版との接合構造。