JPS62260031A - 耐摩耗性高透磁率合金 - Google Patents
耐摩耗性高透磁率合金Info
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- JPS62260031A JPS62260031A JP61103228A JP10322886A JPS62260031A JP S62260031 A JPS62260031 A JP S62260031A JP 61103228 A JP61103228 A JP 61103228A JP 10322886 A JP10322886 A JP 10322886A JP S62260031 A JPS62260031 A JP S62260031A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
く技術分野〉
本発明はNi −Fe系高透磁率合金母相中に潤滑性固
体微粒子を分散させることにより耐摩耗性を著しく向上
させた合金に関し、特に磁気ヘッドに用いて好適な耐摩
耗性高透磁率合金に関するものである。
体微粒子を分散させることにより耐摩耗性を著しく向上
させた合金に関し、特に磁気ヘッドに用いて好適な耐摩
耗性高透磁率合金に関するものである。
〈先行技術とその問題点〉
従来よシ磁気ヘッド用磁性合金としてはノJ?−マロイ
、Fe−8i−At合金、フェライトが多用されておシ
、最近では一部アモルファス合金も使用されている。F
e −St −At合金は金属磁性材料の中では耐摩耗
性に優れ、 VTR、オーディオ用磁気へラドコア材と
して用いられているが材質固有の脆さのために鍛造、圧
延等の加工が極めて困難であシ。
、Fe−8i−At合金、フェライトが多用されておシ
、最近では一部アモルファス合金も使用されている。F
e −St −At合金は金属磁性材料の中では耐摩耗
性に優れ、 VTR、オーディオ用磁気へラドコア材と
して用いられているが材質固有の脆さのために鍛造、圧
延等の加工が極めて困難であシ。
またコア片への加工においても難点があり量産性に劣る
。フェライトは電気抵抗が高<、1liit摩耗性が優
れていることから、各種磁気ヘッドに用いられているが
、飽和磁束密度および透磁率が低く。
。フェライトは電気抵抗が高<、1liit摩耗性が優
れていることから、各種磁気ヘッドに用いられているが
、飽和磁束密度および透磁率が低く。
かつ機械的に脆弱であり加工性に劣ることから用途が限
定されている。さらにアモルファス合金については薄い
り?ン状の材料であるためヘッド化することが容易でな
く、また経年変化等の安定性についての実績に欠け、さ
らには耐摩耗性が開発当初の予想よシも必して良くなか
ったことからも実用化は今後の課題である。
定されている。さらにアモルファス合金については薄い
り?ン状の材料であるためヘッド化することが容易でな
く、また経年変化等の安定性についての実績に欠け、さ
らには耐摩耗性が開発当初の予想よシも必して良くなか
ったことからも実用化は今後の課題である。
これらに対して・ぐ−マロイは軟質磁性材料の中でも特
に優れた磁性材料であシ、シかも加工性が良好であり比
較的安価である等の理由から工業的には磁気ヘッド用と
してはパーマロイが広く用いられている。しかしノソー
マロイは磁気特性は優れているにもかかわらず、 Fe
−5f−At合金、フェライト、アモルファス合金に
比べると耐摩耗性が若干劣るという欠点があった。
に優れた磁性材料であシ、シかも加工性が良好であり比
較的安価である等の理由から工業的には磁気ヘッド用と
してはパーマロイが広く用いられている。しかしノソー
マロイは磁気特性は優れているにもかかわらず、 Fe
−5f−At合金、フェライト、アモルファス合金に
比べると耐摩耗性が若干劣るという欠点があった。
・ぐ−マロイの耐摩耗性を改良した先行技術としては特
公昭55−40096号が知られており「いわゆる78
・ぐ−マロイの母相中に微細でしかもひじように硬くて
耐摩耗性にすぐれ、かつ熱的にも安定なMgO+ kt
20s 、BeOなどの酸化物粒子を分散させ、しかも
この粒子が母相と原子的な整合関係をもたないで母相中
に均一に分散した状態を保持した分散強化型合金」とあ
る。しかし78i4−マロイは機械的に軟らかく、こう
いった軟質の母相中に非常に硬い粒子を分散させた材料
を用いて磁気ヘッドを作製し磁気テープを走行させると
、磁気テープは傷つけられ、さらにヘッドは軟質の母相
が著しく摩耗し硬質の分散粒子がほとんど摩耗しないと
いう、いわゆる偏摩耗が生じ、スペーシングロスが大き
くなシ磁気ヘッドの君頼性が劣るという問題がある。
公昭55−40096号が知られており「いわゆる78
・ぐ−マロイの母相中に微細でしかもひじように硬くて
耐摩耗性にすぐれ、かつ熱的にも安定なMgO+ kt
20s 、BeOなどの酸化物粒子を分散させ、しかも
この粒子が母相と原子的な整合関係をもたないで母相中
に均一に分散した状態を保持した分散強化型合金」とあ
る。しかし78i4−マロイは機械的に軟らかく、こう
いった軟質の母相中に非常に硬い粒子を分散させた材料
を用いて磁気ヘッドを作製し磁気テープを走行させると
、磁気テープは傷つけられ、さらにヘッドは軟質の母相
が著しく摩耗し硬質の分散粒子がほとんど摩耗しないと
いう、いわゆる偏摩耗が生じ、スペーシングロスが大き
くなシ磁気ヘッドの君頼性が劣るという問題がある。
〈発明の目的〉
本発明は上記のような実状に鑑みなされたもので、 N
i −Fe系合金の母相中に潤滑性固体粒子を分散させ
た磁気ヘッド用耐摩耗性高透磁率合金の提供を目的とし
ている。
i −Fe系合金の母相中に潤滑性固体粒子を分散させ
た磁気ヘッド用耐摩耗性高透磁率合金の提供を目的とし
ている。
〈発明の構成〉
上記の目的を達成するための潤滑性固体微粒子を検討し
た結果、 MoS2. WS2. BN 、 pbsが
有効であることを見いだした。これらをパーマロイ母相
中に分散させた材料を用いて磁気ヘッドを作製し磁気テ
ープを走行させるとヘッドとテープとの摺動界面に厚さ
100X以下の潤滑層が形成されヘッドの耐摩耗性は無
分散合金よシも格段に優れておシ、また偏摩耗も生じな
い。これは後述する実施例から明らかである。
た結果、 MoS2. WS2. BN 、 pbsが
有効であることを見いだした。これらをパーマロイ母相
中に分散させた材料を用いて磁気ヘッドを作製し磁気テ
ープを走行させるとヘッドとテープとの摺動界面に厚さ
100X以下の潤滑層が形成されヘッドの耐摩耗性は無
分散合金よシも格段に優れておシ、また偏摩耗も生じな
い。これは後述する実施例から明らかである。
本発明は2重量%でNi58〜85%、磁気特性改良元
素1〜20%、残部が実質的にFeからなる組成の合金
粉末に対して潤滑性固体微粒子を添加し、粉末冶金法に
より該潤滑性固体微粒子を分散させることを特徴として
耐摩耗性を著しく改善する効果があるものである。(以
下重量係をwt%で示す。) ここで、上記磁気特注改良元素としてS r z G
e pTi 、Zr+V、Nb、Ta、Cr、Mo、W
、Cu、Ag+および白金族元素から選らばれた少なく
とも1種である。
素1〜20%、残部が実質的にFeからなる組成の合金
粉末に対して潤滑性固体微粒子を添加し、粉末冶金法に
より該潤滑性固体微粒子を分散させることを特徴として
耐摩耗性を著しく改善する効果があるものである。(以
下重量係をwt%で示す。) ここで、上記磁気特注改良元素としてS r z G
e pTi 、Zr+V、Nb、Ta、Cr、Mo、W
、Cu、Ag+および白金族元素から選らばれた少なく
とも1種である。
また、上記潤滑性固体微粒子としてMoS22w52゜
BN 、 PbSの少なくとも1種とし体積比にて0.
01〜5%添加するものとする。(以下体積チをvot
%で示す。) 決るものであるが、磁気ヘッド用磁性合金の場合では5
8〜85wt%の範囲で高い透磁率が得られる。磁気特
性改良元素としては種々あるが、中でもSi、Ge 、
Ti、Zr 、V、Nb 、Ta 、 Cr 、Mo
、W。
BN 、 PbSの少なくとも1種とし体積比にて0.
01〜5%添加するものとする。(以下体積チをvot
%で示す。) 決るものであるが、磁気ヘッド用磁性合金の場合では5
8〜85wt%の範囲で高い透磁率が得られる。磁気特
性改良元素としては種々あるが、中でもSi、Ge 、
Ti、Zr 、V、Nb 、Ta 、 Cr 、Mo
、W。
Cu 、 Ag 、 および白金族元素が特にその効
果が著しい。これらの元素の添加量は元素の種類により
異なるが総量で1〜20 wt%の範囲が好ましい。
果が著しい。これらの元素の添加量は元素の種類により
異なるが総量で1〜20 wt%の範囲が好ましい。
潤滑性固体微粒子の添加量は0.01〜5 vot%の
範囲が好ましく 、 0.01 voL%未満では耐摩
耗性改良に及ぼす効果が明らかでな(、5v+)t%を
越える添加は加工性および透磁率の低下が大きくなる。
範囲が好ましく 、 0.01 voL%未満では耐摩
耗性改良に及ぼす効果が明らかでな(、5v+)t%を
越える添加は加工性および透磁率の低下が大きくなる。
潤滑性固体微粒子のさらに好ましい添加量は0.1〜2
voL%でありこの範囲で透磁率が最も高くなるとと
もに加工性も良好で耐摩耗性にも顕著な効果が認められ
る。
voL%でありこの範囲で透磁率が最も高くなるとと
もに加工性も良好で耐摩耗性にも顕著な効果が認められ
る。
本発明合金を製造するには潤滑性固体微粒子を均一に分
散させる必要上、粉末冶金法を用いるのが最適である。
散させる必要上、粉末冶金法を用いるのが最適である。
従来の溶解法では微粒子が凝集したシ、比重差のために
均一に分散させるこ七が僕、lA f EB精でもスー
N下r〉の劃−聾下町の−佐11卆云す。まず+ Ni
r Feおよび前記磁気特性改良元素の適当量を非酸化
性雰囲気中(真空中または大気中でも可)でマグネシア
ルツボを用いた高周波溶解炉で溶解したのち+ St
、 At、Mg r Ca 、Mn 、 C等の脱酸材
、脱硫材を総量で1 wt%以下添加して不純物を取り
除き、均一組成の溶融合金を得る。次にこの溶融合金を
アトライス9法により粉化させ。
均一に分散させるこ七が僕、lA f EB精でもスー
N下r〉の劃−聾下町の−佐11卆云す。まず+ Ni
r Feおよび前記磁気特性改良元素の適当量を非酸化
性雰囲気中(真空中または大気中でも可)でマグネシア
ルツボを用いた高周波溶解炉で溶解したのち+ St
、 At、Mg r Ca 、Mn 、 C等の脱酸材
、脱硫材を総量で1 wt%以下添加して不純物を取り
除き、均一組成の溶融合金を得る。次にこの溶融合金を
アトライス9法により粉化させ。
所定組成の合金粉末を得る。なお、アトマイズ法として
はガスアトマイズ法が好ましいが水または油によるアト
マイズ法でも良い。こうして得られた粉末を必要に応じ
てH2ガスによる加熱還元し。
はガスアトマイズ法が好ましいが水または油によるアト
マイズ法でも良い。こうして得られた粉末を必要に応じ
てH2ガスによる加熱還元し。
ふるい分けを行い一100メツシーに調整した。
次いでこの粉末に粒径3μm以下、好ましくは1μm以
下の潤滑性固体微粒子であるMoS2. WS2. B
N 。
下の潤滑性固体微粒子であるMoS2. WS2. B
N 。
pbsの少なくとも一種を0.01〜S vot係の適
当量を配合し、混合機により1〜100時間混合し。
当量を配合し、混合機により1〜100時間混合し。
均一に微粒子を分散させた後、900℃以下融点以下の
温度で加圧、焼結する。このとき、熱間静水圧プレスを
用いるのが効果的である。すなわち。
温度で加圧、焼結する。このとき、熱間静水圧プレスを
用いるのが効果的である。すなわち。
混合粉末を熱間静水圧プレス用容器に充填密封して11
00℃+ 1500気圧の高温高圧ガス雰囲気下で熱間
静水圧プレス処理して空孔のない健全な焼結体を形成す
る。続いて該焼結体を900℃以上融点以下の温度9例
えば1000℃で熱間圧延し、さらに冷間圧延と中間焼
鈍を繰シ替えして。
00℃+ 1500気圧の高温高圧ガス雰囲気下で熱間
静水圧プレス処理して空孔のない健全な焼結体を形成す
る。続いて該焼結体を900℃以上融点以下の温度9例
えば1000℃で熱間圧延し、さらに冷間圧延と中間焼
鈍を繰シ替えして。
厚さ0.1 rrrmO板を製造する。
〈実施例〉
以下2本発明の実施例について述べる。
試料作成の方法としては、ガスアトマイズ法および熱間
静水圧プレス法を用いた上記の方法とした。この方法に
より作成された厚さ0,1Bの板から磁気特性測定用試
料として外径10 mm +内径6間のリングを、さら
に耐摩耗性試験のためにヘット9コアテツプを打抜き、
水素気流中で1100℃。
静水圧プレス法を用いた上記の方法とした。この方法に
より作成された厚さ0,1Bの板から磁気特性測定用試
料として外径10 mm +内径6間のリングを、さら
に耐摩耗性試験のためにヘット9コアテツプを打抜き、
水素気流中で1100℃。
3時間の熱処理を施し、各測定に供した。磁気特性の測
定は電子材料工業会規格EMAS −2003に準じて
樹脂モールド前について行った。耐摩耗試験としては、
磁気テープにはγ−Fe20.テープを使用し、オート
リバース型カセットデツキにより1000時間の連続走
行テストを行い、このときへ の/ラドの摩耗量を測定した。テープ走行速度4、75
1secで100時間毎にテープを交換させた。
定は電子材料工業会規格EMAS −2003に準じて
樹脂モールド前について行った。耐摩耗試験としては、
磁気テープにはγ−Fe20.テープを使用し、オート
リバース型カセットデツキにより1000時間の連続走
行テストを行い、このときへ の/ラドの摩耗量を測定した。テープ走行速度4、75
1secで100時間毎にテープを交換させた。
これらの結果を表−1乃至表−3に示す。なお。
微粒子を分散させない試料については通常の溶解法で作
成した。
成した。
表−1には、まず母相合金としてMoパーマロイを選び
、潤滑性固体微粒子としてはMo S 2を選び。
、潤滑性固体微粒子としてはMo S 2を選び。
MoS2添加量と透磁率および摩耗量の関係を示した。
これよ’) MoS2添加量と共にμz (0,3kH
z )は低下するが、逆にμZ (100kHz)は増
加している。これは微粒子分散による磁区の細分化によ
り高周波領域における透磁率が高くなっていると考えら
れる。さらに、摩耗量はMo S 2の添加量と共に小
さくなっており、 MoS2添加により耐摩耗性が向上
していることがわかる。
z )は低下するが、逆にμZ (100kHz)は増
加している。これは微粒子分散による磁区の細分化によ
り高周波領域における透磁率が高くなっていると考えら
れる。さらに、摩耗量はMo S 2の添加量と共に小
さくなっており、 MoS2添加により耐摩耗性が向上
していることがわかる。
次いで母相合金は同一として潤滑性固体微粒子の種類を
変えた場合の結果を表へ2に示す。このときの添加量は
全て1vo7%とし添加微粒子の違いによる効果を調べ
念ものである。ここではBNの添加の場合が池と比べて
若干優れていることがわかる。
変えた場合の結果を表へ2に示す。このときの添加量は
全て1vo7%とし添加微粒子の違いによる効果を調べ
念ものである。ここではBNの添加の場合が池と比べて
若干優れていることがわかる。
表−3には潤滑性固体微粒子としてMoS2 pこの添
加量を1 vat%一定という条件下で母相合金の種類
を変えた場合の結果を示している。この結果より母相合
金組成によらず、 MoS2の添加により摩耗量はいず
れも小さくなっている。またμz(0,3kHz )は
添加により低くなっているが、μz(100kHz )
は逆に高くなっている。
加量を1 vat%一定という条件下で母相合金の種類
を変えた場合の結果を示している。この結果より母相合
金組成によらず、 MoS2の添加により摩耗量はいず
れも小さくなっている。またμz(0,3kHz )は
添加により低くなっているが、μz(100kHz )
は逆に高くなっている。
以上をまとめると、 OL 3 kHzにおける透磁率
は。
は。
微粒子を分散させないものよシも劣っているか。
100 kHzのそれは分散させた方がやや高くなって
いる。また、耐摩耗性は微粒子分散材の方が格段に優れ
ていた・ 白金族元素は、その−例としてRuを選んだが。
いる。また、耐摩耗性は微粒子分散材の方が格段に優れ
ていた・ 白金族元素は、その−例としてRuを選んだが。
他の元素についても同様の効果が得られている。
ここでの実施例はへラドコアについて記載したが、ヘッ
ドケース材として用いても効果的である。
ドケース材として用いても効果的である。
〈発明の効果〉
以上述べた如く9本発明によれば上述のように構成した
ので、耐摩耗性に優れた潤滑性固体微粒子を分散させた
耐摩耗性高透磁率合金を得ることが可能である。
ので、耐摩耗性に優れた潤滑性固体微粒子を分散させた
耐摩耗性高透磁率合金を得ることが可能である。
表−1,MoS2添加量と透磁率および摩耗量の関係(
母相合金組成一定) 表−2,透磁率、耐摩耗量におよぼす潤滑性固体微粒子
の種類の影響 (母相合金組成一定)
母相合金組成一定) 表−2,透磁率、耐摩耗量におよぼす潤滑性固体微粒子
の種類の影響 (母相合金組成一定)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)重量%でNi58〜85%、磁気特性改良元素とし
てSi、Ge、Ti、Zr、V、Nb、Ta、Cr、M
o、W、Cu、Ag、および白金族元素から選らばれた
少なくとも1種を1〜20%、残部が実質的にFeから
なる組成の合金粉末に対して潤滑性固体微粒子を添加し
、粉末冶金法により該潤滑性固体微粒子を分散させたこ
とを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金。 2)上記潤滑性固体微粒子としてM_oS_2、WS_
2、BN、PbSの少なくとも1種を体積比にて0.0
1〜5%添加したことを特徴とする特許請求範囲第1項
記載の耐摩耗性高透磁率合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61103228A JPS62260031A (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | 耐摩耗性高透磁率合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61103228A JPS62260031A (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | 耐摩耗性高透磁率合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62260031A true JPS62260031A (ja) | 1987-11-12 |
JPH0447017B2 JPH0447017B2 (ja) | 1992-07-31 |
Family
ID=14348613
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61103228A Granted JPS62260031A (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | 耐摩耗性高透磁率合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62260031A (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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CN109402481A (zh) * | 2018-12-11 | 2019-03-01 | 中国科学院兰州化学物理研究所 | 一种海水环境下镍硅基自润滑合金及其制备方法 |
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-
1986
- 1986-05-07 JP JP61103228A patent/JPS62260031A/ja active Granted
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CN109402481B (zh) * | 2018-12-11 | 2021-03-26 | 中国科学院兰州化学物理研究所 | 一种海水环境下镍硅基自润滑合金及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0447017B2 (ja) | 1992-07-31 |
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