JPS62254575A - ディスプレイ装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、テレビ、ディスプレイ等の水平偏向回路に関
する。

〔従来の技術〕

一般のテレビ、ディスプレイに用いられている水平偏向
回路では、水平リニアリティを良好にするため、リニア
リティ補正を行っている。

第２図は、リニアリティコイルによりリニアリティ補正
を行う従来の水平偏向回路の回路図を示している。この
第２図中、１は水平同期信号入力端子、２は水平発揚回
路、３は水平偏向ドライブ回路、４は水平出力トランジ
スタ、５はダンパダイオード、６は共振コンデンサ、７
は水平偏向コイル、８はリニアリティコイル、９は５字
コンデンサ、１０はチョークコイル（または、フライバ
ックトランスの１次巻線）、１１は電源端子である。

この第２図に示した水平偏向回路を用いて、画面のサイ
ズや明るさを一定にしたまま、水平偏向周波数の異った
画像信号を表示させるには、水平偏向周波数の変化に対
応して、水平偏向電流の振幅が一定になるように電源電
圧ＥＢを自動調整すれば良い。これに関連する従来技術
としては可飽和リアクトルを用いたものが特開昭５８−
１５７２６０号公報に記載されている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、このような従来技術においては、水平偏
向周波数の変化に伴い水平リニアリティも変化するとい
う問題が生じた。以下、このような現象が生じる原因に
ついて説明する。

第３図は、走査期間における水平偏向出力回路の等価回
路を示している。この第３図中、１２は水平偏向コイル
、１３は内部抵抗（水平偏向コイルの抵抗、及び出力ト
ランジスタ、ダンパダイオードのオン抵抗等により定ま
る）、１４はスイッチ、１５は電源を示している。

この第３図に示した回路で、時刻１＝０でスイッチ１４
を閉じた際、この回路に流れる電流ｔ０は、時間ｔの関
数きして次式で表わすことができる。

番。＝７Ｆ（”７’−７）（１） このｔ１＋式中、Ｅは１源１５の電源電圧、Ｒは内部抵
抗１３の抵抗値、τは時定数で、内部抵抗Ｒと水平偏向
コイル１２のインダクタンスＬから、τ＝二　　　　　
　　　（２） と表わすことができる。

よって、電流寥。は第４図の点線で示したような波形に
なる。

これに対し、内部抵抗Ｒ＝Ｑの場合（水平リニアリティ
の悪化がない理想的な水平偏向口Ｉｉ！り、第３図に示
した回路に流れる電流１１は、時間ｔの関数として、 と表わすことができ、男４図の実線で示したような波形
になる。

したがって、走査期間をＴＨＤとすると、内部抵抗Ｒが
存在する場合の、水平偏向電流の最大振幅’ＩＣＹ　ｅ
及び内部抵抗Ｒ＝Ｏの場合の。理想水平偏向電流の最大
振幅Ｉ、は次式で表わすことができる。

１１＝＝τＴｉｎ　　　　　　　（５１一方、画面上に
おける水平リニアリティは、画面上に縦線を表示させ、
縦線の平均の間隔と各々の縦線の間隔との差から求める
ことができる。しかし、ここでは便宜上、水平リニアリ
ティの悪化を表わす指数ＬＩＮとして、 Ｌｚｓ＝　　、、−′（％）　　　　　［６１を定義す
る。この指数ＬＩＮは、内部抵抗Ｒ＝０の理想水平偏向
電流に対して、内部抵抗Ｒが存在する場合の水平偏向電
流がどの程度減少しているかを表わす値で、水平リニア
リティが良い場合は、０％に近く、水平ＩＪ　ニアリテ
ィが悪いほど数値が大きくなる。

（６）式に、（４）式、（５）式を代入することにより
、指数ＬＩＮは次のように表わせる。

ｕ Ｌ　Ｉ　Ｎ　＝　１−　ｒ　　ＴＨ１＋７１（τ：　Ｌ
／Ｒ） 、（７）式より、指数ＬＩＮは、走査期間ＴＨＤ　＊水
平偏向コイルのインダクタンスＬ、内部抵抗Ｒで定まる
ことかわかる。

欠番こ、水平偏向周波数が変化した場合、上記の指数Ｌ
ＩＮがどのように変わるか計算した計算結果を第５図に
示す。

この計算では、解像度１０００Ｘ１００Ｏドツト程度の
ノンインタレース・カラーディスプレイ用水平偏向コイ
ル（インダクタンスＬ＝１２０ＩＬＨ）を対象とし、内
部抵抗Ｒ＝　１．００、水平偏向周波数ＩＨ＝６４ＫＨ
２とした。

第５図に示した計算結果より、同じ水平偏向コイルを用
いて、電源電圧を可変することにより、水平偏向周波数
の異った画像信号を表示させた場合、水平偏向周波数の
低い方で、水平リニアリティが悪化することがわかる。

これに対して、第２図に示した従来の水平偏向回路を用
いた場合、水平リニアリティの調整は、リニアリティコ
イル８を用いて行っている。そして、このリニアリティ
コイル８による水平リニアリティの補正量は、単一周波
数において最適に調整されている。したがって、前記し
たように水平偏向周波数の変化に伴って、水平リニアリ
ティが変化するという問題が生じる。

一方、水平リニアリティを補正する従来技術としては、
特開昭５８−１５７２６０号に示されるように、可飽和
リアクトルを用いる方法が知られているが、水平偏向周
波数の変化に追従して水平リニアリティを最適に調整す
ることまでは考慮されていなかった。

本発明の目的は、水平偏向周波数の変化に追従できるテ
レビ、ディスプレイ等の水平偏向回路において、水平偏
向周波数が変化しても水平リニアリティを常に良好に保
つことにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的を達成するために不発明では、水平偏向周波数
の変化に応じて補正信号を出力する補正信号供給回路と
、水平偏向回路のりニアりティコイルに流れる電流を補
正信号に応じて変化させるリニアリティ補正手段を設け
た。

〔作用〕

補正信号供給回路は水平偏向周波数が高い場合において
、リニアリティコイルのインダクタンスの可変範囲を小
さくするように補正信号を出力し、水平リニアリティの
補正量を減少させている。また、水平偏向周波数が低い
場合には、リニアリティコイルのインダクタンスの可変
範囲を大きくするように補正信号を出力し、水平リニア
リティの補正量を増加させる。

従って、水平偏向周波数の変化に対応して、水平リニア
リティを常に良好に保つことが可能となる。

〔実施例〕

以下、図を用いて不発明の詳細な説明する。

なお、各図中、同じ働きをするものには、同じ番号をつ
けて表わす。

第１図は、本発明の第１の実施例を示す水平偏向回路の
原理図である。この回路では、第２図に示す従来の水平
偏向回路と比較して、補正信号発生回路１６と補正信号
出力回路１７とから構成される補正信号供給回ｗ８６１
、及びリニアリティコイル８とトランス結合された制御
巻線２１を設けた点が異りている。

この第１図に示した回路において、補正信号発生回路１
６では、水平偏向周波数の変化に対応して、発生する補
正信号を変化させ、補正信号出力回路１７では、補正信
号発生回路１６で発生した補正信号に基づき、制御巻線
２１に制御電流を供給している。

そして、この制御巻線２１に流れる制御電流によって、
リニアリティコイル８のインダクタンスの可変範囲を変
化させている。この（２）きにより、水平偏向周波数の
変化に対応して、水平リニアリティの補正量を変化させ
、常に良好な水平リニアリティを保つようにしている。

次に、第１図中の点線で囲んだ水平偏向出力回路１８の
具体的回路について説明する。

第６図は、第１図中の水平偏向出力回路１８の第１の具
体的回路の回路図である。この回路において、２１はリ
ニアリティコイル８とトランス結合された制御巻線、２
２はダイオード、ｎはコンデンサ、２４は抵抗、６はト
ランジスタ、２６は周波数電圧変換回路（以下、Ｆ−Ｖ
コンバータと称す）である。

以下、第６図に示した回路の動作を、第２図の従来の水
平偏向回路と比較して説明する。

まず、第２図の従来の水平偏向回路では、リニアリティ
コイル８は、水平偏向電流ＩＤＹがダンパダイオード５
を介して流れる時には、インダクタンスが大きくなり、
水平偏向電流ＩＤＹが出力トランジスタ４を介して流れ
る時には、インダクタンスが小さくなっている。そして
、このインダクタンスの可変範囲は、水平偏向周波数が
変化しても一定である。

これに対し、第６図に示した回路では、リニアリティコ
イル８のインタフタンスの可変範囲を、制御巻線２１に
流す電流を制御することにより、増減させている。

具体的には、制御巻線２１に流す電流を増加させれば、
リニアリティコイル８のインダクタンスの可変範囲は小
さくなる。逆に、制御巻線２１に流す電流を減少させれ
ば、リニアリティコイル８のインダクタンスの可変範囲
は広くなる。この原理に従い、第６図に示した回路では
、水平偏向周波数の変化をＦ−Ｖコンバータ２６で検出
し、Ｆ−Ｖコンバータ２６の出力電圧に基づいて、トラ
ンジスタ５のコレクタ電流を制御している。したがって
。

このトランジスタ四の働きにより、制御巻線２１に流れ
る制御電流１．の値を変化させている。

例えば、水平偏向周波数が高い場合にＦ−Ｖコンバータ
２６の出力電圧が高くなるように設定しておけば、この
時（水平偏向周波数が高い場合）制御巻線２１に流れる
制御電流Ｉａは大きくなる。よって、リニアリティコイ
ル８のインダクタンスの可変範囲は狭くなり、水平リニ
アリティの補正量は小さい。逆に、水平偏向周波数が低
い場合、Ｆ−Ｖコンバータ２６の出力電圧が低くなるた
め、制御巻線２１に流れる制御電流Ｉａは少なく、リニ
アリティコイル８のインダクタンスの可変範囲は広くな
り、水平リニアリティの補正量は大きい。

第１θ図は、第６図に示した回路図中のＩＪニアリティ
コイル８の直流重畳特性を示す図である。なお、このリ
ニアリティコイル８の直流重畳特性は、水平偏向周波数
ｆｔｔが３２ＫＨｚ〜６４ＫＨｚまで対応可能な水平偏
向回路用に設計した値である。この図中、点線は水平偏
向周波数ｆｉｌが高い場合（ｆｘ＝６４ｆｆｚ）の直流
重畳特性を示しており、実線は水平偏向周波数１ｇが低
い場合（ｆｉｉ＝　３２ＫＨｚ　）の直流重畳特性を示
している。第６図に示した回路では、この第１０図に示
すように、水平偏向周波数ｆｌの変化に対応して、リニ
アリティコイル８のインダクタンスＬ、の可変範囲を変
化させ、水平リニアリティの補正量を増減させている。

したがって、第６図に示した回路では、水平偏向周波数
が変化した場合でも、それに対応して水平リニアリティ
を常に良好に保つことが可能となる。

第７図は、ＺＸ図中の点線で囲んだ水平偏向出力回路１
８の第２の具体的回路の回路図である。この図において
、２７はフォトカプラ、あはトランジスタ、四は抵抗で
ある。この第７図に示した回路では、制御巻線２１に流
す制御電流Ｉａをフォトカプラ２７により制御している
。この場合でも、第６図に示した回路と同様、水平偏向
周波数の変化に対応して水平リニアリティの補正量を変
化させ、水平リニアリティを常に良好に保つことができ
る。

第８図は、第１図中の点線で囲んだ水平偏向出力回路１
８の第３の具体的回路の回路図である。この図において
、３０はコンデンサ、３１は可変抵抗、３２は抵抗であ
る。この第８図に示した回路では、水平偏向周波数をＦ
−Ｖコンバータにより直接的に検出する代わり１ご、水
平偏向周波数に対応して変化する電源電圧ＥＢを検出し
、補正信号としている。この回路を用いた場合でも、第
６図に示した回路と同様、水平偏向周波数の変化に対応
して水平リニアリティの補正量を変化させ、水平リニア
リティを常に良好に保つことができる。

第９図は、第１図中の点線で囲んだ水平偏向出力回路１
８の第４の具体的回路の回路図である。この図において
、北は演算増幅器、３４．３５．３７．３８は抵抗、３
６はコンデンサである。第９図に示した回路では、水平
偏向周波数の変化を５字コンデンサ９に生じる電圧の変
化により検出している。しかし、５字コンデンサ９に生
じる電圧は、パラボラ状の波形となるため、演算増幅器
３３．抵抗３４゜３５、３７．３８．　　コンデンサ３
６から構成される差動増幅回路により、交流会を除去し
ている。この第６図（ｄ）に示した回路を用いた場合で
も、第６図に示した回路と同様、水平偏向周波数の変化
に対応して水平リニアリティの補正量を変化させ、水平
リニアリティを常に良好に保つことができる。

以上は、水平リニアリティを補正する際、リニアリティ
コイルと制御巻線との組み合せを用いる方法について述
べてきたが、リニアリティコイル。

制御巻線を用いる代わりに、者飽和トランスを用いても
同様の効果を得ることができる。

第１１図は、本発明の第２の実施例を示す水平偏向回路
の原理図である。第１１図において、３９は水平ブラン
キング信号入力端子、４０は偏向ヨーク、４１は補助コ
イルである。

以下、第１１図に示した回路の働きを説明する。

この回路は、水平リニアリティの補正を行う際、補助コ
イル４１を用いている。この回路の特徴は、補助コイル
４１に流す補正電流１Ｇ波形を水平偏向周波数に対応し
て変化させ、水平リニアリティの補正量を増減している
ことにある。そして、上記の補正電流ｌ。は、補正信号
供給回路６１から供給される。この補正信号供給回路６
１の具体的回路の回路図を第１２図に示す。

第１２因において、４５は入力端子、４６は出力端子。

４９、５３．５４．５８はトランジスタ、槌、５６はコ
ンデンサ、４７．５０．５１．５２．５５．５７は抵抗
である。この第９図に示した回路は、トランジスタ４９
．抵抗（資）からなる反転増幅回路、トランジスタ郭、
トランジスタ５４．抵抗５１．抵抗５２．抵抗５５から
なる定電流回路、トランジスタ郭、抵抗５７からなる電
圧−電流変換回路から構成されている。

この第１２図に示した回路は、入力端子４５より入力さ
れる水平ブランキング信号を前記反転増幅回路で反転増
幅した後、前記定電流回路とコンデンサ５６により、ノ
コギリ波電圧を作り出している。

そして、前記電圧−電流変換回路によってノコギリ波電
流に変換した後、出力端子４６から第１１図中の補助コ
イル４１に供給している。この第１２図に示した回路の
長所は、入力端子４５から入力される水平ブランキング
信号の周波数によって発生するノコギリ波の振幅が変化
することである。

第１３図に、第１２図中の電圧ｖ４３．電圧’４＋１＋
ｆｉ流り。

波形を示す。この第１３図において、（α１．　（ｂ）
、　（ｃｌは水平偏向周波数が６４ｆｆＺの場合を示し
ており、（ｄ）。

（１）、　（１）は水平偏向周波数が３２ｆｆＺの場合
を示している。第１３図において、水平偏向周波数が６
４ＫＨｚの時の補正電流叱の振幅を’Ｇ＋　、水平偏向
周波数が３２ＫＨｚの時の補正電流ｉ６の振幅をＩＧｔ
とすると、’Ｇ！　＃２’Ｇ１が成立する。これは、第
１２図において、ノコギリ波を発生させる際、コンデン
サ５６を定電流で充電しているためである。したがって
、第１１図に示した回路を用いることにより、水平偏向
周波数が６４ＫＨｚから３２Ｈ２に変化した場合、水平
リニアリティの補正量は約２倍に増加する。一方、第５
図より、水平偏向周波数ｆＨ＝３２ｆ＃ｚ　　の場合の
水平リニアリティが、水平偏向周波数ｆＨ＝６４ＫＨ２
の場合の水平リニアリティに比べ約２倍悪化することが
わかる。よって、第１１９に示した回路を用いて、水平
リニアリティを、水平偏向周波数ｆｔｚ＝３２Ｈ，，ま
たは水平偏向周波数ｆｘ＝６４ｘｘｚ　　のどちらか一
方で最適になるように調整しておけば、水平偏向周波数
ｆＨ＝３２ＫＨｚ　　の場合でも、水平偏向周波数ｆｔ
ｘ＝６４ｘｇｚ　　の場合でも、水平リニアリティは常
に良好に保つことができる。

第１４図は、本発明の第３の実施例を示す水平偏向回路
の原理図である。

以下、第１４図に示した回路の働きを説明する。

この回路は、水平リニアリティの補正を行うため、５字
コンデンサ９に補正信号・２重畳している。この回路の
特徴は、５字コンデンサ９に加える補正信号波形を水平
偏向周波数に対応して変化させ、水平リニアリティの補
正量を増減していることにある。そして、この補正信号
は、補正信号供給回路６１から供給さｎる。この補正信
号供給回路６１の具体的回路の回路図を第１５図に示す
。

第１５図において、点線で囲んだ補正信号発生回路１６
は、第２の実施例で説明した回路（第１２図参照）と同
じものを用いた。また、補正信号出力回路１７は、トラ
ンジスタ６２．６６、６Ｂ、　６９、抵抗６３゜藺、　
６５．７０．７１、コンデンサ６７．７２から構成され
る増幅回路を用いている。そして、この増幅回路では、
補正信号発生回路１６で発生した補正信号を増幅し、第
１４図中の５字コンデンサ９を駆動する働きをしている
。

第１４図に示した回路を用いることにより、水平偏向周
波数の変化に対応して、水平リニアリティの補正量を増
減させ、水平リニアリティを常に良好に保つことができ
る。

第１６図は、本発明の第４の実施例を示す水平偏向回路
の原理図である。ｉ％　１６図に示した回路は第２の実
施例（第１１図）と比べて、補正信号発生回路１６がノ
コギリ波発生回路４３と積分回路７４によって構成され
ている点が異っている。このｍ　１３図中の補正信号供
給回路６１の具体的回路の回路図を第１７図に示す。

第１７図において、ノコギリ波発生回路４３は、第１２
図のノコギリ波発生回路（補正信号発生回路１６）と比
較して、Ｆ−Ｖコンバータ２６．トランジスタ７５、抵
抗７６．７７が付加されている点が異っている。

積分回路７４は、トランジスタ７８，８２）抵抗７９，
８０゜羽、コンデンサ８１、ダイオードＷによって構成
されている。この積分回路７４は基本的には、抵抗器と
コンデンサ８１により積分を行う回路であるが、前段、
後段の影響をなくすため、トランジスタ７８゜８２）抵
抗７９．８３を用いてインピーダンス変換を行っている
。また、補正信号出力回路１７は、第１２図に示した回
路と同じ電圧−電流変換回路を用いている。

以下、第１６図に示した水平偏向回路を用いた場合の効
果を、第１１図に示した水平偏向回路を用いた場合と比
較して説明する。

第１１図に示した第２の実施例において、水平リニアリ
ティを補正するために補助コイル４１に流す補正電流り
。波形は、近似的にノコギリ波を用いた。

しかし、理想的な補正電流ｊＧｏ波形は、完全なノコギ
リ波とは若干具った波形となる。ここで、理想的な補正
電流ｔＧｏを第３図に示した等価回路から求めると、（
３１式、（ｌ）式の差から、ｉＧｏ　”ｉｔ　’″″″ 龜 Ｏτ＝７．） となる。この理想的な補正電流ｊＧｏ波形は、第１８図
の点線で示したような波形になる。

上記の理想的な補正電流ｔＧｏを補助コイル４１に供給
するには、第１７図に示した補正信号供給回路６１を用
いればよい。以下、第１７図に示した補正信号供給回路
６１の動作を説明する。

第１７図に示した回路の中で、ノコギリ波発生回路Ｉで
は、トランジスタ＆、抵抗５５に流れる定電流’Ｏｒ　
　コンデンサ５６（容量Ｃ８）によって傾き（Ｉ。

ハ。）が定まるノコギリ波電圧を作成している。

そして、後段の積分回路７４では、ノコギリ波発生回路
４３で発生したノコギリ波電圧を抵抗８（抵抗値Ｒｔ　
）、コンデンサ８１　（容量Ｃｒ　）で定まる時定数τ
′＝０１Ｒ８に基づいて積分している。但し、ノコギリ
波電圧の立ち下り時は高速性が要求されるためダイオー
ドＷを用いてコンデンサＣＩの充電を速めている。この
補正信号供給回路６１によって供給される補正電流ＩＧ
／は次式で表わすことができる。

（τ／＝：Ｃ，Ｒ，，には定数） したがって、（８１式と（９１式において、Ｌ［有］＝
４′となるように各定数を選択することにより、理想的
な補正電流波形を得ることができる。　。

Ａ−互　　　　　　　　　　　　　　α〔ｏＬ Ｌ　　　　　　　　　　　（ロ） τ＝τ′（π＝Ｒ１Ｃ１） なお、水平偏向周波数が変化した場合、水平偏向電流を
一定に保つため電源電圧Ｅは、水平偏向周波数に比例し
て変える必要がある。第１７図に示した、補正信号供給
回路６１では、この場合でもα０式が必ず成り立つよう
に、電流Ｉ。の値を水平偏向周波数に対応して自動調整
している。これは、第１４図中のＦ−Ｖコンバータ２６
、トランジスタ７５、抵抗７６、７７により、トランジ
スタ５３のベース電圧Ｖ０を制御することにより、行っ
ている。

以上の動作に基づき、第１６図に示した補正信号供給回
路６１を用いた場合には、水平偏向周波数の変化にかか
わらず、常に理想的な補正信号波形を補助コイルに供給
することができ、水平リニアリティを最適に保つこきが
可能となる。

更に第３の実施例（第１１図）において、補正信号発生
回路１６をノコギリ波発生回路６と積分回路７４によっ
て構成することもできる。

なお、本発明の第４の実施例（第１３図）、第５の実施
例（第１６図）で述べた積分回路７４の代わりに、乗算
回路を用いても同様な効果を得ることができる。

〔発明の効果〕

本発明の水平偏向回路では、水平偏向周波数の変化に追
随して水平リニアリティの補正型を変化させている。

よって、水平偏向周波数の変化にかかわらす、水平リニ
アリティを常に良好に俤つことができる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例を示す回路の原理図、第
２図は従来の水平偏向回路の回路図、第３図は水平偏向
側出力回路の等価回路を示す回路図、第４図は水平偏向
電流の波形図、第５図は水平偏向周波数と水平リニアリ
ティとの関係を示す特性図、第６図から第９図は本発明
の第１の実施例の具体的回路の回路図、第１０図はりニ
アりティコイルの直流重畳特性を示す特性図、第１１図
は不発明の第２の実施例を示す回路の原理図、第１２図
は第１１図中の補正信号供給回路６１の具体的回路の回
路図、第１３図は第１２図に示した回路の各部の信号波
形を示ＴｖＬ形図、第１４図は本発明の第３の実施例を
示す回路の原理図、第１５図は第１４図中における補正
信号供給回路６１の具体的回路の回路図、第１６図は本
発明の第４の実施例を示す回路の原理図、第１７図は第
１６図中の補正信号供給回路６１の具体的回路の回路図
、第１８図は補正電流波形を示す波形図、である。 符号の説明 ８・・・リニアリ子ィコイル １６・・・補正信号発生回路　１７・・・補正信号出力
回路２１・・・制御１巻！ｉ１’　　　　　２６・・・
Ｆ−Ｖコンバータ４１・・・補助コイル　　　　４・・
・ノコギリ波発生回路６１・・・補正信号供給回路　７
４・・・積分回路／−一 代理人　弁理士　　小　川　勝　男 ｔ　　　１　２ １２回　　　、ＩＱ 弗３回　　　　　　　ｚ４−図 りロ ム 永平イ扁向同凛数＋ｓ　（ｋＨ，） ｊＩ　　　ら　　口 １７図 五　　８　　回 １９　図 ］Ｄｏ（へン Ａ　　　Ｉｔ　　　図 添ＩＺ図 ！　　　１３　図 ！１４−　図 玉　１５　コ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）水平発振回路と、水平発振回路に接続された水平偏
   向ドライブ回路と、水平偏向ドライブ回路に接続された
   水平偏向出力回路を備えた水平偏向回路において、前記
   水平偏向出力回路は、水平偏向周波数の関数として出力
   が変化する信号発生手段と、前記信号発生手段に接続さ
   れた信号出力手段と、前記信号出力手段に接続された水
   平リニアリティ補正手段を備えていることを特徴とする
   水平偏向回路。 ２）特許請求の範囲第１項記載の水平偏向回路において
   、前記水平リニアリティ補正手段はリニアリティコイル
   とリニアリティコイルとトランス結合された制御巻線を
   有することを特徴とする水平偏向回路。 ３）特許請求の範囲第１項記載の水平偏向回路において
   、前記水平リニアリティ補正手段は可飽和トランスを有
   することを特徴とする水平偏向回路。 ４）特許請求の範囲第１項記載の水平偏向回路において
   、前記水平リニアリティ補正手段は偏向ヨークに巻かれ
   た補助コイルを有することを特徴とする水平偏向回路。 ５）特許請求の範囲第１項記載の水平偏向回路において
   、前記水平リニアリティ補正手段はＳ字コンデンサを有
   することを特徴とする水平偏向回路。 ６）特許請求の範囲第１項、及び第２項、及び第３項記
   載の水平偏向回路において、前記信号発生手段は周波数
   電圧変換回路を有することを特徴とする水平偏向回路。 ７）特許請求の範囲第１項、及び第２項、及び第３項、
   及び第６項記載の水平偏向回路において、前記信号出力
   手段は電流制御回路を有することを特徴とする水平偏向
   回路。 ８）特許請求の範囲第１項、及び第４項、及び第５項記
   載の水平偏向回路において、前記信号発生手段はノコギ
   リ波発生回路を有することを特徴とする水平偏向回路。 ９）特許請求の範囲第１項、及び第４項、及び第５項、
   及び第８項記載の水平偏向回路において、前記信号出力
   手段は電圧電流変換回路を有することを特徴とする水平
   偏向回路。 １０）特許請求の範囲第１項、及び第４項、及び第５項
   記載の水平偏向回路において、前記信号発生手段はノコ
   ギリ波発生回路と、ノコギリ波発生回路に接続された積
   分回路を有することを特徴とする水平偏向回路。 １１）特許請求の範囲第１項、及び第４項、及び第５項
   記載の水平偏向回路において、前記信号発生手段はノコ
   ギリ波発生回路と、ノコギリ波発生回路に接続された乗
   算回路を有することを特徴とする水平偏向回路。