JPS62253755A - 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼 - Google Patents
耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼Info
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼に関するも
のである。
のである。
（従来の技術及びその問題点）
フェライト相とオーステナイト相からなる２相ス￥ンレ
ス鋼は、オーステナイトステンレス鋼で問題とされる塩
化物応力腐食割れに強く、耐食性にも優れるため、近年
では、海水を冷却水として使用する熱交換器用伝熱管、
腐食性油井あるいはガス井向は油井管及びラインパイプ
の海洋構造物等をはじめとする耐食性構造物用材料（パ
イプ、支柱、外板、バルブ、継手、容器、貯槽、実験機
器等）として多く用いられている。
ス鋼は、オーステナイトステンレス鋼で問題とされる塩
化物応力腐食割れに強く、耐食性にも優れるため、近年
では、海水を冷却水として使用する熱交換器用伝熱管、
腐食性油井あるいはガス井向は油井管及びラインパイプ
の海洋構造物等をはじめとする耐食性構造物用材料（パ
イプ、支柱、外板、バルブ、継手、容器、貯槽、実験機
器等）として多く用いられている。
ところで、腐食性環境において２相ステンレス鋼を使用
する上で考慮しなければならない最も重要な因子の１つ
は耐孔食性であり、孔食は部材を貫通することによって
内容物の漏洩をもたらすことはもとより、応力集中をも
伴なうことにより応力腐食割れに発展する可能性もある
。したがって、腐食性環境下で使用される２相ステンレ
ス鋼の製造においては、耐孔食性を高めることは重要な
意味を持つ。
する上で考慮しなければならない最も重要な因子の１つ
は耐孔食性であり、孔食は部材を貫通することによって
内容物の漏洩をもたらすことはもとより、応力集中をも
伴なうことにより応力腐食割れに発展する可能性もある
。したがって、腐食性環境下で使用される２相ステンレ
ス鋼の製造においては、耐孔食性を高めることは重要な
意味を持つ。
一般に、フェライトステンレス鋼やオーステナイトステ
ンレス鋼のようにその組織が単−相からなる鋼の耐孔食
性はＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎ含有量の増加に伴なって向
上し、異なる成分系の鋼であってもＣｒ ＋ ３ Ｍｏ
あるいはこれ化Ｎの項を加えたパラメータで一義的に整
理することができる。従って、これらの鋼の耐孔食性は
比較的簡単なパラメータで判断することができる。
ンレス鋼のようにその組織が単−相からなる鋼の耐孔食
性はＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎ含有量の増加に伴なって向
上し、異なる成分系の鋼であってもＣｒ ＋ ３ Ｍｏ
あるいはこれ化Ｎの項を加えたパラメータで一義的に整
理することができる。従って、これらの鋼の耐孔食性は
比較的簡単なパラメータで判断することができる。
これに対し、？相ステンレス鋼の耐孔食性は、平均組成
のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ含有量のみならず、フェライト相とオ
ーステナイト相の存在比（トＩＴ７丁うノＬ ｊｋ砧吏
ｊ、−む）小都擲え爲μて変化する。
のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ含有量のみならず、フェライト相とオ
ーステナイト相の存在比（トＩＴ７丁うノＬ ｊｋ砧吏
ｊ、−む）小都擲え爲μて変化する。
すなわち、平均組成のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ量が高いほど耐孔
食性は向上する傾向にあるが、これらの含有量が同水準
であっても、適正範囲内にフェライト体積率があるもの
とそうでないものでは耐孔食性に差異が生じる。
食性は向上する傾向にあるが、これらの含有量が同水準
であっても、適正範囲内にフェライト体積率があるもの
とそうでないものでは耐孔食性に差異が生じる。
しかるにこのフェライト体積率の適正範囲については、
従来３０〜４０俤とする報告もあれば４０〜７０％とす
るものもあるなど統一的見解はなく、いまだあいまいな
段階に止韮っているのが現状である。したがって、この
ような限定によって鋼を製造しても目的どおりの耐孔食
性を得ることが難しい。しかも、仮に限定されたフェラ
イト体積率範囲が適正なものであっても、その限定範囲
内には耐孔食性の優劣が必ず存在する。それ故、このよ
うなα体積率の範囲による限定の仕方で鋼を製造しても
、基準のあいまいさにより予想外に劣る耐孔食性しか得
られない恐れがあることは転々より、最適とされる範囲
内での耐孔食性の差異により必要以上に耐孔食性の優れ
たもの（すなわちＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎの過剰添加）
になる可能性が大きい。
従来３０〜４０俤とする報告もあれば４０〜７０％とす
るものもあるなど統一的見解はなく、いまだあいまいな
段階に止韮っているのが現状である。したがって、この
ような限定によって鋼を製造しても目的どおりの耐孔食
性を得ることが難しい。しかも、仮に限定されたフェラ
イト体積率範囲が適正なものであっても、その限定範囲
内には耐孔食性の優劣が必ず存在する。それ故、このよ
うなα体積率の範囲による限定の仕方で鋼を製造しても
、基準のあいまいさにより予想外に劣る耐孔食性しか得
られない恐れがあることは転々より、最適とされる範囲
内での耐孔食性の差異により必要以上に耐孔食性の優れ
たもの（すなわちＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎの過剰添加）
になる可能性が大きい。
したがって、Ｃｒ 、Ｍｏ 、 Ｎを過剰に添加するこ
となく耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼を確実に製造
するためには、以上で述べた平均組成のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ
含有量とフェライト体積率の適正範囲を組合せるという
ようなあいまいな基準でなく、より的確に耐孔食性を判
断できるパラメータを基準とすべきである。
となく耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼を確実に製造
するためには、以上で述べた平均組成のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ
含有量とフェライト体積率の適正範囲を組合せるという
ようなあいまいな基準でなく、より的確に耐孔食性を判
断できるパラメータを基準とすべきである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、前記のような問題点を解決し、Ｃｒ 、Ｍｏ
、 Ｎを過剰に添加することなく確実に製造できる耐
孔食性に優れた２相ステンレス鋼を提供することを目的
とするものである。
、 Ｎを過剰に添加することなく確実に製造できる耐
孔食性に優れた２相ステンレス鋼を提供することを目的
とするものである。
この目的を達成するため、本発明者らは、２相ステンレ
ス鋼の耐孔食性を的確化判断することができるパラメー
タを見出すべく、種々の化学組成及びフェライト体積率
を有する２相ステンレス鋼について耐孔食性を調べ、そ
の結果、平均組成ではなく、オーステナイト相中に含ま
れるＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎ量が耐孔食性、特に孔食発
生の有無を支配する重要な因子であるとの知見を得た。
ス鋼の耐孔食性を的確化判断することができるパラメー
タを見出すべく、種々の化学組成及びフェライト体積率
を有する２相ステンレス鋼について耐孔食性を調べ、そ
の結果、平均組成ではなく、オーステナイト相中に含ま
れるＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎ量が耐孔食性、特に孔食発
生の有無を支配する重要な因子であるとの知見を得た。
すなわち、２相ステンレス鋼のフェライト相とオーステ
ナイト相は異なる化学組成を持ち、Ｃｒ。
ナイト相は異なる化学組成を持ち、Ｃｒ。
Ｍｏはフェライト相へ、Ｎはオーステナイト相へより多
く分配されている。Ｎ含有量はその固溶限が低いため、
Ｃｒの約１７１００． Ｍｏの約１７１０と少量に限定
されるからｓ ｃｒ ｌ Ｍｏを多量に含有するフェラ
イト相に比ベオーステナイト相は耐孔食性が劣ることに
なる。
く分配されている。Ｎ含有量はその固溶限が低いため、
Ｃｒの約１７１００． Ｍｏの約１７１０と少量に限定
されるからｓ ｃｒ ｌ Ｍｏを多量に含有するフェラ
イト相に比ベオーステナイト相は耐孔食性が劣ることに
なる。
したがって本発明者らは、２相ステンレス鋼の耐孔食性
を左右するのはオーステナイト相の化学組成であると考
え、平均組成を工夫してオーステナイト相中のＣｒ 、
Ｍｏ 、 Ｎ量を広範囲に変えた種々の２相ステンレ
ス鋼の耐孔食性を調べ、オーステナイト相中のＣｒ、Ｍ
ｏ。
を左右するのはオーステナイト相の化学組成であると考
え、平均組成を工夫してオーステナイト相中のＣｒ 、
Ｍｏ 、 Ｎ量を広範囲に変えた種々の２相ステンレ
ス鋼の耐孔食性を調べ、オーステナイト相中のＣｒ、Ｍ
ｏ。
Ｎ量で耐孔食性を整理することを試みた。その結果、オ
ーステナイト相中のＣｒ ＋３ Ｍｏ ＋１６Ｎ とい
うパラメータを用いると孔食発生の有無を的確に判断す
ることができ、このパラメータの値を３４，５以上とな
るように平均組成のＣｒ 、Ｍｏ 、 Ｎ Ｉｌを調整
すれば確実に耐食性に優れた２相ステンレス鋼の得られ
るということがわかった。
ーステナイト相中のＣｒ ＋３ Ｍｏ ＋１６Ｎ とい
うパラメータを用いると孔食発生の有無を的確に判断す
ることができ、このパラメータの値を３４，５以上とな
るように平均組成のＣｒ 、Ｍｏ 、 Ｎ Ｉｌを調整
すれば確実に耐食性に優れた２相ステンレス鋼の得られ
るということがわかった。
本発明はこのような知見に基づいてなされたもので、
Ｃ：０．０５俤以下 Ｓｉ：２．０％リ下Ｍｎ ：
２．０ ％以下 Ｐ：０．０２ｑ６以下ｓ：ｏ、ｏｉ
＊以下 Ｃｒ ： ２０〜２８ ’％Ｎｉ：２〜１０
％ Ｍｏ＝１〜５チＮ：０．４％以下 を含有し、残部不可避的不純物及びＦｅよりなり、かつ
Ｃｒ 、Ｍｏ 、 Ｎ含有量の間に次式の関係式が成り
立つことを特徴とするフェライト相とオーステナイト相
からなる耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼である。
２．０ ％以下 Ｐ：０．０２ｑ６以下ｓ：ｏ、ｏｉ
＊以下 Ｃｒ ： ２０〜２８ ’％Ｎｉ：２〜１０
％ Ｍｏ＝１〜５チＮ：０．４％以下 を含有し、残部不可避的不純物及びＦｅよりなり、かつ
Ｃｒ 、Ｍｏ 、 Ｎ含有量の間に次式の関係式が成り
立つことを特徴とするフェライト相とオーステナイト相
からなる耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼である。
ココでｆ ＝ −２６，６０＋ ５．５９２Ｃｒ −７
，１３３Ｎｉ ＋２．３８１Ｍｏ＋１４゜９７Ｓｉ −
３，１３９Ｍｎ ＋ ２９９．６０−１３３．８Ｎ 更に本発明は、上記基本成分に（Ｃｕ ： ２．０ ％
以Ｔｐハ、／及ヒ（’ｒｉ ： ２．０％以下、Ｖ：２
．０％以下、Ｗ：２．０％以下の１種又は２種以上でか
つ合計量が２．０俤以−りの噸許怜を添加することをも
特徴とする。
，１３３Ｎｉ ＋２．３８１Ｍｏ＋１４゜９７Ｓｉ −
３，１３９Ｍｎ ＋ ２９９．６０−１３３．８Ｎ 更に本発明は、上記基本成分に（Ｃｕ ： ２．０ ％
以Ｔｐハ、／及ヒ（’ｒｉ ： ２．０％以下、Ｖ：２
．０％以下、Ｗ：２．０％以下の１種又は２種以上でか
つ合計量が２．０俤以−りの噸許怜を添加することをも
特徴とする。
次をこ上記成分限定理由を説明する。
ＣはＣｒ炭化物の形成に伴ないＣｒ欠乏領域を生じて耐
孔食性を劣化させるのでＯ，ＯＳ ％以下とした。
孔食性を劣化させるのでＯ，ＯＳ ％以下とした。
Ｓｉは耐酸性に有効な元素であるが、２．０％を超える
と耐孔食性を劣化させるので２．０ ％以下とした。
と耐孔食性を劣化させるので２．０ ％以下とした。
庵は脱硫のために必要であり、Ｎの固溶度を増加させる
効果を持つが、２．０ ％を超えて添加すると耐孔食性
を劣化させるので２−０チ以下とした。
効果を持つが、２．０ ％を超えて添加すると耐孔食性
を劣化させるので２−０チ以下とした。
Ｐ及びＳはいずれも熱間加工性を阻害するので、それぞ
れ０．０２ ％以下及び０．０１ ％以下とした。
れ０．０２ ％以下及び０．０１ ％以下とした。
Ｃｒは耐孔食性を向上させる元素で、２０Ｌｓ未満では
オーステナイト相の耐孔食性に対して効果がなく、２８
慢を超えると熱間加工性を阻害するので、２０〜２８％
とした。
オーステナイト相の耐孔食性に対して効果がなく、２８
慢を超えると熱間加工性を阻害するので、２０〜２８％
とした。
Ｎｉはフェライト相の強度及び靭性を高める効果を持つ
が、２ｔｓ未満では効果がなく、ｌ′Ｏ俤を超えるとそ
の効果が飽和するので２〜１０チとした。
が、２ｔｓ未満では効果がなく、ｌ′Ｏ俤を超えるとそ
の効果が飽和するので２〜１０チとした。
Ｍｏは耐孔食性を向上させる効果を持つが、１％未満で
はオーステナイト相の耐孔食性に対して効果がなく、５
％を超えると熱間加工性を阻害するので、１〜５チとし
た。
はオーステナイト相の耐孔食性に対して効果がなく、５
％を超えると熱間加工性を阻害するので、１〜５チとし
た。
Ｎは少量の添加でも耐孔食性を向上させる効果を持つが
、０．４％を超えるとＣｒ窒化物を形成して耐孔食性を
劣化させるので０．４多以下とした。
、０．４％を超えるとＣｒ窒化物を形成して耐孔食性を
劣化させるので０．４多以下とした。
Ｃｕは耐酸性を向上させる効果を持つが、２．０係を超
えると熱間加工性を阻害するので２．００以下とした。
えると熱間加工性を阻害するので２．００以下とした。
Ｉｌｌ ｉ％ｖ、Ｗはいずれも強度を高める効果を持つ
が各々が２．０俤を超え、かつ合計量が２．０俤を超え
ると熱間加工性を阻害するので各々の上限値及び合計量
の上限値を２．０チとした。
が各々が２．０俤を超え、かつ合計量が２．０俤を超え
ると熱間加工性を阻害するので各々の上限値及び合計量
の上限値を２．０チとした。
また、Ｃｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎは上記のようにいずれも
耐孔食性を向上させる効果を持つが、十分な耐孔食性−
を得るためには上記の制限ζこ加え、オーステナイト相
中のＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎ量の間にＣｒ ＋ ３ Ｍ
ｏ ＋１６ Ｎ≧３４．５なる関係式が成り立つことが
必要である。本発明者らはさらに平均組成のＣｒ 、
Ｍｏ 、 Ｎｉとオーステナイト相中のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｉの関係を調べ、オーステナイト相中のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｉｌの間にこのような関係式を成立ならしめるためには
、平均組成のＣｒ、 Ｍｏ、 Ｎ＠（ｒ）間に了面下＋
儒清＋１＋１−馳左≧３４．５ｒ ここでｆ ＝ −２６，６０＋ ５．５９２ｃｒ −７
，１３３Ｎｉ ＋２．３８１Ｍｏ ＋１４．９７８＋
３．１３９ Ｍｎ＋ ２９９．６０−１３３．８ Ｎ なる関係式が成り立てばよいことを見い出した。この関
係式を滴定するように化学成分を決めることにより、耐
孔食性に優れた２相ステンレスを確冥に展進することが
できる。
耐孔食性を向上させる効果を持つが、十分な耐孔食性−
を得るためには上記の制限ζこ加え、オーステナイト相
中のＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎ量の間にＣｒ ＋ ３ Ｍ
ｏ ＋１６ Ｎ≧３４．５なる関係式が成り立つことが
必要である。本発明者らはさらに平均組成のＣｒ 、
Ｍｏ 、 Ｎｉとオーステナイト相中のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｉの関係を調べ、オーステナイト相中のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｉｌの間にこのような関係式を成立ならしめるためには
、平均組成のＣｒ、 Ｍｏ、 Ｎ＠（ｒ）間に了面下＋
儒清＋１＋１−馳左≧３４．５ｒ ここでｆ ＝ −２６，６０＋ ５．５９２ｃｒ −７
，１３３Ｎｉ ＋２．３８１Ｍｏ ＋１４．９７８＋
３．１３９ Ｍｎ＋ ２９９．６０−１３３．８ Ｎ なる関係式が成り立てばよいことを見い出した。この関
係式を滴定するように化学成分を決めることにより、耐
孔食性に優れた２相ステンレスを確冥に展進することが
できる。
（実施例）
次に本発明の実施例を述べる。
下記帛１表に供試鋼の化学組成、耐孔食性６Ｎ
十□の値及び孔食試験結果を示す。第
１−０．００９ｆ
１表中の供試鋼はいずれもＡｒ雰囲気中で５０ｑ溶解し
、熱延して１０ｍｍ厚の板とした後、１０００−％００
℃で３０分の溶体化処理を施した。この板から２日×２
０２０−Ｘ３Ｏの腐食試験片を採取して＋３２０のエメ
リー紙で表面の湿式研磨を行い、５０℃の６ ％ Ｆｅ
Ｃｔｓ ＋０．０５ Ｎ −ＨＣ１水溶液中に２４時間
浸漬した後、腐食量を測定した。
、熱延して１０ｍｍ厚の板とした後、１０００−％００
℃で３０分の溶体化処理を施した。この板から２日×２
０２０−Ｘ３Ｏの腐食試験片を採取して＋３２０のエメ
リー紙で表面の湿式研磨を行い、５０℃の６ ％ Ｆｅ
Ｃｔｓ ＋０．０５ Ｎ −ＨＣ１水溶液中に２４時間
浸漬した後、腐食量を測定した。
この第１表から本発明の化学組成の２相ステンレス鋼は
すぐれた耐孔食性を発揮することがわかる。
すぐれた耐孔食性を発揮することがわかる。
第１図は耐孔食性を示すパラメータ
Ｃｒ ３Ｍｏ １６Ｎ釧石Ｔ巧 爪面
Ｔ口＋１−０．００９ｆ を用０゛て十 孔食試験結果を整理したものである。この第１図から明
−らかなように、パラメータの値が３４．５ 未満の鋼
ではいずれも孔食が発生しているが、３４．５以上の鋼
では孔食はほとんど発生せず、発生したものでもその程
度はわずかである。そして、このパラメータを用いれば
、２相ステンレス鋼の耐孔食性、特に孔食発生の有無を
的確に判断でき、Ｃｒ、 Ｍｏ１Ｎを過剰に添加するこ
となく優れた耐孔食性を発揮させることができる。
Ｔ口＋１−０．００９ｆ を用０゛て十 孔食試験結果を整理したものである。この第１図から明
−らかなように、パラメータの値が３４．５ 未満の鋼
ではいずれも孔食が発生しているが、３４．５以上の鋼
では孔食はほとんど発生せず、発生したものでもその程
度はわずかである。そして、このパラメータを用いれば
、２相ステンレス鋼の耐孔食性、特に孔食発生の有無を
的確に判断でき、Ｃｒ、 Ｍｏ１Ｎを過剰に添加するこ
となく優れた耐孔食性を発揮させることができる。
また、通常、溶体化処理を施さない場合は耐孔食性が劣
化する。本発明合金については鋳造まま材及び熱延まま
材についても同様な孔食試験を行ったが、熱延して溶体
化処理を施したものと結果が同じであったので、第１表
、第１図では省略しである。
化する。本発明合金については鋳造まま材及び熱延まま
材についても同様な孔食試験を行ったが、熱延して溶体
化処理を施したものと結果が同じであったので、第１表
、第１図では省略しである。
（発明の効果）
以上説明した本発明によるときには、
パラメータを用いたため、２相ステンレス鋼の耐孔食性
特に孔食発生の有無を的確に判断することができ、Ｃｒ
、Ｍｏ、Ｎを過剰に添加することなく、かつ確実に、耐
孔食性に優れた２相ステンレス鋼を得ることができると
いうすぐれた効果が得られる。
特に孔食発生の有無を的確に判断することができ、Ｃｒ
、Ｍｏ、Ｎを過剰に添加することなく、かつ確実に、耐
孔食性に優れた２相ステンレス鋼を得ることができると
いうすぐれた効果が得られる。
第１図は本発明による耐孔食性を示すパラメータを用い
て孔食試験結果を整理して示すグラフである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 稲 積 透第１
図 ０．叩１５ｆ、１ ０．００７ｆ◆ｌ １−０．０
０９ｆ手続補正書（臼２） 昭和６１年 ６月２５゜ 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿（特許庁審査官
殿）１ 事件の表示 昭和６１ 年 特 許 願第 ％８６０号２、発明の
名称 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼 （４１２） 口木鋼管株式会社 ４代理人 ７、補正の内容 別紙のとおり 補 正 内 容 １本願明細書中膜９頁１４行目中「残部不可避的不純物
」とあるを「残部は不可避的不純物」と訂正する。 二回書第９頁１５行目末尾〜１６行目冒頭にかけて「関
係式が」とあるをｒ関係が」と訂正する。 ユ回書第１４頁第１表を別紙のように訂正する。 病本願添附図７ｍ（第１図）を別紙のように訂正する。
て孔食試験結果を整理して示すグラフである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 稲 積 透第１
図 ０．叩１５ｆ、１ ０．００７ｆ◆ｌ １−０．０
０９ｆ手続補正書（臼２） 昭和６１年 ６月２５゜ 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿（特許庁審査官
殿）１ 事件の表示 昭和６１ 年 特 許 願第 ％８６０号２、発明の
名称 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼 （４１２） 口木鋼管株式会社 ４代理人 ７、補正の内容 別紙のとおり 補 正 内 容 １本願明細書中膜９頁１４行目中「残部不可避的不純物
」とあるを「残部は不可避的不純物」と訂正する。 二回書第９頁１５行目末尾〜１６行目冒頭にかけて「関
係式が」とあるをｒ関係が」と訂正する。 ユ回書第１４頁第１表を別紙のように訂正する。 病本願添附図７ｍ（第１図）を別紙のように訂正する。
Claims (4)
- （１）Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ
：２．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％
以下、Ｃｒ：２０〜２８％、Ｎｉ：２〜１０％、Ｍｏ：
１〜５％、Ｎ：０．４％以下を含有し、残部は不可避的
不純物及びＦｅよりなり、か つ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ含有量の間に Ｃｒ／（０．００１５ｆ＋１）＋（３Ｍｏ）／（０．０
０７ｆ＋１）＋（１６Ｎ）／（１−０．００９ｆ）≧３
４．５ここでｆ＝−２６．６０＋５．５９２Ｃｒ−７．
１３３Ｎｉ＋２．３８１Ｍｏ＋１４．９７Ｓｉ−３．１
３９Ｍｎ＋２９９．６Ｃ−１３３．８Ｎ なる関係式が成り立つことを特徴とする 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼。 - （２）Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ
：２．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％
以下、Ｃｒ：２０〜２８％、Ｎｉ：２〜１０％、Ｍｏ：
１〜５％、Ｎ：０．４％以下、Ｃｕ：２．０％以下を含
有し、残部は不可避的不純物及び Ｆｅよりなり、かつＣｒ、Ｍｏ、Ｎ含有量の間に Ｃｒ／（０．００１５ｆ＋１）＋（３Ｍｏ）／（０．０
０７ｆ＋１）＋（１６Ｎ）／（１−０．００９ｆ）≧３
４．５ここでｆ＝−２６．６０＋５．５９２Ｃｒ−７．
１３３Ｎｉ＋２．３８１Ｍｏ＋１４．９７Ｓｉ−３．１
３９Ｍｎ＋２９９．６Ｃ−１３３．８Ｎ なる関係式が成り立つことを特徴とする 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼。 - （３）Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ
：２．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％
以下、Ｃｒ：２０〜２８％、Ｎｉ：２〜１０％、Ｍｏ：
１〜５％、Ｎ：０．４％以下を含有し、更にＴｉ：２．
０％以下、Ｖ：２．０％以下、Ｗ：２．０％以下の１種
または２種以上を含有し、 かつ合計量が２．０％以下で、残部は不可 避的不純物及びＦｅよりなり、かつ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ含
有量の間に Ｃｒ／（０．００１５ｆ＋１）＋（３Ｍｏ）／（０．０
０７ｆ＋１）＋（１６Ｎ）／（１−０．００９ｆ）≧３
４．５ここでｆ＝−２６．６０＋５．５９２Ｃｒ−７．
１３３Ｎｉ＋２．３８１Ｍｏ＋１４．９７Ｓｉ−３．１
３９Ｍｎ＋２９９．６Ｃ−１３３．８Ｎ なる関係式が成り立つことを特徴とする 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼。 - （４）Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ
：２．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％
以下、Ｃｒ：２０〜２８％、Ｎｉ：２〜１０％、Ｍｏ：
１〜５％、Ｎ：０．４％以下、Ｃｕ：２．０％以下を含
有し、更にＴｉ：２．０％以下、Ｖ：２．０％以下、Ｗ
：２．０％以下の１種または２種以上を含有し、かつ合
計量が２．０％以 下で、残部は不可避的不純物及びＦｅよ りなり、かつ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ含有量の間にＣｒ／（０
．００１５ｆ＋１）＋（３Ｍｏ）／（０．００７ｆ＋１
）＋（１６Ｎ）／（１−０．００９ｆ）≧３４．５ここ
でｆ＝−２６．６０＋５．５９２Ｃｒ−７．１３３Ｎｉ
＋２．３８１Ｍｏ＋１４．９７Ｓｉ−３．１３９Ｍｎ＋
２９９．６Ｃ−１３３．８Ｎ なる関係式が成り立つことを特徴とする 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61096860A JPH0774416B2 (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61096860A JPH0774416B2 (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17468298A Division JP3161417B2 (ja) | 1986-04-28 | 1998-06-22 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62253755A true JPS62253755A (ja) | 1987-11-05 |
| JPH0774416B2 JPH0774416B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=14176212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61096860A Expired - Fee Related JPH0774416B2 (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼 |
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| JP (1) | JPH0774416B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0683241A3 (en) * | 1994-05-21 | 1996-05-08 | Park Yong S | Stainless duplex steel with good corrosion resistance. |
| WO2006071027A1 (en) * | 2004-12-27 | 2006-07-06 | Posco | Duplex stainless steel having excellent corrosion resistance with low nickel |
| WO2012121232A1 (ja) * | 2011-03-10 | 2012-09-13 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI394848B (zh) | 2007-10-10 | 2013-05-01 | Nippon Steel & Sumikin Sst | 雙相不銹鋼線材、鋼線及螺釘以及其製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5544528A (en) * | 1978-09-21 | 1980-03-28 | Hitachi Metals Ltd | High strength ferrite austenite two-phase stainless steel |
-
1986
- 1986-04-28 JP JP61096860A patent/JPH0774416B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5544528A (en) * | 1978-09-21 | 1980-03-28 | Hitachi Metals Ltd | High strength ferrite austenite two-phase stainless steel |
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| EP0683241A3 (en) * | 1994-05-21 | 1996-05-08 | Park Yong S | Stainless duplex steel with good corrosion resistance. |
| WO2006071027A1 (en) * | 2004-12-27 | 2006-07-06 | Posco | Duplex stainless steel having excellent corrosion resistance with low nickel |
| JP2008525636A (ja) * | 2004-12-27 | 2008-07-17 | ポスコ | ニッケル低減型高耐食性二相ステンレス鋼 |
| WO2012121232A1 (ja) * | 2011-03-10 | 2012-09-13 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼 |
| JP5088455B2 (ja) * | 2011-03-10 | 2012-12-05 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼 |
| CN103429776A (zh) * | 2011-03-10 | 2013-12-04 | 新日铁住金株式会社 | 双相不锈钢 |
| US9512509B2 (en) | 2011-03-10 | 2016-12-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corportion | Duplex stainless steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0774416B2 (ja) | 1995-08-09 |
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