JPS6223962A - 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 - Google Patents
冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼Info
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- JPS6223962A JPS6223962A JP60163747A JP16374785A JPS6223962A JP S6223962 A JPS6223962 A JP S6223962A JP 60163747 A JP60163747 A JP 60163747A JP 16374785 A JP16374785 A JP 16374785A JP S6223962 A JPS6223962 A JP S6223962A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は電磁バルブ、電磁クラッチおよび内燃機関の電
子燃料噴射装置等に用いられる冷間鍛造性、被削性、電
磁気特性、耐食性に優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス
鋼に関する。
子燃料噴射装置等に用いられる冷間鍛造性、被削性、電
磁気特性、耐食性に優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス
鋼に関する。
（従来技術）
従来、軟磁性ステンレス鋼に要求される特性として、最
大透磁率、磁束密度および保磁力などの磁気特性と、電
気抵抗、耐食性、被削１）Ｌ等があり、特に優れた磁気
特性を得るため２５ｉ−１３Ｃｒ鋼、ｌ５ｉ−０，２０
ＡＩ −１３Ｃｒ鋼等が開発され一部、実用に供Ｍられ
ている。近年、軟磁性ステンレス鋼の用途開発が進み、
電子燃料噴射装置のボディや二１アーなどの複雑な形状
を自する部品に適用されるようになり、前記特性に加え
てさらに冷間鍛造性と被削性の優れた鋼の開発が要求さ
れていた。
大透磁率、磁束密度および保磁力などの磁気特性と、電
気抵抗、耐食性、被削１）Ｌ等があり、特に優れた磁気
特性を得るため２５ｉ−１３Ｃｒ鋼、ｌ５ｉ−０，２０
ＡＩ −１３Ｃｒ鋼等が開発され一部、実用に供Ｍられ
ている。近年、軟磁性ステンレス鋼の用途開発が進み、
電子燃料噴射装置のボディや二１アーなどの複雑な形状
を自する部品に適用されるようになり、前記特性に加え
てさらに冷間鍛造性と被削性の優れた鋼の開発が要求さ
れていた。
上記要求にり・１して、たとえば、Ｉ Ｓｉ−１３０ｒ
−０，２ＡＩ鋼等のＣ量を０．０１％程度まで低減さ
一部、か・つ０．０１８％のＳ、０．２％のｐｂを添加
した鋼が開発、′、１ １、゛され、一部で使用されている。
−０，２ＡＩ鋼等のＣ量を０．０１％程度まで低減さ
一部、か・つ０．０１８％のＳ、０．２％のｐｂを添加
した鋼が開発、′、１ １、゛され、一部で使用されている。
（解決しようとする問題点）
しかし、これらの鋼についても引張り強さが、４４．５
ｋｇ ｆ ／ ｍ ｎ（、絞りが７４％、限界加工率が
４７％と十分な冷間鍛造性を得るものでなく、前記の電
子燃料噴射装置のボディやコアーなどの複雑な形状を有
する部品を冷間鍛造することは困難であり、より優れた
冷間鍛造性と被削性および電磁気特性を有する軟磁性ス
テンレス鋼の開発が望まれてた。
ｋｇ ｆ ／ ｍ ｎ（、絞りが７４％、限界加工率が
４７％と十分な冷間鍛造性を得るものでなく、前記の電
子燃料噴射装置のボディやコアーなどの複雑な形状を有
する部品を冷間鍛造することは困難であり、より優れた
冷間鍛造性と被削性および電磁気特性を有する軟磁性ス
テンレス鋼の開発が望まれてた。
（問題点を解決するための手段）
本発明はかかる従来鋼の欠点に鑑みてなしたものであり
、本発明者等は、１３ Ｃｒ ！１）の電磁気特性と冷
間鍛造性、被削性に及ばず各種合金元素の影響について
調査した結果、磁気特性は、Ｓｉ、 ＡＩ、Ｔｉ添加と
低０十Ｎ化によ−、て改善され、また、電気特性は、Ｓ
ｉ、＾１の複合添加による相乗作用により大中に向上し
、一方冷間鍛造竹は、Ｔｉ添加と低Ｃ−１−Ｎ化によっ
て改善され、さらに被削性は少量のＳとＰｂ添加によっ
て大幅に向上すること、また冷間鍛造性への影響が小さ
いこと、Ｓ量の１．５〜４倍のＺｒ添加によって、Ｓの
冷間鍛造性への影響を無害化することを見い出した。
、本発明者等は、１３ Ｃｒ ！１）の電磁気特性と冷
間鍛造性、被削性に及ばず各種合金元素の影響について
調査した結果、磁気特性は、Ｓｉ、 ＡＩ、Ｔｉ添加と
低０十Ｎ化によ−、て改善され、また、電気特性は、Ｓ
ｉ、＾１の複合添加による相乗作用により大中に向上し
、一方冷間鍛造竹は、Ｔｉ添加と低Ｃ−１−Ｎ化によっ
て改善され、さらに被削性は少量のＳとＰｂ添加によっ
て大幅に向上すること、また冷間鍛造性への影響が小さ
いこと、Ｓ量の１．５〜４倍のＺｒ添加によって、Ｓの
冷間鍛造性への影響を無害化することを見い出した。
特に、ＴｉはＣ十Ｎ量が０．０６％程度と通常の値の場
合には冷間鍛造性は殆ど改善されず、しかも磁気特性の
改善もわずかである。ところが、Ｃ−＋−Ｎｉが０．０
４％以下と極低域においては０．１％程度のＴｉの添加
によって、磁気特性、冷間鍛造性ともに人中に向上する
。
合には冷間鍛造性は殆ど改善されず、しかも磁気特性の
改善もわずかである。ところが、Ｃ−＋−Ｎｉが０．０
４％以下と極低域においては０．１％程度のＴｉの添加
によって、磁気特性、冷間鍛造性ともに人中に向上する
。
ＴＩのこの作用は、相当量のＣ十Ｎ量を含む場合、ずべ
てのＣ＋ＮをＴｉで固定すると大きなＴｉＣ’＋ Ｔｉ
Ｎの析出物が形成゛されてしまい、これによっ゛ζ冷間
鍛造性が低下してしまうが、Ｃ＋Ｎ量が０．０４％以下
と非常に少ない場合にはすべてのＣ十ＮをＴｉで固定化
すると無害で小さなＴｉＣ、−ＴｉＮ析出物のみが形成
され、もっばらＣ＋ Ｎの侵入型の固溶強化作用のみが
消滅して、冷間鍛造性、磁気特性が大ｐ碑に向上すると
考えられる。
てのＣ＋ＮをＴｉで固定すると大きなＴｉＣ’＋ Ｔｉ
Ｎの析出物が形成゛されてしまい、これによっ゛ζ冷間
鍛造性が低下してしまうが、Ｃ＋Ｎ量が０．０４％以下
と非常に少ない場合にはすべてのＣ十ＮをＴｉで固定化
すると無害で小さなＴｉＣ、−ＴｉＮ析出物のみが形成
され、もっばらＣ＋ Ｎの侵入型の固溶強化作用のみが
消滅して、冷間鍛造性、磁気特性が大ｐ碑に向上すると
考えられる。
本発明はこれらの知見をもとに１３Ｃｒｔｌｉｌにおい
てＣ十Ｎ量を０．０４％以下とするとともに０．４〜１
．１０％のＳｉと０．３１〜０．６０％Ａｌへ０．０２
〜０．２５％のＴｉを含有させ、電磁気特性を大巾に改
善すると同時に冷間鍛造性を改善したものであり、さら
に、０．０１０〜０．０３０％のＳと、０．１０〜０．
３０％のｐｂと、０．０２〜０．１０％のＺｒを複合添
加し、冷間鍛造性をｔｉうことなく被削性をも改善した
ものである。よって、本発明鋼は４０００以上の最大透
磁率と、１３００００以上の磁束密度（Ｂ））と、１．
２０ｅ 以下の保磁力と優れた磁気特性を有し、かつ
、電気抵抗が７０μΩ−ｃｍ ｌｕ上と優れた電気特性
を有し、冷間加工性についても引張り強さが４１．０ｋ
ｇ／ｍｍ以下、限界加工率が５０％以上と、優れた冷間
鍛造性を有し、さらに被削性についてもＳＯ５４１６以
」二と優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼であり、電
磁バルブ、電磁クラッチ、内燃機関の電子燃料噴射装置
などに適した鋼である。
てＣ十Ｎ量を０．０４％以下とするとともに０．４〜１
．１０％のＳｉと０．３１〜０．６０％Ａｌへ０．０２
〜０．２５％のＴｉを含有させ、電磁気特性を大巾に改
善すると同時に冷間鍛造性を改善したものであり、さら
に、０．０１０〜０．０３０％のＳと、０．１０〜０．
３０％のｐｂと、０．０２〜０．１０％のＺｒを複合添
加し、冷間鍛造性をｔｉうことなく被削性をも改善した
ものである。よって、本発明鋼は４０００以上の最大透
磁率と、１３００００以上の磁束密度（Ｂ））と、１．
２０ｅ 以下の保磁力と優れた磁気特性を有し、かつ
、電気抵抗が７０μΩ−ｃｍ ｌｕ上と優れた電気特性
を有し、冷間加工性についても引張り強さが４１．０ｋ
ｇ／ｍｍ以下、限界加工率が５０％以上と、優れた冷間
鍛造性を有し、さらに被削性についてもＳＯ５４１６以
」二と優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼であり、電
磁バルブ、電磁クラッチ、内燃機関の電子燃料噴射装置
などに適した鋼である。
すなわち、本発明網は重量比にしてＣ０．０３％％、Ｐ
ｂ ０．１０〜０．３０％、Ｔｉ ０．０２〜０．２５
％、Ｚｒ０．０２〜０．１０％、Ｎ ０．０３％以下を
含有し、かつ、Ｃ＋Ｎ０．０４％以下、Ｓｉ＋Ａｌ １
．３５％以下で、残部Ｆｅならびに不純物元素からなの
もので、第２発明鋼は第１発明鋼にＭｏ ２．５％以下
、Ｃｕ ０．５％以下、Ｎｉ ０．５％以下のうち１種
ないし２種以上を含有させ、第１発明鋼の耐食性をさら
に向上させたもので、第３発明鋼は第１発明鋼にＳｅ
０．０１（１〜０．０５０％、Ｃａ ０．ＯＱ２〜０．
０２％、Ｔｅ ０．０１０〜０．２０％のうち１）Ｍな
いし２種エリ上を合物させて、第１発明鋼の被削性をさ
らに改善したものである。
ｂ ０．１０〜０．３０％、Ｔｉ ０．０２〜０．２５
％、Ｚｒ０．０２〜０．１０％、Ｎ ０．０３％以下を
含有し、かつ、Ｃ＋Ｎ０．０４％以下、Ｓｉ＋Ａｌ １
．３５％以下で、残部Ｆｅならびに不純物元素からなの
もので、第２発明鋼は第１発明鋼にＭｏ ２．５％以下
、Ｃｕ ０．５％以下、Ｎｉ ０．５％以下のうち１種
ないし２種以上を含有させ、第１発明鋼の耐食性をさら
に向上させたもので、第３発明鋼は第１発明鋼にＳｅ
０．０１（１〜０．０５０％、Ｃａ ０．ＯＱ２〜０．
０２％、Ｔｅ ０．０１０〜０．２０％のうち１）Ｍな
いし２種エリ上を合物させて、第１発明鋼の被削性をさ
らに改善したものである。
以下に４−発明鋼の成分限定理由について説明する。
Ｃは、固溶強化作用によって冷間鍛造性を害するととも
に磁気特性にも悪影響を与える元素であり、本発明にお
いてはできるだり低下さセることが望ましくその上限を
０．０３％とした。なお、冷間鍛造性、磁気特性をさら
に向上させるためには好まし２くは０．０１５％以下に
することが望まし２い。
に磁気特性にも悪影響を与える元素であり、本発明にお
いてはできるだり低下さセることが望ましくその上限を
０．０３％とした。なお、冷間鍛造性、磁気特性をさら
に向上させるためには好まし２くは０．０１５％以下に
することが望まし２い。
ＳＨＪ最大透磁率、磁束密度、保磁力などの磁気特性を
改善し、しかも電気抵抗を増加させる元素であり、軟磁
性鋼としては重要な元素であり、少なくとも０．４０％
以上含有させる必要がある。
改善し、しかも電気抵抗を増加させる元素であり、軟磁
性鋼としては重要な元素であり、少なくとも０．４０％
以上含有させる必要がある。
しかし、Ｓｉは固溶強化作用によって冷間鍛造性を害す
る元素でｔ）ありその上限を１．１０％とした。
る元素でｔ）ありその上限を１．１０％とした。
ＭｎばＳｉと同様に製鋼時の脱酸に必要な元素であり、
磁気特性を損うことのない範囲とし、その上限を０．５
０％とした。
磁気特性を損うことのない範囲とし、その上限を０．５
０％とした。
Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を４Ｎｌ与する基本的な元
素であり、少なくとも９．０％以上含有させる必要があ
る。
素であり、少なくとも９．０％以上含有させる必要があ
る。
しかしながら、その含有層が増加すると磁束密度など磁
気特性を損うのでその上限を１９．０％とした。なお、
磁気特性をより向上させるためには、好ましくは１４．
０％以下にすることが望ましい。
気特性を損うのでその上限を１９．０％とした。なお、
磁気特性をより向上させるためには、好ましくは１４．
０％以下にすることが望ましい。
ＡＩは磁気特性と電気抵抗を改善する元素であり１、特
にＳｔとの複合添加による相乗効果によって電気７ｊ、
ｌ抵抗を大１目こ向上する元素であり、これらの効果＼
を得るには少なくとも０．３１％以上含有させる必要Ｓ
＜あり、その下■を０３１％とした。
にＳｔとの複合添加による相乗効果によって電気７ｊ、
ｌ抵抗を大１目こ向上する元素であり、これらの効果＼
を得るには少なくとも０．３１％以上含有させる必要Ｓ
＜あり、その下■を０３１％とした。
しかし、０．６０％を越えて＾ｌを含有すると本発明の
優れた冷間鍛造性を損うので上限を０．６０％とした。
優れた冷間鍛造性を損うので上限を０．６０％とした。
Ｓは少量の添加によって被削性を著しく改善する元素で
あり、少なくとも０．０１０％以上含有させる必要があ
る。しかし、Ｓ量を多く含有させると冷間鍛造性、耐食
性を損うので上限を０．０３０％とした。
あり、少なくとも０．０１０％以上含有させる必要があ
る。しかし、Ｓ量を多く含有させると冷間鍛造性、耐食
性を損うので上限を０．０３０％とした。
ｐｂは被削性を改善する元素であり、特にＳとの複合添
加によって優れた被削性が得られるもので、少なくとも
０，１０％以上含有させる必要がある。
加によって優れた被削性が得られるもので、少なくとも
０，１０％以上含有させる必要がある。
しかし、ｐｂを多く含有させると冷間鍛造性、熱間加工
性を損うので上限を０．３０％とした。
性を損うので上限を０．３０％とした。
Ｔｉは最大透磁率、磁束密度、保磁力などの磁気特性を
大中に改善するとともにＣ４−Ｎ量が０．０４％以下と
極低域においては、Ｃ→Ｎを微細な炭窒化物に固定化す
ることによって、引張り強さ、限界加工率などの冷間鍛
造性を大中に改善する元素であり、本発明においては最
も重要な元素である。
大中に改善するとともにＣ４−Ｎ量が０．０４％以下と
極低域においては、Ｃ→Ｎを微細な炭窒化物に固定化す
ることによって、引張り強さ、限界加工率などの冷間鍛
造性を大中に改善する元素であり、本発明においては最
も重要な元素である。
これらの効果を得るには少なくとも０．０２％以上含有
させる必要があり、その下限を０．０２％とした。
させる必要があり、その下限を０．０２％とした。
なお、より優れた磁気特性、冷間鍛造性を得るにばＣ＋
Ｎ量の３倍を目標に添加すべきであり、０．０５％以上
含有させることが望ましい。
Ｎ量の３倍を目標に添加すべきであり、０．０５％以上
含有させることが望ましい。
しかし、０．２５％以上のＴｉを含有させてもその効果
が飽和するので、上限を０．２５％とした。
が飽和するので、上限を０．２５％とした。
ＺｒはＭｎＳを球状化して、冷間鍛造性を改善する元素
であり、少なくとも０．０２％以上含有させる必要があ
る。しかし、Ｚｒを多（含有させると介在物縫が増加し
、冷間鍛造性を損うので上限を０．１０％とした。
であり、少なくとも０．０２％以上含有させる必要があ
る。しかし、Ｚｒを多（含有させると介在物縫が増加し
、冷間鍛造性を損うので上限を０．１０％とした。
ＮはＣと同様に固溶強化作用によって冷間鍛造性を損う
元素であり、本発明においてはできるだけ低下させるこ
とが望ましくその上限を０．０３％以下とした。
元素であり、本発明においてはできるだけ低下させるこ
とが望ましくその上限を０．０３％以下とした。
なお、冷間鍛造性をより向上させるには０．０２０％以
下にすることが望ましい。
下にすることが望ましい。
Ｃ＋Ｎはいずれも固溶強化作用によって冷間鍛造を損う
元素である。本発明においては引張り強さ４１．０ｋｇ
／ｍｎ（以下、限界加工率５０％以上と優れた冷間Ｍ１
造性を得ることを目的とするものであり、Ｃ＋Ｎ量をで
きるだけ低下させることが必要であり、上限を０．０４
％とした。
元素である。本発明においては引張り強さ４１．０ｋｇ
／ｍｎ（以下、限界加工率５０％以上と優れた冷間Ｍ１
造性を得ることを目的とするものであり、Ｃ＋Ｎ量をで
きるだけ低下させることが必要であり、上限を０．０４
％とした。
ｓｉ＋＾１はいずれも磁気特性、電気特性を改善する元
素であるが、多く含有させると冷間鍛造性を損う元素で
もあり、本発明は優れた冷間鍛造性を得ることを目的と
するものであり、Ｓｉ＋ ＡＩの上限を１．３５％とし
た。、ＭＯＳＣＬＩ、旧は、本発明において耐食性を改
善する元素である。
素であるが、多く含有させると冷間鍛造性を損う元素で
もあり、本発明は優れた冷間鍛造性を得ることを目的と
するものであり、Ｓｉ＋ ＡＩの上限を１．３５％とし
た。、ＭＯＳＣＬＩ、旧は、本発明において耐食性を改
善する元素である。
しかし、Ｍｏは２．５％、ＣｕとＮｉはそれぞれ０．５
％を越えて含有させるといずれも磁気特性、冷間鍛造性
を損うのでその上限をＭｏは２．５％、Ｃｕ、、Ｎｉは
０．５％とした。
％を越えて含有させるといずれも磁気特性、冷間鍛造性
を損うのでその上限をＭｏは２．５％、Ｃｕ、、Ｎｉは
０．５％とした。
Ｓｅ、、Ｃａ、、 Ｔｅはいずれも被削性を改善する元
素である。より優れた被削性を得るにはＳｅはｏ、ｏｉ
ｏ％、Ｃ８は０．００２％、Ｔｅは０．０１％以上含有
させる必要がしかし、Ｔｅを０．２０％越えて含有させ
ると磁気特性、冷間鍛造性を害し、かつＳｅを０．０５
０％を越えて含有させると耐食性、冷間鍛造性を損い、
さらにＣａは０．０２％を越えて含有させると冷間鍛造
性を損うので、その上限をＳｅ ０．０５０％、Ｃａ
０．０２％、Ｔｅ ０．２０％とした。
素である。より優れた被削性を得るにはＳｅはｏ、ｏｉ
ｏ％、Ｃ８は０．００２％、Ｔｅは０．０１％以上含有
させる必要がしかし、Ｔｅを０．２０％越えて含有させ
ると磁気特性、冷間鍛造性を害し、かつＳｅを０．０５
０％を越えて含有させると耐食性、冷間鍛造性を損い、
さらにＣａは０．０２％を越えて含有させると冷間鍛造
性を損うので、その上限をＳｅ ０．０５０％、Ｃａ
０．０２％、Ｔｅ ０．２０％とした。
（実施例）
つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼と比べて実施例
でもって明らかにする。
でもって明らかにする。
第１表はこれらの供試鋼の化学成分を示すものである。
第１表においてＡ−３鋼は本発明鋼で、Ｔ−Ｖ鋼は比較
鋼で、Ｗ−Ｙ鋼は従来鋼である。
鋼で、Ｗ−Ｙ鋼は従来鋼である。
第２表は第１表の供試鋼について、９００℃×２ｆｉｒ
保持し、ついで冷却速度１００℃／Ｈｒという熱処理を
施したＡ−Ｙ鋼の引張り強さ、限界加工率、磁束密度、
保磁力、耐食性、電気抵抗、被削性を示したものである
。
保持し、ついで冷却速度１００℃／Ｈｒという熱処理を
施したＡ−Ｙ鋼の引張り強さ、限界加工率、磁束密度、
保磁力、耐食性、電気抵抗、被削性を示したものである
。
引張り強さについては、ＪＩＳ ｄ号試験片を用いて測
定したものであり、限界加工率については、とｔで直径
１４φ、高さ２１ｔｍ、ノツチ（；Ｊを用い、圧縮試験
を行い割れ発生率５０％時の据込率を測定したものであ
る。磁気特性については、直流型Ｂｌｌ＋−レーザーを
用いて、試験片として外径２４φ、内径１６φ、厚さ１
６龍のリングを作製し、磁束密度、保磁力を測定したも
のである。
定したものであり、限界加工率については、とｔで直径
１４φ、高さ２１ｔｍ、ノツチ（；Ｊを用い、圧縮試験
を行い割れ発生率５０％時の据込率を測定したものであ
る。磁気特性については、直流型Ｂｌｌ＋−レーザーを
用いて、試験片として外径２４φ、内径１６φ、厚さ１
６龍のリングを作製し、磁束密度、保磁力を測定したも
のである。
また、耐食性については、５％ＮａＣｌ、３５℃水溶液
にて塩水噴霧試験を行いその発銹率を測定し発銹率が５
％以下のものを◎、発銹率が５〜２５％のものを○とし
た。電気抵抗についてはホイーストンブッジ法により試
験片として１．２φＸ ５ＱＱ ｗ線を用いて測定した
ものである。
にて塩水噴霧試験を行いその発銹率を測定し発銹率が５
％以下のものを◎、発銹率が５〜２５％のものを○とし
た。電気抵抗についてはホイーストンブッジ法により試
験片として１．２φＸ ５ＱＱ ｗ線を用いて測定した
ものである。
被削性については、１０ｎ厚の試験片を用いて回転数７
２５ ｒ、ｐ４ 、 ドリルＳＫＨ５φ、荷重４ ｋｇ
で穿孔試験を行い、穴明けに要する時間を測定したもの
である。
２５ ｒ、ｐ４ 、 ドリルＳＫＨ５φ、荷重４ ｋｇ
で穿孔試験を行い、穴明けに要する時間を測定したもの
である。
〕）＜下４＋、６
第２表より知られるように、従来鋼であるＷ鋼は耐食性
については優れているが、磁束密度が１２、１００Ｇと
磁気特性については低いものであり、また、必要量のＴ
ｉを含有しないことによって引張り強さが４１ｋｇ ｆ
／ ｍ ｒｒ？、限界加工率が４４％と冷間鍛造性に
ついても劣るものであり、さらに電気抵抗、被削性につ
いても劣るものである。
については優れているが、磁束密度が１２、１００Ｇと
磁気特性については低いものであり、また、必要量のＴ
ｉを含有しないことによって引張り強さが４１ｋｇ ｆ
／ ｍ ｒｒ？、限界加工率が４４％と冷間鍛造性に
ついても劣るものであり、さらに電気抵抗、被削性につ
いても劣るものである。
また、Ｘ鋼はＡｌ量が０．２０％と低く、かつ必要優劣
るものであり、さらにＳ量が低いことによって被削性に
ついても劣るものである。さらに、Ｙ鋼についてはＸ鋼
と同様にＡｌ量が低く、かつ必要量のＴｉを含有してい
ないので、電磁気特性、冷間鍛造性が劣るものである。
るものであり、さらにＳ量が低いことによって被削性に
ついても劣るものである。さらに、Ｙ鋼についてはＸ鋼
と同様にＡｌ量が低く、かつ必要量のＴｉを含有してい
ないので、電磁気特性、冷間鍛造性が劣るものである。
また、比較鋼であるＴｉｌはＺｒを含有しないことによ
って冷間鍛造性、被削性が劣るものであり、Ｕ鋼はｐｂ
を含有しないことによって被削性が劣っており、■鋼は
必要量のＴｉを含有しないことによって磁気特性、冷間
鍛造性、耐食性のいずれかについても劣るものである。
って冷間鍛造性、被削性が劣るものであり、Ｕ鋼はｐｂ
を含有しないことによって被削性が劣っており、■鋼は
必要量のＴｉを含有しないことによって磁気特性、冷間
鍛造性、耐食性のいずれかについても劣るものである。
（本発明の効果）
これらに対して本発明鋼であるＡ−３鋼は、Ｃ１Ｎ等の
固溶強化作用によって冷間鍛造性を劣化させる元素の含
有量を極力低下させるとともに０．０２〜０．２５％（
ＤＴ＋、 ０．４０〜１．１０％（７） Ｓｉ、 ０．
３１〜０．６０％ノＡｌへ０．５０％以下（７）Ｍｎ、
９．０〜１９．０％のＣｒＸ０．０１０冷間鍛造性を
有しており、磁気特性についても磁束密度１３０００
Ｇ以上、がっ保磁力が１．２０ｅ以下と上述のように、
本発明鋼はＣ，Ｈの含有量を極力低減させるとともに適
量のＴｉを含有させ、がっＳｉｓ Ｍｎの上限を規制す
ることによって磁気特性を損うことなく冷間鍛造性を改
善したものであり、Ｓ、 Ｐｂ、 Ｚｒの複合添加によ
り冷間鍛造性を損うことなく被削性を改善し、さらに適
量のＣｒとＴｉを含有させることによって耐食性につい
ても優れており、本発明鋼は電磁バルブ、電磁クラッチ
、内燃機関の電子燃料噴射装置等に通した冷間鍛造用軟
ＭＩ＋！ステンレス鋼であり高い実用性を有するもので
ある。
固溶強化作用によって冷間鍛造性を劣化させる元素の含
有量を極力低下させるとともに０．０２〜０．２５％（
ＤＴ＋、 ０．４０〜１．１０％（７） Ｓｉ、 ０．
３１〜０．６０％ノＡｌへ０．５０％以下（７）Ｍｎ、
９．０〜１９．０％のＣｒＸ０．０１０冷間鍛造性を
有しており、磁気特性についても磁束密度１３０００
Ｇ以上、がっ保磁力が１．２０ｅ以下と上述のように、
本発明鋼はＣ，Ｈの含有量を極力低減させるとともに適
量のＴｉを含有させ、がっＳｉｓ Ｍｎの上限を規制す
ることによって磁気特性を損うことなく冷間鍛造性を改
善したものであり、Ｓ、 Ｐｂ、 Ｚｒの複合添加によ
り冷間鍛造性を損うことなく被削性を改善し、さらに適
量のＣｒとＴｉを含有させることによって耐食性につい
ても優れており、本発明鋼は電磁バルブ、電磁クラッチ
、内燃機関の電子燃料噴射装置等に通した冷間鍛造用軟
ＭＩ＋！ステンレス鋼であり高い実用性を有するもので
ある。
の関係を示した線図で、第４図は比電気抵抗の増加量と
ＡＩ、 Ｓｉ量との関係を示した線図である。 ＠ ｌ 閃 ＠ ２ 図 ５７ （箸
ＡＩ、 Ｓｉ量との関係を示した線図である。 ＠ ｌ 閃 ＠ ２ 図 ５７ （箸
Claims (3)
- （１）重量比にしてＣ ０．０３％以下、Ｓｉ ０．４
０〜１．１０％、Ｍｎ ０．５０％以下、Ｃｒ ９．０
〜１９．０％、Ａｌ ０．３１〜０．６０％、Ｓ ０．
０１０〜０．０３０％、Ｐｂ ０．１０〜０．３０％、
Ｔｉ ０．０２〜０．２５％、Ｚｒ ０．０２〜０．１
０％、Ｎ ０．０３％以下含有し、かつＣ＋Ｎ ０．０
４０％以下、Ｓｉ＋Ａｌ １．３５％以下で、残部Ｆｅ
ならびに不純物元素からなることを特徴とする冷間鍛造
用軟磁性ステンレス鋼。 - （２）重量比にしてＣ ０．０３％以下、Ｓｉ ０．４
０〜１．１０％、Ｍｎ ０．５０％以下、Ｃｒ ９．０
〜１９．０％、Ａｌ ０．３１〜０．６０％、Ｓ ０．
０１０〜０．０３０％、Ｐｈ ０．１０〜０．３０％、
Ｔｉ ０．０２〜０．２５％、Ｚｒ ０．０２〜０．１
０％、Ｎ ０．０３％以下含有し、かつＣ＋Ｎ ０．０
４０％以下、Ｓｉ＋Ａｌ １．３５％以下で、さらにＭ
ｏ ２．５％以下、Ｃｕ ０．５％以下、Ｎｉ ０．５
％以下のうち１種ないし２種以上を含有し、残部Ｆｅな
らびに不純物元素からなることを特徴とする冷間鍛造用
軟磁性ステンレス鋼。 - （３）重量比にしてＣ ０．０３％以下、Ｓｉ ０．４
０〜１．１０％、Ｍｎ ０．５０％以下、Ｃｒ ９．０
〜１９．０％、Ａｌ ０．３１〜０．６０％、Ｓ ０．
０１０〜０．０３０％、Ｐｂ ０．１０〜０．３０％、
Ｔｉ ０．０２〜０．２５％、Ｚｒ ０．０２〜０．１
０％、Ｎ ０．０３％以下含有し、かつＣ＋Ｎ ０．０
４０％以下、Ｓｉ＋Ａｌ １．３５％以下で、さらにＳ
ｅ ０．０１０〜０．０５０％、Ｃａ ０．００２〜０
．０２％、Ｔｅ ０．０１〜０．２０％のうち１種ない
し２種以上を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素から
なることを特徴とする冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼。
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|---|---|---|---|
| JP60163747A JPH0627303B2 (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
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|---|---|---|---|
| JP60163747A JPH0627303B2 (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
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| JPH0627303B2 JPH0627303B2 (ja) | 1994-04-13 |
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