JPS62274057A - 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 - Google Patents
冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS62274057A JPS62274057A JP11589186A JP11589186A JPS62274057A JP S62274057 A JPS62274057 A JP S62274057A JP 11589186 A JP11589186 A JP 11589186A JP 11589186 A JP11589186 A JP 11589186A JP S62274057 A JPS62274057 A JP S62274057A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- cold forgeability
- machinability
- properties
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 11
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 11
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 title claims description 11
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 40
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 13
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 13
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 10
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 7
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 6
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 6
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 2
- 241000270281 Coluber constrictor Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- OQZCSNDVOWYALR-UHFFFAOYSA-N flurochloridone Chemical compound FC(F)(F)C1=CC=CC(N2C(C(Cl)C(CCl)C2)=O)=C1 OQZCSNDVOWYALR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
（産業上の利用分野）
本発明は電磁パルプ、電磁クラッチおよび内燃機関の電
子燃料噴射装置等に用いられる冷間鍛造性、被削性、電
磁気特性、耐食性に優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス
鋼に関する。
子燃料噴射装置等に用いられる冷間鍛造性、被削性、電
磁気特性、耐食性に優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス
鋼に関する。
（従来技術）
従来、軟磁性ステンレス鋼に要求される特性として、鰻
大透磁率、磁束密度および保磁力などの磁気特性と、電
気抵抗、耐食性、被削性等があり、特に優れた磁気特性
を得るため２５ｉ−１３Ｃｒ鋼、ｌ５ｉ−０，２０ＡＩ
−１３Ｃｒ鋼等が開発され一部、実用に併せられてい
る。近年、軟磁性ステンレス鋼の用途開発が進み、電子
燃料噴射装置のボディやファーなどの複雑な形状を有す
る部品に適用されるようになり、前記特性に加えてさら
に冷間鍛造性と被削性の優れた鋼の開発が要求されてい
た。
大透磁率、磁束密度および保磁力などの磁気特性と、電
気抵抗、耐食性、被削性等があり、特に優れた磁気特性
を得るため２５ｉ−１３Ｃｒ鋼、ｌ５ｉ−０，２０ＡＩ
−１３Ｃｒ鋼等が開発され一部、実用に併せられてい
る。近年、軟磁性ステンレス鋼の用途開発が進み、電子
燃料噴射装置のボディやファーなどの複雑な形状を有す
る部品に適用されるようになり、前記特性に加えてさら
に冷間鍛造性と被削性の優れた鋼の開発が要求されてい
た。
上記要求に対して、たとえば、Ｉ ５ｔ−１３Ｃｒ−０
，２Ａｌ鋼等のＣ醗を０．０１％程度まで低減させ、か
つ０．０１８％のＳ、０．２％のｐｂを添加した鋼が開
発され、一部で使用されている。
，２Ａｌ鋼等のＣ醗を０．０１％程度まで低減させ、か
つ０．０１８％のＳ、０．２％のｐｂを添加した鋼が開
発され、一部で使用されている。
（解決しようとする問題点）
しかし、これらの鋼についても引張り強さが、４４．５
ｋｒ ｆ ／ ｍ ｒｄ、絞りが７４％、限界加工率が
４７％と十分な冷間鍛造性を得るものでなく、前記の電
子燃料噴射装置のボデイヤコアーなどの複雑な形状を有
する部品を冷間鍛造することは困難であり、より優れた
冷間鍛造性と被削性および電磁気特性を有する軟磁性ス
テンレス鋼の開発が望まれていた。
ｋｒ ｆ ／ ｍ ｒｄ、絞りが７４％、限界加工率が
４７％と十分な冷間鍛造性を得るものでなく、前記の電
子燃料噴射装置のボデイヤコアーなどの複雑な形状を有
する部品を冷間鍛造することは困難であり、より優れた
冷間鍛造性と被削性および電磁気特性を有する軟磁性ス
テンレス鋼の開発が望まれていた。
（問題点を解決するための手段）
本発明はかかる従来鋼の欠点に鑑みてなしたものであり
、本発明者等は、１３ Ｃｒ 鋼の電磁気特性と冷間鍛
造性、被削性に及ぼす各種合金元素の影響について調査
した結果、磁気特性は、５ＩＳＡ１％Ｔｉ添加と低Ｃ＋
Ｎ化によって改善され、また、電気特性は、Ｓｉ、 Ａ
Ｉの複合添加による相乗作用により大幅に向上し、少量
のＴｅ添加によって、磁気特性、冷間鍛造性が同時に改
善されること、さらに冷間鍛造性は、Ｔｉ添加と低Ｃ＋
Ｎ化によって改善され、被削性は少量のＳとｐｂ添加に
よって大幅に向上すること、また冷間鍛造性に対して多
量のＳｉ、ＡＩ添加は冷間鍛造性を大幅に損なうが、０
．１０〜０．３０％のｐｂ添加による冷間鍛造性への影
響が小さいことを見い出した。
、本発明者等は、１３ Ｃｒ 鋼の電磁気特性と冷間鍛
造性、被削性に及ぼす各種合金元素の影響について調査
した結果、磁気特性は、５ＩＳＡ１％Ｔｉ添加と低Ｃ＋
Ｎ化によって改善され、また、電気特性は、Ｓｉ、 Ａ
Ｉの複合添加による相乗作用により大幅に向上し、少量
のＴｅ添加によって、磁気特性、冷間鍛造性が同時に改
善されること、さらに冷間鍛造性は、Ｔｉ添加と低Ｃ＋
Ｎ化によって改善され、被削性は少量のＳとｐｂ添加に
よって大幅に向上すること、また冷間鍛造性に対して多
量のＳｉ、ＡＩ添加は冷間鍛造性を大幅に損なうが、０
．１０〜０．３０％のｐｂ添加による冷間鍛造性への影
響が小さいことを見い出した。
特に、ＴｉはＣ＋Ｎ量が０．０６％程度と通常の値の場
合には冷間鍛造性は殆ど改善されず、しかも磁気特性の
改善もわずかである。
合には冷間鍛造性は殆ど改善されず、しかも磁気特性の
改善もわずかである。
ところが、Ｃ＋Ｎ量が０．０２５％以下と極低域におい
ては０．１％程度のＴｉの添加によって、磁気特性、冷
間鍛造性ともに大幅に向上する。
ては０．１％程度のＴｉの添加によって、磁気特性、冷
間鍛造性ともに大幅に向上する。
Ｔｉのこの作用は、相当量のＣ＋Ｎ暖を含む場合、すべ
てのＣ＋ＮをＴｉで固定すると大きなＴｉｃ 、 Ｔｉ
Ｎの析出物が形成されてしまい、これによって冷間鍛造
性が低下してしまうが、Ｃ＋Ｎ量が０．０２５％以下と
非常に少ない場合にはすべてのＣ＋ＮをＴｉで固定化す
ると無害で小さなＴｉＣ％ ＴｔＮ析出物のみが形成さ
れ、もっばらＣ＋Ｎの侵入型の固溶強化作用のみが消滅
して、冷間鍛造性、磁気特性が大幅に向上すると考えら
れる。
てのＣ＋ＮをＴｉで固定すると大きなＴｉｃ 、 Ｔｉ
Ｎの析出物が形成されてしまい、これによって冷間鍛造
性が低下してしまうが、Ｃ＋Ｎ量が０．０２５％以下と
非常に少ない場合にはすべてのＣ＋ＮをＴｉで固定化す
ると無害で小さなＴｉＣ％ ＴｔＮ析出物のみが形成さ
れ、もっばらＣ＋Ｎの侵入型の固溶強化作用のみが消滅
して、冷間鍛造性、磁気特性が大幅に向上すると考えら
れる。
本発明はこれらの知見をもとに１３ Ｃｒ鋼においてＣ
＋Ｎ量を０．０２５％以下とするとともに０．４〜１、
１０％のＳｉと、０．３１〜０．６０％ＡＩと、０．０
２〜０．２５％のＴｉおよび０．００２〜０．０３０％
のＴｅを含有させ、電磁気特性を大幅に改善すると同時
に冷間鍛造性を改善したものであり、さらに、０．００
５〜０．０３０％のＳと、０．ｌ０〜０．３０％のｐｂ
とを複合添加し、冷間鍛造性を損なうことなく被剛性を
も改善したちのである。
＋Ｎ量を０．０２５％以下とするとともに０．４〜１、
１０％のＳｉと、０．３１〜０．６０％ＡＩと、０．０
２〜０．２５％のＴｉおよび０．００２〜０．０３０％
のＴｅを含有させ、電磁気特性を大幅に改善すると同時
に冷間鍛造性を改善したものであり、さらに、０．００
５〜０．０３０％のＳと、０．ｌ０〜０．３０％のｐｂ
とを複合添加し、冷間鍛造性を損なうことなく被剛性を
も改善したちのである。
（本発明の効果）
よって、本発明鋼は１３０００ Ｇ以上の磁束密度（Ｂ
）ｏ ）と、１．２０ｅ以下の保磁力と優れた磁気特
性を有し、かつ、電気抵抗が６８μΩ−１以上と優れた
電気特性を有し、冷間加工性についても引張り強さが４
０ｋｇ ／ ｍ ｒｒｒ以下、限界加工率が５３％以上
と、優れた冷間鍛造性を有し、さらに被削性についても
ＳＯ５４１６以上と優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス
鋼であり、電磁バルブ、電磁クラッチ、内燃機関の電子
燃料噴射装置などに通した鋼である。
）ｏ ）と、１．２０ｅ以下の保磁力と優れた磁気特
性を有し、かつ、電気抵抗が６８μΩ−１以上と優れた
電気特性を有し、冷間加工性についても引張り強さが４
０ｋｇ ／ ｍ ｒｒｒ以下、限界加工率が５３％以上
と、優れた冷間鍛造性を有し、さらに被削性についても
ＳＯ５４１６以上と優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス
鋼であり、電磁バルブ、電磁クラッチ、内燃機関の電子
燃料噴射装置などに通した鋼である。
すなわち、本発明鋼は重量比にしてＣ０．０１５％以下
、Ｓｔ ０．４０〜１．１０％、Ｍｎ ０．５０％以下
、Ｃｒ９．０〜１９．０％、ＡＩ ０．３１〜０．６０
％、Ｓ ０．００５〜０．０３０％、Ｐｂ ０．ＩＱ〜
０．３０％、Ｔｉ ０．０２〜０．２５％、Ｔｅ ０．
００２〜０．０３０％、Ｎ ０．０１５％以下を含有し
、かつ、Ｃ＋Ｎ ０．０２５％以下、Ｓｉ＋ Ａｌ １
．３５％以下およびＳ ＋ Ｔｅ ０．０４０％以下で
、残部Ｆｅならびに不純物元素からなるもので、第２発
明鋼は第１発明鋼にＭｏ ２．５％以下、Ｃｕ ０．５
％以下、Ｎｉ ０．５％以下のうち１種ないし２種以上
を含有させ、第１発明鋼の耐食性をさらに向上させたも
ので、第３発明鋼は第１発明鋼にＳｅ ０．００２〜０
．０５０％、Ｃａ ０．００２〜０．０２％のうち１種
ないし２種を含有させて、第１発明鋼の被削性をさらに
改善したものである。
、Ｓｔ ０．４０〜１．１０％、Ｍｎ ０．５０％以下
、Ｃｒ９．０〜１９．０％、ＡＩ ０．３１〜０．６０
％、Ｓ ０．００５〜０．０３０％、Ｐｂ ０．ＩＱ〜
０．３０％、Ｔｉ ０．０２〜０．２５％、Ｔｅ ０．
００２〜０．０３０％、Ｎ ０．０１５％以下を含有し
、かつ、Ｃ＋Ｎ ０．０２５％以下、Ｓｉ＋ Ａｌ １
．３５％以下およびＳ ＋ Ｔｅ ０．０４０％以下で
、残部Ｆｅならびに不純物元素からなるもので、第２発
明鋼は第１発明鋼にＭｏ ２．５％以下、Ｃｕ ０．５
％以下、Ｎｉ ０．５％以下のうち１種ないし２種以上
を含有させ、第１発明鋼の耐食性をさらに向上させたも
ので、第３発明鋼は第１発明鋼にＳｅ ０．００２〜０
．０５０％、Ｃａ ０．００２〜０．０２％のうち１種
ないし２種を含有させて、第１発明鋼の被削性をさらに
改善したものである。
以下に本発明鋼の成分限定理由について説明する。
Ｃは、固溶強化作用によって冷間鍛造性を害するととも
に磁気特性にも悪影響を与える元素であり、本発明にお
いてはできるだけ低下させることが望ましくその上限を
０．０１５％とした。なお、冷間鍛造性、磁気特性をさ
らに向上させるためには好ましくは０．０１０％以下に
することが望ましい。
に磁気特性にも悪影響を与える元素であり、本発明にお
いてはできるだけ低下させることが望ましくその上限を
０．０１５％とした。なお、冷間鍛造性、磁気特性をさ
らに向上させるためには好ましくは０．０１０％以下に
することが望ましい。
Ｓｉは最大透磁率、磁束密度、保磁力などの磁気特性を
改善し、しかも電気抵抗を増加させる元素であり、軟磁
性鋼としては重要な元素であり、少なくとも０．４０％
以上含有させる必要がある。
改善し、しかも電気抵抗を増加させる元素であり、軟磁
性鋼としては重要な元素であり、少なくとも０．４０％
以上含有させる必要がある。
しかし、Ｓｉは固溶強化作用によって冷間鍛造性を害す
る元素でありその上限を１．１０％とした。
る元素でありその上限を１．１０％とした。
ＭｎはＳｉと同様に製鋼時の脱酸に必要な元素であり、
磁気特性を損なうことのない範囲とし、その上限を０．
５０％とした。
磁気特性を損なうことのない範囲とし、その上限を０．
５０％とした。
Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を付与する基本的な元素で
あり、少なくとも９．０％以上含有させる必要がある。
あり、少なくとも９．０％以上含有させる必要がある。
しかしながら、その含有量が増加すると磁束密度など磁
気特性を損なうのでその上限を１９．０％とした。なお
、磁気特性をより向上させるためには、好ましくは１４
．０％以下にすることが望ましい。
気特性を損なうのでその上限を１９．０％とした。なお
、磁気特性をより向上させるためには、好ましくは１４
．０％以下にすることが望ましい。
ＡＩは磁気特性と電気抵抗を改善する元素であり、特に
Ｓｉとの複合添加による相乗効果によって電気抵抗を大
幅に向上する元素であり、これらの効果を得るには少な
くとも０．３１％以上含有させる必要があり、その下限
を０．３１％とした。
Ｓｉとの複合添加による相乗効果によって電気抵抗を大
幅に向上する元素であり、これらの効果を得るには少な
くとも０．３１％以上含有させる必要があり、その下限
を０．３１％とした。
しかし、０．６０％を越えてＡＩを含有すると本発明の
優れた冷間鍛造性を損なうので上限を０．６０％とした
。
優れた冷間鍛造性を損なうので上限を０．６０％とした
。
Ｓは少量の添加によって被削性を著しく改善する元素で
あり、少なくともｏ、ｏｏｓ％以上含有させる必要があ
る。しかし、Ｓ量を多く含有させると冷間鍛造性、耐食
性を損なうので上限を０．０３０％とした。
あり、少なくともｏ、ｏｏｓ％以上含有させる必要があ
る。しかし、Ｓ量を多く含有させると冷間鍛造性、耐食
性を損なうので上限を０．０３０％とした。
ｐｂは被削性を改善する元素であり、特にＳとの複合添
加によって優れた被削性が得られるもので、少なくとも
０．１０％以上含有させる必要がある。
加によって優れた被削性が得られるもので、少なくとも
０．１０％以上含有させる必要がある。
しかし、ｐｂを多く含有させると冷間鍛造性、熱間加工
性を損なうので上限を０．３０％とした。
性を損なうので上限を０．３０％とした。
Ｔｉは最大透磁率、磁束密度、保磁力などの磁気特性を
大幅に改善するとともにＣ＋Ｎ量が０．０２５％以下と
極低域においては、Ｃ＋Ｎを微細な炭窒化物に固定化す
ることによって、引張り強さ、限界加工率などの冷間鍛
造性を大幅に改善する元素であり、本発明においては最
も重要な元素である。
大幅に改善するとともにＣ＋Ｎ量が０．０２５％以下と
極低域においては、Ｃ＋Ｎを微細な炭窒化物に固定化す
ることによって、引張り強さ、限界加工率などの冷間鍛
造性を大幅に改善する元素であり、本発明においては最
も重要な元素である。
これらの効果を得るには少なくとも０．０２％以上含有
させる必要があり、その下限を０．０２％とした。
させる必要があり、その下限を０．０２％とした。
なお、より優れた磁気特性、冷間鍛造性を得るにはＣ＋
Ｎｌｌの３倍を目標に添加すべきであり、０．０５％以
上含有させることが望ましい。
Ｎｌｌの３倍を目標に添加すべきであり、０．０５％以
上含有させることが望ましい。
しかし、０．２５％以上のＴｉを含有させてもその効果
が飽和するのモ、上限を０．２５％とした。
が飽和するのモ、上限を０．２５％とした。
Ｔｅは冷間鍛造性、磁気特性を改善する元素であり、少
なくとも０．００２％以上含有させる必要がある。しか
し、Ｔｅを多く含有させるとかえって冷間鍛造性を損な
うので上限を０．０３０％とした。
なくとも０．００２％以上含有させる必要がある。しか
し、Ｔｅを多く含有させるとかえって冷間鍛造性を損な
うので上限を０．０３０％とした。
ＮはＣと同様に固溶強化作用によって冷間鍛造性を損な
う元素であり、本発明においてはできるだけ低下させる
ことが望ましく、その上限を０．０１５％以下とした。
う元素であり、本発明においてはできるだけ低下させる
ことが望ましく、その上限を０．０１５％以下とした。
Ｃ＋Ｎはいずれも固溶強化作用によって冷間鍛造性を損
なう元素である。本発明においては引張り強さ４０ｋｇ
／ｍｎ？以下、限界加工率５３％以上と優れた冷間鍛造
性を得ることを目的とするものであり、Ｃ＋Ｎ量をでき
るだけ低下させることが必要であり、上限を０．０２５
％とした。
なう元素である。本発明においては引張り強さ４０ｋｇ
／ｍｎ？以下、限界加工率５３％以上と優れた冷間鍛造
性を得ることを目的とするものであり、Ｃ＋Ｎ量をでき
るだけ低下させることが必要であり、上限を０．０２５
％とした。
Ｓｉ＋ ＡＩはいずれも磁気特性、電気特性を改善する
元素であるが、多く含有させると冷間鍛造性を損なう元
素でもあり、本発明は優れた冷間鍛造性を得ることを目
的とするものであり、Ｓｉ＋ ＡＩの上限を１．３５％
とした。
元素であるが、多く含有させると冷間鍛造性を損なう元
素でもあり、本発明は優れた冷間鍛造性を得ることを目
的とするものであり、Ｓｉ＋ ＡＩの上限を１．３５％
とした。
Ｓ＋Ｔｅはいずれも被削性を改善する元素であるが、多
く含有させると冷間鍛造性を損なう元素でもあり、Ｓ＋
Ｔｅの上限を０．０４０％とした。
く含有させると冷間鍛造性を損なう元素でもあり、Ｓ＋
Ｔｅの上限を０．０４０％とした。
ＭＯ％ ＣｕＳＮｉは本発明において耐食性を改善する
元素である。
元素である。
しかし、Ｍｏは２．５％、ＣｕとＮｉはそれぞれ０．５
％を越えて含有させるといずれも磁気特性、冷間鍛造性
を損なうのでその上限を阿０は２．５％、ＣＬＩＳＮｉ
は０．５％とした。
％を越えて含有させるといずれも磁気特性、冷間鍛造性
を損なうのでその上限を阿０は２．５％、ＣＬＩＳＮｉ
は０．５％とした。
Ｓｅ、 Ｃａはいずれも被削性を改善する元素である。
より優れた被削性を得るにはＳｅは０．００２％、Ｃａ
は０．００２％以上含有させる必要があり、その下限を
Ｓｅ ０．００２、Ｃａ ０．００２％とした。
は０．００２％以上含有させる必要があり、その下限を
Ｓｅ ０．００２、Ｃａ ０．００２％とした。
しかし、Ｓｅをｏ、ｏｓｏ％を越えて含有させると耐食
性、冷間鍛造性を損ない、さらにＣａは０．０２％を越
えて含有させる冷間鍛造性を損なうので、その上限をＳ
ｅ ０．０５０％、Ｃａ ０．０２％とした。
性、冷間鍛造性を損ない、さらにＣａは０．０２％を越
えて含有させる冷間鍛造性を損なうので、その上限をＳ
ｅ ０．０５０％、Ｃａ ０．０２％とした。
（実施例）
つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼δ比べて実施例
でもって明らかにする。
でもって明らかにする。
第１表はこれらの供試鋼の化学成分を示すものである。
以下余白
第１表においてＡ−３鋼は本発明鋼で、Ｔ〜ｖ鋼は比較
鋼で、Ｗ−′／鋼は従来鋼でｉる。
鋼で、Ｗ−′／鋼は従来鋼でｉる。
第２表は第１表の供試鋼について、９００℃×２Ｈｒ保
持し、ついで冷却速度１００℃／Ｈｒという熱処理を施
したＡ−Ｙ鋼の引張り強さ、限界加工率、磁束密度、保
磁力、耐食性、電気抵抗、被削性を示したものである。
持し、ついで冷却速度１００℃／Ｈｒという熱処理を施
したＡ−Ｙ鋼の引張り強さ、限界加工率、磁束密度、保
磁力、耐食性、電気抵抗、被削性を示したものである。
引張り強さについては、ＪＩＳｄ号試験片を用いて測定
したものであり、限界加工率については、 、日本塑性
加工学会冷間鍛造分科会基準、冷間据込み性試験方法（
暫定基準）にもとづいて、試験片として直径１４φ、高
さ２１謳、ノツチ付を用い、圧縮試験を行い割れ発生率
５０％時の薗込率を測定したものである。
したものであり、限界加工率については、 、日本塑性
加工学会冷間鍛造分科会基準、冷間据込み性試験方法（
暫定基準）にもとづいて、試験片として直径１４φ、高
さ２１謳、ノツチ付を用い、圧縮試験を行い割れ発生率
５０％時の薗込率を測定したものである。
磁気特性については、直流型ＢＨ）レーサーを用いて、
試験片として外径２４φ、内径１６φ、厚さ１６ｎのリ
ングを作製し、磁束密度、保磁力を測定したものである
。
試験片として外径２４φ、内径１６φ、厚さ１６ｎのリ
ングを作製し、磁束密度、保磁力を測定したものである
。
また、耐食性については、５％ＮａＣ１，３５℃水溶液
にて１００Ｈｒの塩水噴霧試験を行いその発銹率をした
。
にて１００Ｈｒの塩水噴霧試験を行いその発銹率をした
。
電気抵抗についてはホイーストンブッジ法により試験片
として１．２φＸ５００ｍ線を用いて測定したものであ
る。
として１．２φＸ５００ｍ線を用いて測定したものであ
る。
被削性については、１０ｍ厚の試験片を用いて回転数７
２５ ｒ、ｐ、＋＋＋ 、ドリルＳＫＨ５φ、荷重４
ｋｇで穿孔試験を行い、大明けに要する時間を測定した
ものである。
２５ ｒ、ｐ、＋＋＋ 、ドリルＳＫＨ５φ、荷重４
ｋｇで穿孔試験を行い、大明けに要する時間を測定した
ものである。
以下余白
第２表より知られるように、従来鋼であるＷ＆８は耐食
性については優れているが、磁束密度が１２、１００Ｇ
と磁気特性については低いものであり、また、引張り強
さが４７ｋｇ ｆ ／ ｍ ｒｄ、限界加工率が４４％
と冷間鍛造性についても劣るものであり、さらに電気抵
抗、被削性についても劣るものである。
性については優れているが、磁束密度が１２、１００Ｇ
と磁気特性については低いものであり、また、引張り強
さが４７ｋｇ ｆ ／ ｍ ｒｄ、限界加工率が４４％
と冷間鍛造性についても劣るものであり、さらに電気抵
抗、被削性についても劣るものである。
また、ｘｌｌはＡＩ量が０．２０％と低く、かつ必要量
のＴｉを含有していないため磁束密度などの磁気特性、
電気特性については劣るものであり、かつ、引張り強さ
が４５ｋｇ ｆ ／ ｍ ｒｄと冷間鍛造性についても
劣るものであり、さらにＳ量が低いことによって被削性
についても劣るものである。
のＴｉを含有していないため磁束密度などの磁気特性、
電気特性については劣るものであり、かつ、引張り強さ
が４５ｋｇ ｆ ／ ｍ ｒｄと冷間鍛造性についても
劣るものであり、さらにＳ量が低いことによって被削性
についても劣るものである。
さらに、ＹｌｌについてはＸＨＩＩと同様にＡ１）ｌが
低また、比較鋼であるＴ綱はＴｅを含有しないことによ
って冷間鍛造性、被削性が劣るものであり、Ｕｉｌはｐ
ｂを含有しないことによって被削性が劣っており、Ｖ鋼
は必要量のＴｉを含有しないことによって磁気特性、冷
間鍛造性、耐食性のいずれかについても劣るものである
。
低また、比較鋼であるＴ綱はＴｅを含有しないことによ
って冷間鍛造性、被削性が劣るものであり、Ｕｉｌはｐ
ｂを含有しないことによって被削性が劣っており、Ｖ鋼
は必要量のＴｉを含有しないことによって磁気特性、冷
間鍛造性、耐食性のいずれかについても劣るものである
。
これらに対して本発明鋼であるＡ −Ｓ 鋼は、０１Ｎ
等の固溶強化作用によって冷間鍛造性を劣化させる元素
の含有量を極力低下させるとともに０．０２〜０．２５
％のＴｉ５０．４０〜１．１０％のＳｉ、 ０．３１〜
０．６０％の八１．０．５０％以下のＭｎ、 ９．０〜
１９．０％のＣｒ、 ０．００５〜０．０３０％のＳ、
０．１０〜０．３０％のＰｂ、 ０．００２〜０．０
３０％のＴｅを含有させたことによって引張り強さが４
０に＋ｒ ｆ ／ ｍ ｃｄ以下、限界加工率が５３％
以上と優れた冷間鍛造性を有しており、磁気特性につい
ても磁束密度１３００００以上、かつ、保磁力が１．２
０ｅ以下と優れており、さらに耐食性、電気抵抗、被削
性についても優れているものである。
等の固溶強化作用によって冷間鍛造性を劣化させる元素
の含有量を極力低下させるとともに０．０２〜０．２５
％のＴｉ５０．４０〜１．１０％のＳｉ、 ０．３１〜
０．６０％の八１．０．５０％以下のＭｎ、 ９．０〜
１９．０％のＣｒ、 ０．００５〜０．０３０％のＳ、
０．１０〜０．３０％のＰｂ、 ０．００２〜０．０
３０％のＴｅを含有させたことによって引張り強さが４
０に＋ｒ ｆ ／ ｍ ｃｄ以下、限界加工率が５３％
以上と優れた冷間鍛造性を有しており、磁気特性につい
ても磁束密度１３００００以上、かつ、保磁力が１．２
０ｅ以下と優れており、さらに耐食性、電気抵抗、被削
性についても優れているものである。
上述のように、本発明鋼はＣ，Ｎの含有量を極力低減さ
せるとともに適量のＴｌ５Ｔｅを含有させ、かつ、Ｓ’
ＳＭｎの上限を規制することによって磁気特性を損なう
ことなく冷間鍛造性を改善したものであり、ｓ、ｐｂの
複合添加により冷間鍛造性を損なうことなく被削性を改
善し、さらに適量のＣｒと、Ｔｉを含有させることによ
って耐食性についても擾れており、本発明鋼は電磁パル
プ、電磁クラッチ、内燃機関の電子燃料噴射装置等に通
した冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼であり、高い実用性
を有するものである。
せるとともに適量のＴｌ５Ｔｅを含有させ、かつ、Ｓ’
ＳＭｎの上限を規制することによって磁気特性を損なう
ことなく冷間鍛造性を改善したものであり、ｓ、ｐｂの
複合添加により冷間鍛造性を損なうことなく被削性を改
善し、さらに適量のＣｒと、Ｔｉを含有させることによ
って耐食性についても擾れており、本発明鋼は電磁パル
プ、電磁クラッチ、内燃機関の電子燃料噴射装置等に通
した冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼であり、高い実用性
を有するものである。
Claims (3)
- （１）重量比にしてＣ ０．０１５％以下、Ｓｉ ０．
４０〜１．１０％、Ｍｎ ０．５０％以下、Ｃｒ ９．
０〜１９．０％、Ａｌ ０．３１〜０．６０％、Ｓ ０
．００５〜０．０３０％、Ｐｂ ０．１０〜０．３０％
、Ｔｉ ０．０２〜０．２５％、Ｔｅ ０．００２〜０
．０３０％、Ｎ ０．０１５％以下含有し、かつＣ＋Ｎ
０．０２５％以下、Ｓｉ＋Ａｌ １．３５％以下およ
びＳ＋Ｔｅ ０．０４０％以下で、残部Ｆｅならびに不
純物元素からなることを特徴とする冷間鍛造用軟磁性ス
テンレス鋼。 - （２）重量比にしてＣ ０．０１５％以下、Ｓｉ ０．
４０〜１．１０％、Ｍｎ ０．５０％以下、Ｃｒ ９．
０〜１９．０％、Ａｌ ０．３１〜０．６０％、Ｓ ０
．００５〜０．０３０％、Ｐｂ ０．１０〜０．３０％
、Ｔｉ ０．０２〜０．２５％、Ｔｅ ０．００２〜０
．０３０％、Ｎ ０．０１５％以下含有し、かつＣ＋Ｎ
０．０２５％以下、Ｓｉ＋Ａｌ １．３５％以下およ
びＳ＋Ｔｅ ０．０４０％以下で、さらにＭｏ ２．５
％以下、Ｃｕ ０．５％以下、Ｎｉ ０．５％以下のう
ち１種ないし２種以上を含有し、残部Ｆｅならびに不純
物元素からなることを特徴とする冷間鍛造用軟磁性ステ
ンレス鋼。 - （３）重量比にしてＣ ０．０１５％以下、Ｓｉ ０．
４０〜１．１０％、Ｍｎ ０．５０％以下、Ｃｒ ９．
０〜１９．０％、Ａｌ ０．３１〜０．６０％、Ｓ ０
．００５〜０．０３０％、Ｐｂ ０．１０〜０．３０％
、Ｔｉ ０．０２〜０．２５％、Ｔｅ ０．００２〜０
．０３０％、Ｎ ０．０１５％以下含有し、かつＣ＋Ｎ
０．０２５％以下、Ｓｉ＋Ａｌ １．３５％以下およ
びＳ＋Ｔｅ ０．０４０％以下で、さらにＳｅ ０．０
０２〜０．０５０％、Ｃａ ０．００２〜０．０２％の
うち１種ないし２種を含有し、残部Ｆｅならびに不純物
元素からなることを特徴とする冷間鍛造用軟磁性ステン
レス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11589186A JPS62274057A (ja) | 1986-05-20 | 1986-05-20 | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11589186A JPS62274057A (ja) | 1986-05-20 | 1986-05-20 | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62274057A true JPS62274057A (ja) | 1987-11-28 |
Family
ID=14673752
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11589186A Pending JPS62274057A (ja) | 1986-05-20 | 1986-05-20 | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62274057A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102912249A (zh) * | 2011-08-02 | 2013-02-06 | 日立金属株式会社 | 电磁不锈钢及其制造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5263813A (en) * | 1975-11-22 | 1977-05-26 | Nisshin Steel Co Ltd | High cr ferritic soft magnetic steel |
| JPS5411770A (en) * | 1977-06-28 | 1979-01-29 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Electronic watch |
| JPS55152158A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Daido Steel Co Ltd | Free-cutting steel excellent in cold forging property |
| JPS59232258A (ja) * | 1983-06-14 | 1984-12-27 | Sanyo Tokushu Seikou Kk | 靭性にすぐれた快削・耐食軟磁性棒管用鋼 |
-
1986
- 1986-05-20 JP JP11589186A patent/JPS62274057A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5263813A (en) * | 1975-11-22 | 1977-05-26 | Nisshin Steel Co Ltd | High cr ferritic soft magnetic steel |
| JPS5411770A (en) * | 1977-06-28 | 1979-01-29 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Electronic watch |
| JPS55152158A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Daido Steel Co Ltd | Free-cutting steel excellent in cold forging property |
| JPS59232258A (ja) * | 1983-06-14 | 1984-12-27 | Sanyo Tokushu Seikou Kk | 靭性にすぐれた快削・耐食軟磁性棒管用鋼 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102912249A (zh) * | 2011-08-02 | 2013-02-06 | 日立金属株式会社 | 电磁不锈钢及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0348557B1 (en) | Soft magnetic stainless steel having good cold forgeability | |
| JPS6223962A (ja) | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 | |
| JP3951943B2 (ja) | 耐過時効特性にすぐれた高強度の排気バルブ用耐熱合金 | |
| JPS62170457A (ja) | 鉄基形状記憶合金 | |
| JPH01252758A (ja) | 窒素強化Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金 | |
| JPS6250542B2 (ja) | ||
| JPH0542493B2 (ja) | ||
| JPS62274057A (ja) | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 | |
| JP2711446B2 (ja) | 耐食軟磁性鋼 | |
| JPH01168849A (ja) | 高疲労強度快削鋼及びその製造方法 | |
| JPS5947363A (ja) | 遅れ破壊特性の優れたＣｏを含まないマルエ−ジング鋼 | |
| JPS6120623B2 (ja) | ||
| US4957699A (en) | Soft magnetic Cr-Al steel | |
| JP2721192B2 (ja) | 耐食性軟磁性材料 | |
| JP2700790B2 (ja) | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 | |
| JP3598364B2 (ja) | ステンレス鋼 | |
| JPS6032710B2 (ja) | 冷鍛用非磁性ステンレス鋼 | |
| JPH03173749A (ja) | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPH0617198A (ja) | 高温強度に優れた排気バルブ用鋼 | |
| JPS61217552A (ja) | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 | |
| JPS6112843A (ja) | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金 | |
| JP2001234298A (ja) | オーステナイト系Ｃａ添加快削ステンレス鋼 | |
| JPH03138337A (ja) | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 | |
| JPS63169362A (ja) | 非磁性工具鋼 | |
| JPH03285050A (ja) | 高温特性の優れた排気バルブ用鋼 |