JPS62230908A - 鉄鉱石の溶融還元方法 - Google Patents
鉄鉱石の溶融還元方法Info
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Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、鉄鉱石や予備還元鉄鉱石等を溶融還元する方
法に関し、詳細には該溶融還元機能を発揮させつつ優れ
た脱P機能を発揮させることに成功した溶融還元方法に
関するものである。
法に関し、詳細には該溶融還元機能を発揮させつつ優れ
た脱P機能を発揮させることに成功した溶融還元方法に
関するものである。
[従来の技術]
高炉によらないで銑鉄を製造する技術としていわゆる直
接製鉄法が脚光を浴びつつある。この様な技術としては
特公昭57−40883号公報を挙げることができる。
接製鉄法が脚光を浴びつつある。この様な技術としては
特公昭57−40883号公報を挙げることができる。
該公知方法は、鉄浴式溶融還元炉内に鉄鉱石及び炭素源
を投入してこれらを団鉱とすると共に、上記鉄浴中に生
石灰を加えつつ連続的に酸素吹錬を行なおうとするもの
であって、低品位石灰の使用を可能にする他、短時間吹
錬作業を実現する等のメリットを有し、実操レベルにお
いても貴重な技術として評価されている。
を投入してこれらを団鉱とすると共に、上記鉄浴中に生
石灰を加えつつ連続的に酸素吹錬を行なおうとするもの
であって、低品位石灰の使用を可能にする他、短時間吹
錬作業を実現する等のメリットを有し、実操レベルにお
いても貴重な技術として評価されている。
しかし溶融還元炉から出銑された溶銑の成分組成につい
ては必ずしも繊細な配慮がなされておらない様である。
ては必ずしも繊細な配慮がなされておらない様である。
即ち上記溶銑中のP濃度やS濃度は、例えば0.058
%、 0.148%という様に通常の高炉に比べてかな
り高い値であり、出銑後に脱P処理や脱SIA理を行な
うことは不可欠である。溶銑に対するこれらの処理は転
炉操業前に行なわれる予mIA理として一般化している
が、P iIA度やS濃度が高いときには予備処理の負
荷が高くなる。
%、 0.148%という様に通常の高炉に比べてかな
り高い値であり、出銑後に脱P処理や脱SIA理を行な
うことは不可欠である。溶銑に対するこれらの処理は転
炉操業前に行なわれる予mIA理として一般化している
が、P iIA度やS濃度が高いときには予備処理の負
荷が高くなる。
従ってもし上記溶融還元プロセス自体にある程度の脱P
機能や脱S機能を発揮させることができるならば、予備
処理負荷を軽減することができるはずである。
機能や脱S機能を発揮させることができるならば、予備
処理負荷を軽減することができるはずである。
[発明が解決しようとする問題点]
本発明はこうした要望を満たすべくなされたものであっ
て、溶融還元処理中の脱P反応を飛躍的に進行させると
共に、鋼種によっては溶銑に対する脱PIA理を省略す
ることができる様な鉄鉱石溶融還元法を提供しようとす
るものである。
て、溶融還元処理中の脱P反応を飛躍的に進行させると
共に、鋼種によっては溶銑に対する脱PIA理を省略す
ることができる様な鉄鉱石溶融還元法を提供しようとす
るものである。
[問題点を解決する為の手段]
本発明に係る鉄鉱石の溶融還元方法とは、鉄鉱石又は予
備還元鉄鉱石、炭素買物質、造滓剤、酸素を鉄浴式溶融
還元炉に導入して上記鉄鉱石を溶融還元するに当たり、
出銑時の溶銑中の[C]濃度を3.5重量%以上とする
と共に、出洗温度を、当該溶銑組成の液相線温度より2
00℃以上高い温度で且つ1450℃以下に保持して操
業するところにその要旨が存在するものである。
備還元鉄鉱石、炭素買物質、造滓剤、酸素を鉄浴式溶融
還元炉に導入して上記鉄鉱石を溶融還元するに当たり、
出銑時の溶銑中の[C]濃度を3.5重量%以上とする
と共に、出洗温度を、当該溶銑組成の液相線温度より2
00℃以上高い温度で且つ1450℃以下に保持して操
業するところにその要旨が存在するものである。
[作用]
本発明は、上述の如<(1)出銑時の溶銑中の[C]濃
度を3.57[量%以上とする点、(2)溶銑の温度を
、1450℃以下で且つ上記溶銑組成の液相線温度より
200℃以上高い温度に保持する様に規定した点に特徴
を有するものである。以下夫々について説明する。
度を3.57[量%以上とする点、(2)溶銑の温度を
、1450℃以下で且つ上記溶銑組成の液相線温度より
200℃以上高い温度に保持する様に規定した点に特徴
を有するものである。以下夫々について説明する。
(1)上記[c ] ]14度を3.5重量%以上とし
た点について: 溶銑[P]濃濃度1炭炭原単、生石灰原単位及びスラグ
量が溶銑中の[C]濃度によってどの様な影響を受ける
かについて、これらを定量的に把握することを目的とし
て多数の実験的データを整理したところ第1図に示す様
な結果が得られた。
た点について: 溶銑[P]濃濃度1炭炭原単、生石灰原単位及びスラグ
量が溶銑中の[C]濃度によってどの様な影響を受ける
かについて、これらを定量的に把握することを目的とし
て多数の実験的データを整理したところ第1図に示す様
な結果が得られた。
本発明者等は、出銑後の脱P工程を省略するには出銑時
の[P]濃度を大略0.025%以下とすることが必要
であることに鑑み、[C]濃度を3.5重量%以上(ま
たこの様に規定してやることによって溶銑の温度を14
50℃以下とすることができる)とすることが不可欠で
あることを知った。
の[P]濃度を大略0.025%以下とすることが必要
であることに鑑み、[C]濃度を3.5重量%以上(ま
たこの様に規定してやることによって溶銑の温度を14
50℃以下とすることができる)とすることが不可欠で
あることを知った。
(2)溶銑温度を、上記溶銑組成の液相線温度より20
0℃以上高い温度で1450℃以下に保持する様に規定
した点について: 脱Pは、溶銑からスラグへの燐酸化物の移行によって進
行するが、これは、高炉製鉄法における溶銑については
該溶銑温度が低いほどスムーズに進行することが知られ
ている。しかしこのことは、スラグ量の多い溶融還元法
においては必ずしも十分に確認されていない。そこでこ
れを確認すべく種々の検討を行なったところ、溶融還元
法についてもやはり低温条件が有利であることを知った
。具体的には上記(1)の条件である[C]濃度≧3.
5 Ji量%を満たす様な溶融還元条件を設定して溶融
還元を行ない、[P]濃度と温度との関係を調査した。
0℃以上高い温度で1450℃以下に保持する様に規定
した点について: 脱Pは、溶銑からスラグへの燐酸化物の移行によって進
行するが、これは、高炉製鉄法における溶銑については
該溶銑温度が低いほどスムーズに進行することが知られ
ている。しかしこのことは、スラグ量の多い溶融還元法
においては必ずしも十分に確認されていない。そこでこ
れを確認すべく種々の検討を行なったところ、溶融還元
法についてもやはり低温条件が有利であることを知った
。具体的には上記(1)の条件である[C]濃度≧3.
5 Ji量%を満たす様な溶融還元条件を設定して溶融
還元を行ない、[P]濃度と温度との関係を調査した。
その結果1450℃以下であれば[P]濃度を所望値(
出銑後説P工程を省略できる程度の濃度: 0.025
重量%)以下にすることができることが分かった。
出銑後説P工程を省略できる程度の濃度: 0.025
重量%)以下にすることができることが分かった。
ところが本発明者等は、1450℃以下の溶銑を次工程
へ導入するに当たって新たな問題が生じることを知った
。即ちその問題とは、出銑・出滓時、溶銑の脱S時、リ
レードル時等に溶銑温度が降下することである。そこで
本発明者等はこの温度降下を考慮して当該溶銑組成の液
相線温度より200℃以上高い温度に保持することとし
たのである。具体的には、Fe−C状態図において夫々
の[C]濃度(3,5重量%以上)と上記液相線との交
点より200℃以上高い温度を下限とすることとした。
へ導入するに当たって新たな問題が生じることを知った
。即ちその問題とは、出銑・出滓時、溶銑の脱S時、リ
レードル時等に溶銑温度が降下することである。そこで
本発明者等はこの温度降下を考慮して当該溶銑組成の液
相線温度より200℃以上高い温度に保持することとし
たのである。具体的には、Fe−C状態図において夫々
の[C]濃度(3,5重量%以上)と上記液相線との交
点より200℃以上高い温度を下限とすることとした。
以上、溶銑の[C]濃度及び溶銑温度に着目して説明し
てきたが、脱Pに影響を与える要因としては、(A)ス
ラグ塩基度、(B)溶銑の攪拌混合特性等が挙げられる
ので、以下これらについて説明する。
てきたが、脱Pに影響を与える要因としては、(A)ス
ラグ塩基度、(B)溶銑の攪拌混合特性等が挙げられる
ので、以下これらについて説明する。
(八)スラグ塩基度(Cab/Stow)について:溶
融還元法においては、鉄鉱石や炭材がそのまま使用され
るので、溶融還元炉中には極めて多量の脈石分及び灰分
が存在し、スラグ量が極めて多量になる(スラグ量は、
塩基度が2.0程度と低い場合でも400 kg/lに
も達する)。しかも該スラグは酸性側に傾いているから
、スラグを脱Pに都合のよい高塩基度のものまで高める
には塩基性のスラグ形成剤を多量に添加してやる必要が
ある。
融還元法においては、鉄鉱石や炭材がそのまま使用され
るので、溶融還元炉中には極めて多量の脈石分及び灰分
が存在し、スラグ量が極めて多量になる(スラグ量は、
塩基度が2.0程度と低い場合でも400 kg/lに
も達する)。しかも該スラグは酸性側に傾いているから
、スラグを脱Pに都合のよい高塩基度のものまで高める
には塩基性のスラグ形成剤を多量に添加してやる必要が
ある。
このことはスラグ量の一層の増大を招き、溶融還元の銑
鉄生産性や収率等を著しく低減させる。
鉄生産性や収率等を著しく低減させる。
従って銑鉄生産性等に鑑みるとスラグ塩基度は1.7〜
2.0 (1,7未満では脱P能が劣り、2.0を超え
るとスラグ量が過大になる)の範囲とすることが好まし
いが、上記生産性等に格別の配慮を払う必要がない場合
には、1.7〜2.0の範囲を逸脱しても良い。尚1.
7〜2.0とした場合、上述の如く脱P反応自体にとっ
ては最適条件であるとはいえないから、前記溶銑温度条
件(上限を1450℃とした点)は極めて意義深い条件
であるということができる。
2.0 (1,7未満では脱P能が劣り、2.0を超え
るとスラグ量が過大になる)の範囲とすることが好まし
いが、上記生産性等に格別の配慮を払う必要がない場合
には、1.7〜2.0の範囲を逸脱しても良い。尚1.
7〜2.0とした場合、上述の如く脱P反応自体にとっ
ては最適条件であるとはいえないから、前記溶銑温度条
件(上限を1450℃とした点)は極めて意義深い条件
であるということができる。
(B)溶銑の攪拌混合特性等について:本発明において
は、酸素が鉄浴式溶融還元炉へ導入されるので、該導入
動作に伴なって溶銑が攪拌される。従って脱Pに必要な
燐と酸素の接触は、該攪拌によって保証されるのである
が、攪拌に格別の工夫を凝らすことによって、上記接触
効率をより高めることができ、これに伴なって脱P効果
の飛躍的向上を達成することができる。底吹きの採用等
が挙げられる。
は、酸素が鉄浴式溶融還元炉へ導入されるので、該導入
動作に伴なって溶銑が攪拌される。従って脱Pに必要な
燐と酸素の接触は、該攪拌によって保証されるのである
が、攪拌に格別の工夫を凝らすことによって、上記接触
効率をより高めることができ、これに伴なって脱P効果
の飛躍的向上を達成することができる。底吹きの採用等
が挙げられる。
以下本発明の実施例を挙げることによって本発明を具体
的に説明するが本発明は該実施例のみに限定される性質
のものではなく、必要に応じて種々の変形が可能である
。
的に説明するが本発明は該実施例のみに限定される性質
のものではなく、必要に応じて種々の変形が可能である
。
[実施例]
下記第1表に示す石炭及び下記第2表に示す予備還元鉄
鉱石を使用して操業した。
鉱石を使用して操業した。
定常運転時においては、鉄浴式溶融還元炉における溶銑
のC濃度が4重量%、温度が1400℃となる様に、鉄
浴底部の羽口より石炭(412kg/l)及び純酸素(
218Nm’/l )を吹込みつつ、一方では鉄浴上部
から還元鉄ベレット(金属化率92%、 103 s
kg/l)及び生石灰(82kg/l)を装入する。ま
た上記鉄浴上部へは上吹ぎランスを用いて2次燃焼用酸
素を51 Nm’/lの割合で吹き込む、溶融還元後に
おける溶銑及びスラグ組成を夫々第3表及び第4表に示
した。
のC濃度が4重量%、温度が1400℃となる様に、鉄
浴底部の羽口より石炭(412kg/l)及び純酸素(
218Nm’/l )を吹込みつつ、一方では鉄浴上部
から還元鉄ベレット(金属化率92%、 103 s
kg/l)及び生石灰(82kg/l)を装入する。ま
た上記鉄浴上部へは上吹ぎランスを用いて2次燃焼用酸
素を51 Nm’/lの割合で吹き込む、溶融還元後に
おける溶銑及びスラグ組成を夫々第3表及び第4表に示
した。
第 3 表
(重量%)
溶銑温度1405℃、スラグ塩基度1.78゜(T、
Fe)3.98重量%の条件において、溶銑[P]濃度
は0.020重量%であった。尚スラグ量は1 a 9
kg/l、 2次燃焼率は15%、排ガス温度は1
504℃であった。
Fe)3.98重量%の条件において、溶銑[P]濃度
は0.020重量%であった。尚スラグ量は1 a 9
kg/l、 2次燃焼率は15%、排ガス温度は1
504℃であった。
[発明の効果]
本発明は上述の如く構成されているので、脱P能を飛躍
的に向上させることができると共に、これによって脱P
処理の負荷を軽減することができ、鋼種によっては脱P
処理工程を省略することができ、溶融還元以後の効率向
上に貢献することができる。
的に向上させることができると共に、これによって脱P
処理の負荷を軽減することができ、鋼種によっては脱P
処理工程を省略することができ、溶融還元以後の効率向
上に貢献することができる。
第1図は溶銑[P]濃濃度2炭炭原単、生石灰原単位、
スラグ量等と溶銑中[C]濃度の関係を示すグラフであ
る。
スラグ量等と溶銑中[C]濃度の関係を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- (1)鉄鉱石又は予備還元鉄鉱石、炭素質物質、造滓剤
、酸素を鉄浴式溶融還元炉に導入して上記鉄鉱石を溶融
還元するに当たり、出銑時の溶銑中の[C]濃度を3.
5重量%以上とすると共に、出洗温度を、当該溶銑組成
の液相線温度より200℃以上高い温度で且つ1450
℃以下に保持して操業することを特徴とする鉄鉱石の溶
融還元方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7526086A JPS62230908A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 鉄鉱石の溶融還元方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7526086A JPS62230908A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 鉄鉱石の溶融還元方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62230908A true JPS62230908A (ja) | 1987-10-09 |
Family
ID=13571070
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7526086A Pending JPS62230908A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 鉄鉱石の溶融還元方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62230908A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5078785A (en) * | 1989-09-04 | 1992-01-07 | Nippon Steel Corporation | Method of operating in-bath smelting reduction furnace |
WO2023100707A1 (ja) * | 2021-11-30 | 2023-06-08 | Jfeスチール株式会社 | 金属鉄の製造方法 |
-
1986
- 1986-04-01 JP JP7526086A patent/JPS62230908A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5078785A (en) * | 1989-09-04 | 1992-01-07 | Nippon Steel Corporation | Method of operating in-bath smelting reduction furnace |
WO2023100707A1 (ja) * | 2021-11-30 | 2023-06-08 | Jfeスチール株式会社 | 金属鉄の製造方法 |
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