JP2626771B2 - 予備処理溶銑を用いる転炉吹錬方法 - Google Patents
予備処理溶銑を用いる転炉吹錬方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は予備処理溶銑を用いる転炉吹錬方法に係り、
上吹きもしくは上底吹き転炉製鋼分野に広く利用され
る。
上吹きもしくは上底吹き転炉製鋼分野に広く利用され
る。
近年、転炉における脱りん、脱硫の負荷を軽減し、か
つMn鉱石からのMnの回収を効率的に行う目的から、高炉
から転炉工場までの混銑車による溶銑の輸送の途中で混
銑車炉中で溶銑の予備処理が行われることが多くなつて
来た。
つMn鉱石からのMnの回収を効率的に行う目的から、高炉
から転炉工場までの混銑車による溶銑の輸送の途中で混
銑車炉中で溶銑の予備処理が行われることが多くなつて
来た。
溶銑の予備処理は、脱りん、脱硫が主体であるが、脱
珪も同時に行つているのが通常である。これらの予備処
理反応においては、脱りんは低温ほど有利であり、脱硫
は低酸素ポテンシヤルほど有利である理由から、それぞ
れ適温の溶銑の状態で予備処理が行われる。Ｐは通常0.
1％から0.02〜0.04％へ、Ｓは0.03〜0.06％から0.001〜
0.02％まで低下させる。なお脱珪も同時に行っており、
Siは0.12％から0.02％まで低下させるのが一般である。
珪も同時に行つているのが通常である。これらの予備処
理反応においては、脱りんは低温ほど有利であり、脱硫
は低酸素ポテンシヤルほど有利である理由から、それぞ
れ適温の溶銑の状態で予備処理が行われる。Ｐは通常0.
1％から0.02〜0.04％へ、Ｓは0.03〜0.06％から0.001〜
0.02％まで低下させる。なお脱珪も同時に行っており、
Siは0.12％から0.02％まで低下させるのが一般である。
かくの如く、脱りん、脱硫された予備処理銑を転炉に
おいて吹錬する場合、転炉での果すべき役割は主として
脱炭であり、これらに関する従来技術としては、「鉄と
鋼」Vol.72、S243に小山内らが示しているいわゆる「ス
ラグレス吹錬法」および同誌S242に村本らが示している
いわゆる「レススラグ吹錬法」が典型的な例であり、こ
れらの技術は特公昭55−40082および62−14001にても開
示されており、スラグ量を極端に少い状態にして吹錬を
行う方法である。
おいて吹錬する場合、転炉での果すべき役割は主として
脱炭であり、これらに関する従来技術としては、「鉄と
鋼」Vol.72、S243に小山内らが示しているいわゆる「ス
ラグレス吹錬法」および同誌S242に村本らが示している
いわゆる「レススラグ吹錬法」が典型的な例であり、こ
れらの技術は特公昭55−40082および62−14001にても開
示されており、スラグ量を極端に少い状態にして吹錬を
行う方法である。
これらの「スラグレスもしくはレススラグ吹錬法」の
目的は、次の如くである。
目的は、次の如くである。
（イ） 生石灰等の造滓剤の投入を少くすることによる
造滓剤コストの低減。
造滓剤コストの低減。
（ロ） スラグにロスされるMn分、Fe分の低減によるFe
−Mn合金鉄原単位の減少、溶鋼歩留の向上。
−Mn合金鉄原単位の減少、溶鋼歩留の向上。
（ハ） 送酸量の低減、生産性の向上。
かくの如く、予備処理銑の上記スラグレスもしくはレ
ススラグ吹錬の従来の転炉吹錬法は一応の目的を果たし
ているものの、酸素が鋼浴を直撃する結果、吹錬中に発
生するダストが極めて大きいという問題点がある。転炉
吹錬時のスラグボリウム（kg/ton）と発生ダスト量（kg
/ton）との関係について本発明者らが調査した結果は第
１図に示すとおりである。発生ダストの大部分は鉄およ
び酸化鉄であるので、例えばスラグボリウム20kg/tのレ
ススラグ吹錬法の場合には発生するダスト中のFe分は実
に12〜13kg/tに及ぶ。しかも大量に発生するダストは炉
口やランスに堆積して、いわゆる「地金付き」と称する
溶鋼が付着し易くなるという操業上のトラブルを招き易
い。
ススラグ吹錬の従来の転炉吹錬法は一応の目的を果たし
ているものの、酸素が鋼浴を直撃する結果、吹錬中に発
生するダストが極めて大きいという問題点がある。転炉
吹錬時のスラグボリウム（kg/ton）と発生ダスト量（kg
/ton）との関係について本発明者らが調査した結果は第
１図に示すとおりである。発生ダストの大部分は鉄およ
び酸化鉄であるので、例えばスラグボリウム20kg/tのレ
ススラグ吹錬法の場合には発生するダスト中のFe分は実
に12〜13kg/tに及ぶ。しかも大量に発生するダストは炉
口やランスに堆積して、いわゆる「地金付き」と称する
溶鋼が付着し易くなるという操業上のトラブルを招き易
い。
本発明の目的は、予備処理溶銑を使用する上記従来の
スラグレスもしくはレススラグ吹錬法による転炉吹錬法
は、いずれも大量のダストを発生し、それに伴う操業上
のトラブルを発生することに鑑み、ダスト発生量を最少
限に抑制すると共に、溶銑中のＰ、Ｓ値を維持し、かつ
Mnのスラグロスを最少限とし、更に生成スラグを次回吹
錬に繰返し使用してコストの低減を図り得る新規の転炉
吹錬方法を提供するにある。
スラグレスもしくはレススラグ吹錬法による転炉吹錬法
は、いずれも大量のダストを発生し、それに伴う操業上
のトラブルを発生することに鑑み、ダスト発生量を最少
限に抑制すると共に、溶銑中のＰ、Ｓ値を維持し、かつ
Mnのスラグロスを最少限とし、更に生成スラグを次回吹
錬に繰返し使用してコストの低減を図り得る新規の転炉
吹錬方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。すなわ
ち、予めP:0.04％以下、S:0.02％以下に脱りん、脱硫し
た予備処理溶銑を用いる上吹きもしくは上底吹き転炉吹
錬方法において、前記転炉吹錬時のスラグは成分調整ス
ラグを用い、かつ該スラグ量を50超〜80kg/tonに維持し
つつ吹錬を行い、更に使用ずみ前記調整スラグは次回吹
錬に繰返し使用することを特徴とする予備処理溶銑を用
いる転炉吹錬方法である。
ち、予めP:0.04％以下、S:0.02％以下に脱りん、脱硫し
た予備処理溶銑を用いる上吹きもしくは上底吹き転炉吹
錬方法において、前記転炉吹錬時のスラグは成分調整ス
ラグを用い、かつ該スラグ量を50超〜80kg/tonに維持し
つつ吹錬を行い、更に使用ずみ前記調整スラグは次回吹
錬に繰返し使用することを特徴とする予備処理溶銑を用
いる転炉吹錬方法である。
転炉操業におけるスラグボリウムとダスト発生量との
関係は、第１図に示したようにスラグボリウムが大きい
ほどスラグに捕捉されるダスト粒子量が多く、従つて放
散されるダスト発生量が少くなる。本発明者らの実験に
よると、スラグボリウムが80kg/溶鋼ｔを越えると、ス
ラグのダスト捕捉効果が飽和するので、本発明における
スラグ量は80kg/tを上限とした。また従来のレススラグ
法によるスラグ量は通常10〜30kg/tであるが、その範囲
はなおダストの発生量が多く50kg/tのを超すと比較的少
くなるので、50超〜80kg/tの範囲が本発明の目的達成に
最もよい範囲であることが判明した。
関係は、第１図に示したようにスラグボリウムが大きい
ほどスラグに捕捉されるダスト粒子量が多く、従つて放
散されるダスト発生量が少くなる。本発明者らの実験に
よると、スラグボリウムが80kg/溶鋼ｔを越えると、ス
ラグのダスト捕捉効果が飽和するので、本発明における
スラグ量は80kg/tを上限とした。また従来のレススラグ
法によるスラグ量は通常10〜30kg/tであるが、その範囲
はなおダストの発生量が多く50kg/tのを超すと比較的少
くなるので、50超〜80kg/tの範囲が本発明の目的達成に
最もよい範囲であることが判明した。
スラグを構成する各物質は、予め成分調整されたもの
を投入すればよい。予め調整されたスラグ成分とは、例
えば（P2O5）の場合は、1.5％以下、（MnO）の場合は16
％以上であることは、Ｐの分配比およびMnの分配比の実
績から次の如く算出される。
を投入すればよい。予め調整されたスラグ成分とは、例
えば（P2O5）の場合は、1.5％以下、（MnO）の場合は16
％以上であることは、Ｐの分配比およびMnの分配比の実
績から次の如く算出される。
（イ） （P2O5）の場合 脱りん銑の転炉吹錬におけるＰの分配比（Ｐ）／
〔Ｐ〕＝33、しかして吹止時の〔Ｐ〕は20×10-3％以下
であるので、この場合の（Ｐ）、従つて（P2O5）＝1.5
％と算出されるので（P2O5）≦1.5％となるような調整
されたスラグを50超〜80kg/t使用すればよい。
〔Ｐ〕＝33、しかして吹止時の〔Ｐ〕は20×10-3％以下
であるので、この場合の（Ｐ）、従つて（P2O5）＝1.5
％と算出されるので（P2O5）≦1.5％となるような調整
されたスラグを50超〜80kg/t使用すればよい。
（ロ） （MnO）の場合 平均的な予備処理銑吹錬の場合のMnの分配比、すなわ
ち、（Mn）／〔Mn〕＝20 吹止時の〔Mn〕の下限0.6％を用いれば、（Mn）が算
出され、従つて（MnO）≧16％なる調整スラグを30〜80k
g/t使用すればよいことが分る。
ち、（Mn）／〔Mn〕＝20 吹止時の〔Mn〕の下限0.6％を用いれば、（Mn）が算
出され、従つて（MnO）≧16％なる調整スラグを30〜80k
g/t使用すればよいことが分る。
その他（Ｓ）等の調整成分量も同様にして求めること
ができる。
ができる。
従つて転炉操業に際しては、上記の如き予め成分調整
されたスラグを50超〜80kg/t投入し、吹錬の途中におい
て例えばMn鉱石、コークス等の投入によつて増加した脈
石分のスラグは、その都度増加分に見合うスラグを排滓
して50超〜80kg/tを維持するように操業する。かくして
吹錬終了後は50超〜80kg/tに相当するスラグを炉内に残
し、該スラグに10〜20kg/tのスクラツプを投入して冷却
・固化し、次回の溶銑装入により吹錬を開始する時に再
使用する。もし必要により吹錬終了後スラグを全量排出
する場合には、同一成分調整された50超〜80kg/tの固化
した冷スラグを投入するようにしてもよい。
されたスラグを50超〜80kg/t投入し、吹錬の途中におい
て例えばMn鉱石、コークス等の投入によつて増加した脈
石分のスラグは、その都度増加分に見合うスラグを排滓
して50超〜80kg/tを維持するように操業する。かくして
吹錬終了後は50超〜80kg/tに相当するスラグを炉内に残
し、該スラグに10〜20kg/tのスクラツプを投入して冷却
・固化し、次回の溶銑装入により吹錬を開始する時に再
使用する。もし必要により吹錬終了後スラグを全量排出
する場合には、同一成分調整された50超〜80kg/tの固化
した冷スラグを投入するようにしてもよい。
投入スラグとしては、例えば（P2O5）の場合、予め実
績分配比から算出した（P2O5）≦1.5％含有スラグを50
超〜80kg/t装入しているので、吹止め後の〔Ｐ〕はもと
の溶銑中の〔Ｐ〕以上に複りんすることはなく、また
（MnO）≧16％を含有する50超〜80kg/tのスラグを装入
しているので、例えばMn含有量の高い鋼種を吹錬する場
合には、Mn鉱石を投入して（MnO）が16％以上とすれ
ば、Mn分配比20が一定であるので、〔Mn〕が0.6％以上
の高い鋼種を吹錬することができる。従つて予めスラグ
中の（MnO）％を高めておけば、スラグへのMnロスも少
く、またMnの気化損失も少なくなる。
績分配比から算出した（P2O5）≦1.5％含有スラグを50
超〜80kg/t装入しているので、吹止め後の〔Ｐ〕はもと
の溶銑中の〔Ｐ〕以上に複りんすることはなく、また
（MnO）≧16％を含有する50超〜80kg/tのスラグを装入
しているので、例えばMn含有量の高い鋼種を吹錬する場
合には、Mn鉱石を投入して（MnO）が16％以上とすれ
ば、Mn分配比20が一定であるので、〔Mn〕が0.6％以上
の高い鋼種を吹錬することができる。従つて予めスラグ
中の（MnO）％を高めておけば、スラグへのMnロスも少
く、またMnの気化損失も少なくなる。
また本発明の大きな特徴であるスラグ量が50超〜80kg
/tと従来のスラグレス吹錬もしくはレススラグ吹錬に比
し多いので、第１図より明らかな如く、ダスト発生量を
半減以下に減少することができる。また、吹錬に使用し
たスラグは（P2O5）量、もしくは（MnO）量を若干調整
すれば何回でも使用できることも、本発明の特徴であ
る。
/tと従来のスラグレス吹錬もしくはレススラグ吹錬に比
し多いので、第１図より明らかな如く、ダスト発生量を
半減以下に減少することができる。また、吹錬に使用し
たスラグは（P2O5）量、もしくは（MnO）量を若干調整
すれば何回でも使用できることも、本発明の特徴であ
る。
P:0.015〜0.020％、S:0.004〜0.010％に脱りん、脱硫
した予備処理溶銑を使用し、本発明による転炉吹錬方法
により、 P:0.02％以下、S:0.01％以下、Mn:1.0％ C:0.12％な
る規格の鋼を８チヤージ溶製した。各チヤージ毎の使用
溶銑、吹止鋼成分、吹錬前のスラグ成分、吹錬後のスラ
グ成分、発生ダスト量は第１表に示すとおりである。
した予備処理溶銑を使用し、本発明による転炉吹錬方法
により、 P:0.02％以下、S:0.01％以下、Mn:1.0％ C:0.12％な
る規格の鋼を８チヤージ溶製した。各チヤージ毎の使用
溶銑、吹止鋼成分、吹錬前のスラグ成分、吹錬後のスラ
グ成分、発生ダスト量は第１表に示すとおりである。
第１表より明らかなとおり、８チヤージは連続して吹
錬し、吹錬前後の （P2O5）＝1.2〜1.5％、 （MnO）＝16〜19％ スラグボリウム＝50超〜80kg/t になるように、チヤージNo.3終了後およびチヤージNo.7
終了後の２回途中で若干量排滓した。各チヤージ共発生
ダスト量は少く3.8〜5.8kg/tの範囲で安定していた。こ
の発生量は従来のスラグレス吹錬に比し1/2〜1/3であ
り、第１図にプロツトしたとおりである。なお、各チヤ
ージのスラグの冷却は残存スラグに10〜20kg/tのスクラ
ツプを投入して固化したが、溶銑装入時に突沸もなく安
全上の問題はなかつた。
錬し、吹錬前後の （P2O5）＝1.2〜1.5％、 （MnO）＝16〜19％ スラグボリウム＝50超〜80kg/t になるように、チヤージNo.3終了後およびチヤージNo.7
終了後の２回途中で若干量排滓した。各チヤージ共発生
ダスト量は少く3.8〜5.8kg/tの範囲で安定していた。こ
の発生量は従来のスラグレス吹錬に比し1/2〜1/3であ
り、第１図にプロツトしたとおりである。なお、各チヤ
ージのスラグの冷却は残存スラグに10〜20kg/tのスクラ
ツプを投入して固化したが、溶銑装入時に突沸もなく安
全上の問題はなかつた。
本発明は予めP:0.04％以下、S:0.02％以下に脱りん、
脱硫した予備処理溶銑を使用し、転炉吹錬するに際し転
炉吹錬時のスラグは予め成 分調整したスラグを使用し、かつ該スラグ量を常に50超
〜80kg/tに維持しつつ吹錬を行う方法をとつたので、次
の如き効果を挙げることができた。
脱硫した予備処理溶銑を使用し、転炉吹錬するに際し転
炉吹錬時のスラグは予め成 分調整したスラグを使用し、かつ該スラグ量を常に50超
〜80kg/tに維持しつつ吹錬を行う方法をとつたので、次
の如き効果を挙げることができた。
（イ） 酸化鉄ダストの発生量を従来のスラグレス吹錬
等の1/2〜1/3に減少することができ、大量のダスト発生
に伴う操業上のトラブルを解消できた。
等の1/2〜1/3に減少することができ、大量のダスト発生
に伴う操業上のトラブルを解消できた。
（ロ） 予め成分調整したスラグを使用するので溶製鋼
のＰ、Ｓ等は装入溶銑とほぼ同一に維持されるので、転
炉吹錬は専ら脱炭のみで著しく負荷が軽減された。
のＰ、Ｓ等は装入溶銑とほぼ同一に維持されるので、転
炉吹錬は専ら脱炭のみで著しく負荷が軽減された。
（ハ） 成分調整スラグは少量のスクラツプ投入により
固化し、次回の吹錬に使用できるので、製造鋼種によつ
て若干の調整のみ行えば何回でも繰返し使用できる。
固化し、次回の吹錬に使用できるので、製造鋼種によつ
て若干の調整のみ行えば何回でも繰返し使用できる。
（ニ） 以上により著しいコストの低減が可能となつ
た。
た。
第１図は、予備処理溶銑を使用する転炉吹錬におけるス
ラグボリウム（kg/t）と発生ダスト量（kg/t）との関係
を示す線図である。
ラグボリウム（kg/t）と発生ダスト量（kg/t）との関係
を示す線図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−182214（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−145916（ＪＰ，Ａ) 特公 昭62−52003（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】予めP:0.04％以下、S:0.02％以下に脱り
ん、脱硫した予備処理溶銑を用いる上吹きもしくは上底
吹き転炉吹錬方法において、前記転炉吹錬時のスラグは
成分調整スラグを用い、かつ該スラグ量を50超〜80kg/t
onに維持しつつ吹錬を行い、更に使用ずみ前記成分調整
スラグは次回吹錬に繰返し使用することを特徴とする予
備処理溶銑を用いる転炉吹錬方法。 - 【請求項２】前記成分調整スラグは（MnO）濃度が16％
以上、（P2O5）濃度が1.5％以下である特許請求の範囲
の第１項に記載の予備処理溶銑を用いる転炉吹錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28500887A JP2626771B2 (ja) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | 予備処理溶銑を用いる転炉吹錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28500887A JP2626771B2 (ja) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | 予備処理溶銑を用いる転炉吹錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01127615A JPH01127615A (ja) | 1989-05-19 |
| JP2626771B2 true JP2626771B2 (ja) | 1997-07-02 |
Family
ID=17685955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28500887A Expired - Fee Related JP2626771B2 (ja) | 1987-11-11 | 1987-11-11 | 予備処理溶銑を用いる転炉吹錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2626771B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2707815B2 (ja) * | 1990-09-18 | 1998-02-04 | トヨタ自動車株式会社 | プレス成形装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0689383B2 (ja) * | 1986-02-06 | 1994-11-09 | 新日本製鐵株式会社 | 鉄系合金溶湯の製造装置 |
-
1987
- 1987-11-11 JP JP28500887A patent/JP2626771B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01127615A (ja) | 1989-05-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |