JPS62214806A - ホツトストリツプミルによる異形断面鋼板の製造方法 - Google Patents
ホツトストリツプミルによる異形断面鋼板の製造方法Info
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- JPS62214806A JPS62214806A JP5767686A JP5767686A JPS62214806A JP S62214806 A JPS62214806 A JP S62214806A JP 5767686 A JP5767686 A JP 5767686A JP 5767686 A JP5767686 A JP 5767686A JP S62214806 A JPS62214806 A JP S62214806A
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- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 4
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はホットストリップミルにおいて、１ないし複数
スタンドによるカリバー圧延を行なう異形断面鋼板の製
造方法に関するものである。
スタンドによるカリバー圧延を行なう異形断面鋼板の製
造方法に関するものである。
（従来の技術）
従来、ストリップの幅方向に板厚差を与える方法として
はロールにクラウンを付与する方法、あるいはロールに
溝を付与する方法（特公昭５２−前者は一般的なストリ
ップの作業範囲に属しており、大きな差厚を与えるため
にはホットストリップミルの前段の圧延からロールに大
きなりラウンを付与し、圧延材の板厚に応じてクラウン
を減少させて形状を乱すことなくストリップのクラウン
を形成していくものであり、幅方向の断面形状はクラウ
ン形状に限られている。
はロールにクラウンを付与する方法、あるいはロールに
溝を付与する方法（特公昭５２−前者は一般的なストリ
ップの作業範囲に属しており、大きな差厚を与えるため
にはホットストリップミルの前段の圧延からロールに大
きなりラウンを付与し、圧延材の板厚に応じてクラウン
を減少させて形状を乱すことなくストリップのクラウン
を形成していくものであり、幅方向の断面形状はクラウ
ン形状に限られている。
後者はロールに溝を設け、局部的な突起をストリップに
付与する圧延方法である。この圧延方法は最終１スタン
ドでの圧延のため、板厚差を大きく取ると形状が悪化し
、製品不良 圧延不能となるため付与し得る断面形状は
限られている。
付与する圧延方法である。この圧延方法は最終１スタン
ドでの圧延のため、板厚差を大きく取ると形状が悪化し
、製品不良 圧延不能となるため付与し得る断面形状は
限られている。
そこで先に本出願人は、特願昭５９−１２８８８０号に
よって、ストリップの幅方向に広範囲の板厚差を有する
形状の良好な鋼板を製造するため、工ないし複数スタン
ドの連続熱延ミル（ホットストリップミル）によるカリ
バー圧延方法を出願した。これは、圧延にあたりスタン
ド１台あたり下式で表される圧下配分により圧延するこ
とを特徴とする異形断面ス） ＋７ツプの圧延方法であ
る。
よって、ストリップの幅方向に広範囲の板厚差を有する
形状の良好な鋼板を製造するため、工ないし複数スタン
ドの連続熱延ミル（ホットストリップミル）によるカリ
バー圧延方法を出願した。これは、圧延にあたりスタン
ド１台あたり下式で表される圧下配分により圧延するこ
とを特徴とする異形断面ス） ＋７ツプの圧延方法であ
る。
ｌｃｈε／ ｈＦ：ＣｈＯ／ ｈ□ Ｉ ≦０．３ただ
し、Ｃｈ已は入側の板厚差（＋ｎｍ ）、ｈＦは入側平
均板厚（Ｉ）、Ｃｈｐは出側の板厚差（ωｍ）、ｈｐは
出側平均板厚（ｌＩｌｌＩＩ）である。
し、Ｃｈ已は入側の板厚差（＋ｎｍ ）、ｈＦは入側平
均板厚（Ｉ）、Ｃｈｐは出側の板厚差（ωｍ）、ｈｐは
出側平均板厚（ｌＩｌｌＩＩ）である。
（発明が解決しようとする問題点）
上記先願発明により広範囲な板厚差を有する鋼板の圧延
の必要条件は明らかになったが、その十分条件について
更に改良が望まれていた。
の必要条件は明らかになったが、その十分条件について
更に改良が望まれていた。
すなわち、形状、圧延スタンド入側の板厚差の出側板厚
差に及ぼす影響、圧延ロールのカリバー深さの出側板厚
差に及ぼす影響について更に詳細な追及が求められ、た
とえば目標板厚差に対し、１スタンドのカリバー圧延で
付与し得るか否か、あるいは複数スタンドのカリバー圧
延とした場合の必要スタンド数等の最適値の決定が必要
であった。
差に及ぼす影響、圧延ロールのカリバー深さの出側板厚
差に及ぼす影響について更に詳細な追及が求められ、た
とえば目標板厚差に対し、１スタンドのカリバー圧延で
付与し得るか否か、あるいは複数スタンドのカリバー圧
延とした場合の必要スタンド数等の最適値の決定が必要
であった。
（問題点を解決するための手段）
本発明はかかる現状に鑑みなされたものであり、ストリ
ップ幅方向に広範囲なピッチで板厚差を有する形状の異
形断面鋼板の製造を行なうにあたり、形状、板厚差の遺
伝について１スタンドで付与する板厚差の限界を決定す
る式を算出し、カリバー圧延の必要スタンド数の決定、
カリバー深さの算定を行ない、目的とする断面形状の異
形断面鋼板をより一層良好な結果として得る製造方法で
ある。
ップ幅方向に広範囲なピッチで板厚差を有する形状の異
形断面鋼板の製造を行なうにあたり、形状、板厚差の遺
伝について１スタンドで付与する板厚差の限界を決定す
る式を算出し、カリバー圧延の必要スタンド数の決定、
カリバー深さの算定を行ない、目的とする断面形状の異
形断面鋼板をより一層良好な結果として得る製造方法で
ある。
すなわち、本発明は、連続熱間圧延機により幅方向に板
厚差を有する異形断面鋼板を製造するに際し、当該鋼板
の幅方向に生起させる厚み変化の急峻度および板厚差に
より圧延材に厚み差を付与する圧延ロールの必要スタン
ド数を決定し、決定されたスタンドにおいて次式により
求められる最適カリバーを当該スタンドのロールに刻設
して圧延を行なうことを特徴とする異形断面鋼板の製造
方法である。
厚差を有する異形断面鋼板を製造するに際し、当該鋼板
の幅方向に生起させる厚み変化の急峻度および板厚差に
より圧延材に厚み差を付与する圧延ロールの必要スタン
ド数を決定し、決定されたスタンドにおいて次式により
求められる最適カリバーを当該スタンドのロールに刻設
して圧延を行なうことを特徴とする異形断面鋼板の製造
方法である。
Ｃ＋ａ、カリバー深さ
η ：クラウン比率遺伝係数
Ｃｈ：出側幅方向板厚差
ＣＨ二人側幅方向板厚差
ただし、
り＝ −・ｔａｎ−’（（ａ＋ Ｉｎν）／ａ２１
＋ａ３π ａｌＳａｔ、ａコニ定数 シ：幾何学因子 ｈ：出側平均板厚 り二ロール径 ｂ：板幅 （作用） 次に、順次本発明の詳細な説明する。
＋ａ３π ａｌＳａｔ、ａコニ定数 シ：幾何学因子 ｈ：出側平均板厚 り二ロール径 ｂ：板幅 （作用） 次に、順次本発明の詳細な説明する。
（１）一般に、本発明の対象とする異形断面鋼板（第１
図に例示）等における急峻度λはΔε＝（−ｊ・λ）２ か Ｎ ＋− Δε：幅方向伸び歪差 ξ ：形状変化係数 Ｃｈ：出側幅方向板厚差 ｈ ：出側平均板厚 ＣＨ：入側幅方向板厚差 Ｈ：入側平均板厚 （ＣｈＳｈ、Ｃ）（１Ｈは！＠２図に例示）λ ：ｓ、
峻度 よ リ 、 で表される。λは最終スタンドにおいては製品基準内と
なる様、他のスタンドでは圧延に支障にならぬ様許容急
峻度λＣ以内とする必要がある。
図に例示）等における急峻度λはΔε＝（−ｊ・λ）２ か Ｎ ＋− Δε：幅方向伸び歪差 ξ ：形状変化係数 Ｃｈ：出側幅方向板厚差 ｈ ：出側平均板厚 ＣＨ：入側幅方向板厚差 Ｈ：入側平均板厚 （ＣｈＳｈ、Ｃ）（１Ｈは！＠２図に例示）λ ：ｓ、
峻度 よ リ 、 で表される。λは最終スタンドにおいては製品基準内と
なる様、他のスタンドでは圧延に支障にならぬ様許容急
峻度λＣ以内とする必要がある。
■式において、従来平板の場合Ｃｈ、Ｃ＋は板クラウン
であったが、異形断面鋼板については０６１０日を幅方
向板厚差とすることが特徴である。
であったが、異形断面鋼板については０６１０日を幅方
向板厚差とすることが特徴である。
１台のカリバー圧延での製造の可否については、■式に
ついて ζ ＝ト・ 七ａｎ−’（ａｌ ６ Ｉｎ Ｗ
−ａｘ）＋ ａｚただし、 シ：幾何学因子 ｈ：出側平均板厚 り二ロール径 ｂ：板幅 ａｌ、ａｚ、ａ ３ ａ定数 なる式で算出し、最終スタンドにおいての許容急峻度λ
Ｃに対し、 の判定を行なう、λ≦λＣの領域では１スタンドのカリ
バー圧延が可能であり、λ〉λＣの領域では複数スタン
ドのカリバー圧延ノ（必要となる。
ついて ζ ＝ト・ 七ａｎ−’（ａｌ ６ Ｉｎ Ｗ
−ａｘ）＋ ａｚただし、 シ：幾何学因子 ｈ：出側平均板厚 り二ロール径 ｂ：板幅 ａｌ、ａｚ、ａ ３ ａ定数 なる式で算出し、最終スタンドにおいての許容急峻度λ
Ｃに対し、 の判定を行なう、λ≦λＣの領域では１スタンドのカリ
バー圧延が可能であり、λ〉λＣの領域では複数スタン
ドのカリバー圧延ノ（必要となる。
第３図にその領域を示すが、１スタンドでのカリバー圧
延による不可能域は、出側幅方向板厚差ｃｈが小さい程
、板幅すが小さい程、また出側平均板厚りが大きい程狭
い。これより、断面形状に応じて１スタンドカリバー圧
延が可能か否かの判定を行なう。
延による不可能域は、出側幅方向板厚差ｃｈが小さい程
、板幅すが小さい程、また出側平均板厚りが大きい程狭
い。これより、断面形状に応じて１スタンドカリバー圧
延が可能か否かの判定を行なう。
（２）前項の結果により複数スタンドのカリバー圧延が
必要な断面形状のものについては、最終スタンドより前
段側へさかのぼり なる式で、各スタンド出側、入側の板厚差を決定する。
必要な断面形状のものについては、最終スタンドより前
段側へさかのぼり なる式で、各スタンド出側、入側の板厚差を決定する。
ここで
となるスタンドをカリバー圧延の開始スタンドとし、必
要スタンド数を決定する。
要スタンド数を決定する。
（３）次に前項において決定したＣｈｉ、 ＣＨｉに対
し、Ｃｈ ｉ ＝ζ◆Ｃｌｌ１十η・ＣＨｉただし、 ζ ：転写率 Ｃｍ二カリバー深さ η ：クラウン遺伝係数 なる公知の出側板厚差の式に対し ζ＝１−り η＝η・（１−γ） ただし、 η：クラウン比率遺伝係数 γ：圧下率 のηについて η” Ｈ’ ｔａｎ−’ｒ（ａｔ Ｉｎν）／ ａ
ｚ１ ＋ ａ３なる式で算出し、ζ、りを求め なる式でカリバー深さＣｍを決定する。
し、Ｃｈ ｉ ＝ζ◆Ｃｌｌ１十η・ＣＨｉただし、 ζ ：転写率 Ｃｍ二カリバー深さ η ：クラウン遺伝係数 なる公知の出側板厚差の式に対し ζ＝１−り η＝η・（１−γ） ただし、 η：クラウン比率遺伝係数 γ：圧下率 のηについて η” Ｈ’ ｔａｎ−’ｒ（ａｔ Ｉｎν）／ ａ
ｚ１ ＋ ａ３なる式で算出し、ζ、りを求め なる式でカリバー深さＣｍを決定する。
以上、（１）、（２）、（３）を順次行なうことにより
、目標断面形状（平均厚、幅、板厚差）に対し、要求急
峻度内に形状を迎えるための最適カリバー圧延スタンド
数、各スタンドの最適カリバー深さを決定することがで
きる。
、目標断面形状（平均厚、幅、板厚差）に対し、要求急
峻度内に形状を迎えるための最適カリバー圧延スタンド
数、各スタンドの最適カリバー深さを決定することがで
きる。
このようにして決定されたスタンド数及び各圧延ロール
によりホットストリップミルによって異形断面鋼板を圧
延する。
によりホットストリップミルによって異形断面鋼板を圧
延する。
（実施例）
板幅２００ ｍａ＋、平均板厚２．５１１１１１１％板
厚差０．８１１Ｉ１１１、急峻度２．５％以内なる異形
断面鋼板をホットストリップミルにより圧延した。仕上
スタンドは６基あり、以下のように設定した。
厚差０．８１１Ｉ１１１、急峻度２．５％以内なる異形
断面鋼板をホットストリップミルにより圧延した。仕上
スタンドは６基あり、以下のように設定した。
（１）最終スタンドでの１スタンドカリバー圧延では急
峻度が２０％以上となり、要求急峻度を満たさないばか
りか圧延そのものが不可能である。
峻度が２０％以上となり、要求急峻度を満たさないばか
りか圧延そのものが不可能である。
＜２）Ｒ終スタンドで急峻度２．５％以内、その他のス
タンドで５％以内とする様計算を行なった結果、５スタ
ンドのカリバー圧延が必要となった。
タンドで５％以内とする様計算を行なった結果、５スタ
ンドのカリバー圧延が必要となった。
（３）５スタンドについて各々カリバー深さを計算した
結果、表１の様になった。
結果、表１の様になった。
表１
この結果をもとに、２００１幅×３条の圧延を行った結
果、良好な形状の板が得られた。
果、良好な形状の板が得られた。
（発明の効果）
本発明によりホットストリップミルにおいて、複数スタ
ンドのカリバー圧延が最適に行なえるようになり、任意
の板厚差を有する鋼板の大量生産が可能となる。
ンドのカリバー圧延が最適に行なえるようになり、任意
の板厚差を有する鋼板の大量生産が可能となる。
第１図は異形断面鋼板の一例を示す断面図、第２図（イ
）、（ロ）は異形断面鋼板の形状を示す７７クターの説
明図、 第３図は１スタンドカリバー圧延での製造不可能域を示
す図である。
）、（ロ）は異形断面鋼板の形状を示す７７クターの説
明図、 第３図は１スタンドカリバー圧延での製造不可能域を示
す図である。
Claims (1)
- （１）連続熱間圧延機により幅方向に板厚差を有する異
形断面鋼板を製造するに際し、当該鋼板の幅方向に生起
させる厚み変化の急峻度および板厚差により圧延材に厚
み差を付与する圧延ロールの必要スタンド数を決定し、
決定されたスタンドにおいて次式により求められる最適
カリバーを当該スタンドのロールに刻設して圧延を行な
うことを特徴とする異形断面鋼板の製造方法。 Ｃｍ＝［Ｃｈ−＠η＠・（１−γ）・Ｃ＿Ｈ］／（１−
＠η＠）Ｃｍ：カリバー深さ ＠η＠：クラウン比率遺伝係数 Ｃｈ：出側幅方向板厚差 γ：圧下率 Ｃ＿Ｈ：入側幅方向板厚差 ただし、 ＠η＠＝１／π・ｔａｎ＾−＾１｛（ａ＿１−ｌｎν）
／ａ＿２｝＋ａ＿３ν＝（ｈ＾１＾．＾５・Ｄ＾０＾．
＾５）／ｂ＾２ａ＿１、ａ＿２、ａ＿３：定数 ν：幾何学因子 ｈ・出側平均板厚 Ｄ：ロール径 ｂ：板幅
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5767686A JPS62214806A (ja) | 1986-03-15 | 1986-03-15 | ホツトストリツプミルによる異形断面鋼板の製造方法 |
| US07/128,112 US4876874A (en) | 1986-03-15 | 1987-03-12 | Method of hot rolling steel strip with deformed sections |
| DE8787901680T DE3780116T2 (de) | 1986-03-15 | 1987-03-13 | Verfahren zur herstellung von verformten stahlblechen in einer warmbandstrasse. |
| PCT/JP1987/000158 WO1987005543A1 (en) | 1986-03-15 | 1987-03-13 | Method for manufacturing steel plate having deformed section by means of hot strip mill |
| EP87901680A EP0264452B1 (en) | 1986-03-15 | 1987-03-13 | Method for manufacturing steel plate having deformed section by means of hot strip mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5767686A JPS62214806A (ja) | 1986-03-15 | 1986-03-15 | ホツトストリツプミルによる異形断面鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62214806A true JPS62214806A (ja) | 1987-09-21 |
| JPH0327282B2 JPH0327282B2 (ja) | 1991-04-15 |
Family
ID=13062523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5767686A Granted JPS62214806A (ja) | 1986-03-15 | 1986-03-15 | ホツトストリツプミルによる異形断面鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62214806A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56109107A (en) * | 1980-01-31 | 1981-08-29 | Mitsubishi Electric Corp | Controller for load balance in multistage continuous rolling mill |
| JPS58159902A (ja) * | 1982-03-18 | 1983-09-22 | Kawasaki Steel Corp | ホツトストリツプミルによる厚物ストリツプの圧延方法 |
| JPS619911A (ja) * | 1984-06-22 | 1986-01-17 | Nippon Steel Corp | 異形断面ストリツプの圧延方法 |
-
1986
- 1986-03-15 JP JP5767686A patent/JPS62214806A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56109107A (en) * | 1980-01-31 | 1981-08-29 | Mitsubishi Electric Corp | Controller for load balance in multistage continuous rolling mill |
| JPS58159902A (ja) * | 1982-03-18 | 1983-09-22 | Kawasaki Steel Corp | ホツトストリツプミルによる厚物ストリツプの圧延方法 |
| JPS619911A (ja) * | 1984-06-22 | 1986-01-17 | Nippon Steel Corp | 異形断面ストリツプの圧延方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0327282B2 (ja) | 1991-04-15 |
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