JPS62214801A - チタンスラブの表面手入方法 - Google Patents
チタンスラブの表面手入方法Info
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- JPS62214801A JPS62214801A JP5491186A JP5491186A JPS62214801A JP S62214801 A JPS62214801 A JP S62214801A JP 5491186 A JP5491186 A JP 5491186A JP 5491186 A JP5491186 A JP 5491186A JP S62214801 A JPS62214801 A JP S62214801A
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Classifications
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B2001/028—Slabs
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- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続熱間圧延と冷間圧延でチタン薄板を製造
する際に使用するチタンスラブの表面手入方法に関する
。
する際に使用するチタンスラブの表面手入方法に関する
。
連続熱間圧延と冷間圧延で表面が美麗な薄板を製造する
には、使用するスラブの表面を適正な粗さに仕上げる事
が重要である。即ちスラブの表面粗さはスラブの材質特
性や製造の工程に応じて最適範囲に調整しておくことが
要求される。スラブ表面の凹凸は小さい方が良いが、連
続熱間圧延に先立つ加熱炉雰囲気ガスとの反応や、連続
熱延ロールでの圧延による変形や、冷間圧延前の清浄化
エツチングによる変化や、コイル研磨工程での変化や、
冷間圧延による変形等を考慮して、スラブの表面粗さが
最終成品である薄板の表面に残らないように調整するの
が適当である。一般的には、スラブの表面の粗さは可能
なかぎり細かくすることが良いと思われるが、表面の手
入工数が増加し、又手入によりチタンのロスがふえるた
めに大巾なコストアンプとなり、従って過度にスラブの
表面の粗さを細かくするのも適当ではない。従来の技術
としては、分塊圧延機により所定の形状に形成したスラ
ブを機械切削により手入することが、例えば特公昭５９
−１６８５８号公報の記載にもあるように一般的な方法
であった。またチタン材への特殊な表面処理方法として
、研削材を湿式で被研削材へ投射する方法が特開昭５１
−１８９３７号公！［こより知られているが、これは研
削材の回収も容易であるストリップについての表面研削
方法である。又昨今のようにチタン熱延板の製造を鉄鋼
用の圧延ラインを用いて行うことに鑑みて、チタンスラ
ブの表面手入も鉄鋼スラブの表面手入の手段を移行せし
めることが考えられるが、鉄鋼スラブの表面の凹部、凸
部の加熱炉ガスとの反応性や、熱延ロールでの変形や、
被工・ノチング性や、冷延ロールでの変形等は、それぞ
れチタンの場合とは全く異るために、チタンスラブの表
面粗さの適正域を定める参考とはならない。
には、使用するスラブの表面を適正な粗さに仕上げる事
が重要である。即ちスラブの表面粗さはスラブの材質特
性や製造の工程に応じて最適範囲に調整しておくことが
要求される。スラブ表面の凹凸は小さい方が良いが、連
続熱間圧延に先立つ加熱炉雰囲気ガスとの反応や、連続
熱延ロールでの圧延による変形や、冷間圧延前の清浄化
エツチングによる変化や、コイル研磨工程での変化や、
冷間圧延による変形等を考慮して、スラブの表面粗さが
最終成品である薄板の表面に残らないように調整するの
が適当である。一般的には、スラブの表面の粗さは可能
なかぎり細かくすることが良いと思われるが、表面の手
入工数が増加し、又手入によりチタンのロスがふえるた
めに大巾なコストアンプとなり、従って過度にスラブの
表面の粗さを細かくするのも適当ではない。従来の技術
としては、分塊圧延機により所定の形状に形成したスラ
ブを機械切削により手入することが、例えば特公昭５９
−１６８５８号公報の記載にもあるように一般的な方法
であった。またチタン材への特殊な表面処理方法として
、研削材を湿式で被研削材へ投射する方法が特開昭５１
−１８９３７号公！［こより知られているが、これは研
削材の回収も容易であるストリップについての表面研削
方法である。又昨今のようにチタン熱延板の製造を鉄鋼
用の圧延ラインを用いて行うことに鑑みて、チタンスラ
ブの表面手入も鉄鋼スラブの表面手入の手段を移行せし
めることが考えられるが、鉄鋼スラブの表面の凹部、凸
部の加熱炉ガスとの反応性や、熱延ロールでの変形や、
被工・ノチング性や、冷延ロールでの変形等は、それぞ
れチタンの場合とは全く異るために、チタンスラブの表
面粗さの適正域を定める参考とはならない。
前記特公昭５９−１６８５８号にも記載がある機械切削
では、スラブ表面の仕上りとしては理想的なものを得る
ことが可能であるが、全面をプレーナーやフライスにて
切削するために多量の削り代が要求され、削り屑が多量
に発生して歩留が著しく低下する欠点がある。また特開
昭５１−１８９３７号公報のような研削材を湿式により
投射する方法は、スラブに適用することに困難を伴い十
分な成果が得られないことが想定される。しかして、ス
ラブのような大型単体の物体を効率よく、なおかつ被研
削材のロスを少なくして歩留のよい表面手入れ方法が求
められるところとなり、更にはスラブから得られる最終
製品である冷延薄板までの表面性状を考慮した総合的な
判断にもとづく手入方法が必要となる。本発明は従って
、連続熱間圧延と冷間圧延でチタン薄板を製造する際に
使用するチタンスラブの表面粗さを、スラブの表面粗さ
が最終製品である薄板の表面に残さずに、且過度の表面
手入で無駄な手入工数やチタンのロスが発生しないよう
に選ぶことにより、適正な表面粗さのチタンスラブを安
価に製造することを目的としている。
では、スラブ表面の仕上りとしては理想的なものを得る
ことが可能であるが、全面をプレーナーやフライスにて
切削するために多量の削り代が要求され、削り屑が多量
に発生して歩留が著しく低下する欠点がある。また特開
昭５１−１８９３７号公報のような研削材を湿式により
投射する方法は、スラブに適用することに困難を伴い十
分な成果が得られないことが想定される。しかして、ス
ラブのような大型単体の物体を効率よく、なおかつ被研
削材のロスを少なくして歩留のよい表面手入れ方法が求
められるところとなり、更にはスラブから得られる最終
製品である冷延薄板までの表面性状を考慮した総合的な
判断にもとづく手入方法が必要となる。本発明は従って
、連続熱間圧延と冷間圧延でチタン薄板を製造する際に
使用するチタンスラブの表面粗さを、スラブの表面粗さ
が最終製品である薄板の表面に残さずに、且過度の表面
手入で無駄な手入工数やチタンのロスが発生しないよう
に選ぶことにより、適正な表面粗さのチタンスラブを安
価に製造することを目的としている。
本発明は、連続熱間圧延と冷間圧延でチタン薄板を製造
する際に使用する連続熱間圧延用のチタンスラブにあっ
て、スラブの表面を粗手入後にショツトブラストにより
、表面粗さが３０乃至８０μｍになるように仕上げるこ
とを特徴とするチタンスラブの表面手入方法であり、又
前記のスラブ表面の粗手入が、＃１６乃至＃３６番手の
砥石によるグラインダー手入を含んだものであり、その
後のショツトブラストが直径０．８〜１．８ ａｍのシ
ョットを用いたショツトブラストであるチタンスラブの
表面手入方法である。
する際に使用する連続熱間圧延用のチタンスラブにあっ
て、スラブの表面を粗手入後にショツトブラストにより
、表面粗さが３０乃至８０μｍになるように仕上げるこ
とを特徴とするチタンスラブの表面手入方法であり、又
前記のスラブ表面の粗手入が、＃１６乃至＃３６番手の
砥石によるグラインダー手入を含んだものであり、その
後のショツトブラストが直径０．８〜１．８ ａｍのシ
ョットを用いたショツトブラストであるチタンスラブの
表面手入方法である。
チタンスラブの表面粗さを３０乃至８０μｍにする具体
的な方法としては、まず粗手入として、鍛造法又はは分
塊法又はこれらの併用法で製造された熱間加ニスラブを
＃１６乃至＃２４番手の砥石を使用したグラインダーで
全表面を研削するのが能率的であり、又スラブ疵の発見
も容易である。
的な方法としては、まず粗手入として、鍛造法又はは分
塊法又はこれらの併用法で製造された熱間加ニスラブを
＃１６乃至＃２４番手の砥石を使用したグラインダーで
全表面を研削するのが能率的であり、又スラブ疵の発見
も容易である。
次にチタンスラブに発見された疵をチッピング又は＃１
６乃至＃２４番手の砥石を使用したグラインダーで除去
するのが望ましい。疵を除去したチタンスラブは再度＃
２４〜＃３６番手の砥石を用いたグラインダーで研削し
粗手入を完了させるのが能率的である。この粗研削が完
了した段階のチ 、タンスラブの表面粗さは最大１２
０μｍ程度である。このようにして粗研削が完了したス
ラブは、更に細かい＃４０〜＃６０番手の砥石を使用し
て、表面粗さが８０μｍ以下に仕上ることも出来るが０
．８乃至１．８璽■φのショットをチタンスラブ表面に
約４００〜６００ｋｇ／％の量投射すると表面ネ■さが
３０乃至８０μｍのチタンスラブが経済的に製造できる
。このようにして表面粗さが３０乃至８０μに仕上たチ
タンスラブを用いて、連続熱間圧延及び冷間圧延でチタ
ン薄板を製造すると、スラブの表面粗さに起因する疵は
熱延板、冷延板いずれにおいても支障とはならなくなる
ものである。
６乃至＃２４番手の砥石を使用したグラインダーで除去
するのが望ましい。疵を除去したチタンスラブは再度＃
２４〜＃３６番手の砥石を用いたグラインダーで研削し
粗手入を完了させるのが能率的である。この粗研削が完
了した段階のチ 、タンスラブの表面粗さは最大１２
０μｍ程度である。このようにして粗研削が完了したス
ラブは、更に細かい＃４０〜＃６０番手の砥石を使用し
て、表面粗さが８０μｍ以下に仕上ることも出来るが０
．８乃至１．８璽■φのショットをチタンスラブ表面に
約４００〜６００ｋｇ／％の量投射すると表面ネ■さが
３０乃至８０μｍのチタンスラブが経済的に製造できる
。このようにして表面粗さが３０乃至８０μに仕上たチ
タンスラブを用いて、連続熱間圧延及び冷間圧延でチタ
ン薄板を製造すると、スラブの表面粗さに起因する疵は
熱延板、冷延板いずれにおいても支障とはならなくなる
ものである。
本発明においてショツトブラスト後のスラブ表面粗さが
３０μｍ以上としたのは、手入に要するコストに対しそ
れにより得られる効果が相対的に低下するからであり、
上限を８０μｍとしたのは、これを超えると目的とする
薄板での表面性状が得られないからである。また実施態
様項に示す条件は本発明を実施する場合の最も望ましい
具体的な適正範囲を提示したものである。ここでショツ
トブラストは通常鋼球のショットを投射することを意味
しその大きさは直径で０．８〜１．８鰭の粒度のものが
適当であるが、同様な効果は多角体状の相応する粒度の
グリッドブラストでも得られるものである。第１図は、
粗手入後に種々の表面粗度に調整したスラブの手入後の
スラブ表面粗度と、圧延後の冷延板における表面疵との
関係を示す図表である。表面粗さすなわち表面粗度が８
０μｍを超えた場合はグラインダースリーバー疵の発生
率が著しく高くなる状況がわかる。
３０μｍ以上としたのは、手入に要するコストに対しそ
れにより得られる効果が相対的に低下するからであり、
上限を８０μｍとしたのは、これを超えると目的とする
薄板での表面性状が得られないからである。また実施態
様項に示す条件は本発明を実施する場合の最も望ましい
具体的な適正範囲を提示したものである。ここでショツ
トブラストは通常鋼球のショットを投射することを意味
しその大きさは直径で０．８〜１．８鰭の粒度のものが
適当であるが、同様な効果は多角体状の相応する粒度の
グリッドブラストでも得られるものである。第１図は、
粗手入後に種々の表面粗度に調整したスラブの手入後の
スラブ表面粗度と、圧延後の冷延板における表面疵との
関係を示す図表である。表面粗さすなわち表面粗度が８
０μｍを超えた場合はグラインダースリーバー疵の発生
率が著しく高くなる状況がわかる。
直径７１５ ｎ、長さ２１００鶴の真空アーク溶解法で
製造した鋳塊を、分塊圧延で巾６４０ ｍＷ、厚さ１８
０＋ｎのスラブに圧延した。このスラブを＃１Ｇ番手砥
石によるグラインダーで全面研削後にカラーチェックし
、残った部分的な庇部を更に＃１Ｇ番手砥石でグライン
ダー除去した。スラブは引続き全面を＃３６番手砥石の
グラインダーで押付圧力３００ ｋｇで研削した。研削
後のスラブの表面粗さは５０〜１２０μｍでった。次に
粒径が１、２ａｍのショットを５００ｋｇ／ｍの割合で
投射しショツトブラスト処理した。ショツトブラスト後
のスラブ表面粗さを粗度計で測定したが５０〜６０μｍ
であった。このスラブを連続熱間圧延で厚さ３．０鶴の
ホットコイルとし、更に冷間圧延で厚さ０．５關の冷延
コイルとした。冷延コイルのグライダ−スリーバー疵を
観察した結果は存置な疵の発生は認められなかった。
製造した鋳塊を、分塊圧延で巾６４０ ｍＷ、厚さ１８
０＋ｎのスラブに圧延した。このスラブを＃１Ｇ番手砥
石によるグラインダーで全面研削後にカラーチェックし
、残った部分的な庇部を更に＃１Ｇ番手砥石でグライン
ダー除去した。スラブは引続き全面を＃３６番手砥石の
グラインダーで押付圧力３００ ｋｇで研削した。研削
後のスラブの表面粗さは５０〜１２０μｍでった。次に
粒径が１、２ａｍのショットを５００ｋｇ／ｍの割合で
投射しショツトブラスト処理した。ショツトブラスト後
のスラブ表面粗さを粗度計で測定したが５０〜６０μｍ
であった。このスラブを連続熱間圧延で厚さ３．０鶴の
ホットコイルとし、更に冷間圧延で厚さ０．５關の冷延
コイルとした。冷延コイルのグライダ−スリーバー疵を
観察した結果は存置な疵の発生は認められなかった。
本発明の方法によれば連続熱間圧延と冷間圧延でチタン
薄板を製造した場合スラブの表面粗さに起因する疵をチ
タン薄板の表面に発生させることのない表面粗さのスラ
ブを安価にまた安定して製造することが可能である。
薄板を製造した場合スラブの表面粗さに起因する疵をチ
タン薄板の表面に発生させることのない表面粗さのスラ
ブを安価にまた安定して製造することが可能である。
第１図は、チタンスラブの手入後の表面粗度とグライダ
−スリーバー疵の発生率との関係を示す図である。
−スリーバー疵の発生率との関係を示す図である。
Claims (2)
- （１）連続熱間圧延と冷間圧延でチタン薄板を製造する
際に使用する連続熱間圧延用のチタンスラブにあって、
スラブの表面を粗手入後にショットブラストにより、表
面粗さが３０乃至８０μｍになるように仕上げることを
特徴とするチタンスラブの表面手入方法。 - （２）スラブの表面の粗手入が、＃１６乃至＃３６番手
の砥石によるグラインダー手入を含んだものであり、そ
の後のショットブラストが直径０．８〜１．８ｍｍのシ
ョットを用いたショットブラストである、特許請求の範
囲第１項に記載のチタンスラブの表面手入方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5491186A JPS62214801A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | チタンスラブの表面手入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5491186A JPS62214801A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | チタンスラブの表面手入方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62214801A true JPS62214801A (ja) | 1987-09-21 |
| JPH0347926B2 JPH0347926B2 (ja) | 1991-07-22 |
Family
ID=12983782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5491186A Granted JPS62214801A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | チタンスラブの表面手入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62214801A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010090352A1 (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延用チタン素材およびその製造方法 |
| JP2014018813A (ja) * | 2012-07-13 | 2014-02-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | チタンスラブ側面の手入方法およびその処理が施されたチタンスラブ |
| JP2016153141A (ja) * | 2016-02-26 | 2016-08-25 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延用チタンスラブ |
-
1986
- 1986-03-14 JP JP5491186A patent/JPS62214801A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010090352A1 (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延用チタン素材およびその製造方法 |
| CN102307682A (zh) * | 2009-02-09 | 2012-01-04 | 新日本制铁株式会社 | 热轧用钛坯料及其制造方法 |
| JP4990398B2 (ja) * | 2009-02-09 | 2012-08-01 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延用チタン素材およびその製造方法 |
| RU2486973C2 (ru) * | 2009-02-09 | 2013-07-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Титановый материал для горячей прокатки и способ его получения |
| KR101354948B1 (ko) * | 2009-02-09 | 2014-01-22 | 도호 티타늄 가부시키가이샤 | 열간 압연용 티타늄 소재 및 그 제조 방법 |
| US8709178B2 (en) | 2009-02-09 | 2014-04-29 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Titanium material for hot rolling and method of producing the same |
| CN105834215A (zh) * | 2009-02-09 | 2016-08-10 | 新日铁住金株式会社 | 热轧用钛坯料及其制造方法 |
| JP2014018813A (ja) * | 2012-07-13 | 2014-02-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | チタンスラブ側面の手入方法およびその処理が施されたチタンスラブ |
| JP2016153141A (ja) * | 2016-02-26 | 2016-08-25 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延用チタンスラブ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0347926B2 (ja) | 1991-07-22 |
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