JPS62209212A - エンジンのバランサシヤフト - Google Patents

エンジンのバランサシヤフト

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JPS62209212A
JPS62209212A JP4795686A JP4795686A JPS62209212A JP S62209212 A JPS62209212 A JP S62209212A JP 4795686 A JP4795686 A JP 4795686A JP 4795686 A JP4795686 A JP 4795686A JP S62209212 A JPS62209212 A JP S62209212A
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JP
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bearing
unbalanced
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balancer shaft
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Hiroichi Takubo
田窪 博一
Shoji Yamashita
山下 昭司
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Mazda Motor Corp
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は往復ピストンエンジンのバランサシャフト、特
に該シャフトの軸受構造に関するものである。
(従  来  の  技  @) 往復ピストンエンジンにおいては、クランクシャフトに
おけるクランクアームやクランクビン等の偏心回転部分
に作用する遠心力、或いはピストンやピストンピン等の
往復運動部分に作用する慣性力等に起因して起振力が発
生するという問題がある。このような起振力に対しては
、クランクアームにバランスウェイトを設ける等により
反対方向の起振力を生じさせて、その両者を釣合せるこ
とが行なわれているが、例えば最も基本的なエンジン形
式である直列4気筒4ナイクルエンジンにおいては、上
記の如きバランスウェイトだけでは往復運動部分の慣性
力による2次の起振力(振動数がクランクシャフト回転
数の2倍の起振力)を打ち消すことができない。
この問題に対しては、例えば特公昭57−44863号
公報に示されているようなエンジンのバランサ装置が従
来から知られている。これは、アンバランス部を右する
バランサシャフトをクランク軸に平行に配置して該クラ
ンクシャツi・により駆動するようにしたもので、上記
アンバランス部のクランクシャフトに対する位相を適切
に設定すると共に、例えば直列4気筒4サイクルエンジ
ンの場合はクランクシャフト回転数の2倍の回転速度で
駆動することにより、上記の如きff:複連動部分の慣
性力による2次の起振力を相殺するようにしたものであ
る。
然して、このバランサシャフトをエンジンに備える場合
、上記アンバランス部によってピッチングモーメン1−
等の新たな起振力が生じないように該アンバランス部を
エンジン長手方向の中央部に配置することが必要である
と共に、該シャフトの軸受部をシリンダブロックにおけ
る剛性の高い箇所、即ち隣接気筒間の隔壁部に設けるこ
とが必要である。そこで、従来においては、このアンバ
ランス部ないし軸受部の構造に関して、例えば直列4気
筒エンジンを例にとれば、第4図(a )〜(C)に示
すような構造が提案され或いは採用されている。
即ち、第4図(a)に示すものは、バランサシャフト1
におけるアンバランス部2をエンジン長手方向の中央部
に位置する第2、第3気筒32.33の側方に配置する
と共に、該アンバランス部2の両端に第1.第2軸受部
41.42を設け、これらの軸受部41.42をシリン
ダブ「コックにおける第1.第2気筒31.32間の隔
壁51及び第3、第4気筒33.34間の隔壁53に夫
々軸支させる。また、アンバランス部2の一端側に駆動
機構(図示せず)に連結される延長軸部6を設けると共
に、該軸部6の端部に第3@受部43を設けて、この軸
受部43をシリンダブロックにおける当該端部の壁部5
4に軸支させた構造である。
また、第4図(b)に示すものは、上記第4図(a )
の構成に加えて、アンバランス部2′の中間部に第4軸
受部44′を設けると共に、この軸受部44′をシリン
ダブロックにおける第2.第3気筒32.33間の隔壁
52に軸支させた構造である。即ち、この構造において
は、バランサシャフト1′に、アンバランス部両端の第
1.第2軸受部41”、42’ と、延長軸部6′の端
部の第3軸受部43′と、上記第4軸受部44′の合計
4個の軸受部が設けられる。
更に、第4図(C)に示すものは、第4図(11)にお
ける第1、第2軸受部41’、42’ を廃止したもの
で、この構造においては、バランサシャフト1″にアン
バランス部2″の中間の第1軸受部41″と、延長軸部
6″の端部の第2軸受部42“の2個の軸受部が設けら
れる。尚、この構造は前記公報に開示されたものである
(発明が解決しようとする問題点) ところで、上記第4図(a )〜(C)に示すバランサ
シャフトの各軸受構造については、夫々法のような問題
点がある。
即lう、第4図(a)に示す構造では、アンバランス部
2の両端の第1、第2@受部41.42間のスパンが長
くなるため、該アンバランス部2に遠心力に起因する大
きな曲げモーメントが作用することになり、そのため上
記第1、第2軸受部41.42及びこれらが嵌合される
隔壁51.53の軸受孔(もしくは鎖孔に装着された軸
受メタル)が偏耗摩したり焼付いたりし易くなるのであ
る。
また、第4図(b )に示す構造では、アンバランス部
2′の中間部に第4軸受部44′が設けられているので
、該アンバランス部2′に作用する曲げモーメントによ
る上記の如き弊害が防止もしくは軽減されるが、その反
面において軸受部の数が多くなるため、各軸受部での摺
動抵抗に起因する駆動損失が増大することになる。
更に、第4図(C)に示す構造では、軸受部の数が少い
ので駆動損失が低減され、またアンバランス部2″の中
間部に設けられた第1@受部41″により該アンバラン
ス部2゛″に作用する遠心力による大きな曲げモーメン
トの発生が抑制されるが、この構造においては、アンバ
ランス部2″の反延長軸部側の部分2a“が片持ち状と
なるため、該部分2a“が振れ回ることになって、第1
軸受部41″及びこれが嵌合された軸受孔における偏摩
耗等の弊害が却って著しくなるのである。
尚、上記バランサシャフトにおける複数の軸受部は、そ
の径が全て等しく設定されているのが通例であるために
、該シャフトをシリンダブロック内に挿入して、上記複
数の軸受部を該ブロックの端壁及び隔壁に形成された各
軸受孔に嵌合させる際の組付作業が面倒且つ困難なもの
となる。しかも、上記各軸受部は、アンバランス部を偏
心回転させるべく大径とされているために、その外周面
と各軸受孔(軸受メタル)の内周面との摺動速度が速く
なり、これによっても上記の如き駆動損失の増大や@摩
耗及び焼付き等の発生を徒らに顕著化させることになる
(問題点を解決するための手段) 本発明はエンジンのバランサシャフト、特に該シャフト
の軸受構造に関する上記のような問題点を解決して、駆
動損失が少く、且つ軸受部における偏摩耗や焼付き等が
なく、しかも組付性に優れたバランサシャフトの実現を
目的とするもので、この目的達成のため、次のように構
成したことを特徴とする。
即ち、本発明に係るエンジンのバランサシャフトは、ア
ンバランス部をエンジン長手方向の中央部に配置し、且
つ該アンバランス部の一端側に延長軸部を連設して駆動
機構に連結すると共に、該延長軸部の端部に第1軸受部
を、上記アンバランス部の反延長軸部側の端部に第2軸
受部を、該アンバランス部の中間部に第3軸受部を夫々
設ける。
そして、上記第3軸受部の半径を、バランサシャフトの
回転中心から上記アンバランス部の外周端までの寸法以
上とし、且つ上記第2軸受部の径を第3軸受部の径より
も小さく設定する。
(作  用) 上記の構成によれば、アンバランス部をエンジン長手方
向の中央部に配置したバランサシャフトにおいて、上記
アンバランス部の中間部に設けた第3軸受部により該ア
ンバランス部に作用する遠心力に起因する曲げモーメン
トが抑制されると共に、該アンバランス部に片持ち状の
部分がないから振れ回りによる曲げモーメントが発生す
ることも防止される。また、軸受部の個数が3個である
から、当該バランサシャフトを駆動する際の駆動損失も
比較的小さくて済むことになる。
そして、特に本発明によれば、アンバランス部中間にお
ける第3軸受部の半径が、バランサシャフトの回転中心
からアンバランス部の外周端までの寸法以上とされてい
ることにより、換言すれば、軸直角平面において上記第
3軸受部がアンバランス部を完全に包含していることに
より、この第3軸受部の支持ないし取付は構造が簡素化
される。
つまり、軸受キャップ等を別途用いることなく、機構(
例えばシリンダブロックの隔壁)に形成された軸受孔に
上記第3軸受部を嵌合させるという簡単な手段ないし方
法により、該軸受部を支持させることが可能となるので
ある。
また、上記第2軸受部を第3軸受部よりも小径どしたか
ら、バランサシャフトの組付時に、この第2軸受部を前
進端として軸受孔に挿入することにより、作業性の向上
が図られることになる。
更に、これに加えて、上記第2軸受部を小径としたこと
により、バランサシャフトの回転時における該軸受部の
外周面と軸受孔(軸受メタル)の内周面との摺動速度が
遅くなり、この第2軸受部における摺動抵抗、更には該
シャフトの駆動損失等が効果的に低減されることになる
(実 施 例) 以下、本発明の実施例を図面に基いて説明する。
尚、この実施例は直列4気筒4サイクルエンジンに関す
るもので、ピストン等の往復運動部分の慣性力による2
次の起振力に対処するものである。
第1図に示すように、エンジン10のシリンダブロック
11には各隣接気筒間に隔壁12が設けられていると共
に、該シリンダブロック11のスカート部中央には気筒
列方向にクランクシャフト13が配設されている。この
クランクシャフト13は、上記各隔壁12及びシリンダ
ブロック両端の端壁(図示せず)と、これらの壁に取付
けられた軸受キャップ14とで構成される主軸受15に
より各クランクジャーナル部が夫々回転自在に支持され
ていると共に、図示しないが、クランクアームを介して
偏心位置に設けられたクランクビンに連接棒を介して各
気筒のピストンが連結されている。また、このエンジン
10のシリンダブロック11には左右一対のバランサシ
ャフト30.30が備えられている。これらのバランサ
シャフト30.30は、上記クランクシャフト13の左
右両側方の梢上方において該シャフト13に平行に且つ
左右対称的に支持されていると共に、クランクシャフト
13により図示しない駆動機構を介して該シャフト13
の2倍の回転速度で互いに逆方向に駆動されるようにな
っている。
次に、このバランサシャフト30の構成及び該シャフト
30の軸受構造を第2図により説明すると、該シャフト
30は、軸心に対して偏心位置に設けられたアンバラン
ス部31と、該アンバランス部31の一端側に連設され
た延長軸部32とで構成されていると共に、該延長軸部
32の端部には′;51ジャーナル部33が、上記アン
バランス部31の反延長軸部側の端部には第2ジャーナ
ル部34が、またアンバランス部31の中間部には第3
ジャーナル部35が夫々設けられている。そして、上記
アンバランス部31がエンジン10の長手方向中央部に
おける第2、第3気筒102.103の側方に配置され
ていると共に、第1ジャーナル部33がシリンダブロッ
ク11の第4気筒104側の端壁16に形成された第1
軸受孔17に、また第2ジャーナル部34が第1、第2
気f:1i101.102間の隔壁121に形成された
第2軸受IL18に、更に第3ジャーナル部35が第2
.第3気筒102.103間の隔壁122に形成された
第3軸受孔19に、夫々軸受メタル20.21゜22を
介して回転自在に嵌合され、これらにより第1〜第3軸
受部r、m、mが構成されている。
また、このバランサシャフト30における第1ジャーナ
ル部33側の端部には上記シリンダブロック端壁16か
ら突出する突出軸部36が設けられ、この軸部36にク
ランクシレフト13との間の駆動機構を構成するギr3
7が固着されている。
ここで上記シリンダブロック11の端壁16及び隔壁1
21,122には第1図に示すオイルギヤラリ23から
導かれたオイル通路24.25゜26が設けられ、上記
各軸受部1. I[、I[Iにおける第1〜第3ジヤー
ナル部33.34.35とこれらのジャーナル部が嵌合
された第1〜第3軸受孔17.18.19(軸受メタル
20.21.22)との間の軸受摺動面に潤滑オイルを
供給す゛るようになっていると共に、上記各オイル通路
24゜25.26のシリンダブロック外面に開口する端
部はブラインドプラグ27・・・27によって閉鎖され
ている。また、上記端壁16及び隔壁122には第1、
第3軸受部I、I[[を覆うバッフル28゜28が設け
られているが、これらは各軸受部工。
■から流出するオイルがシリンダブロック11内に飛散
してオイルミストとなることを防止するためのものであ
る。
然して、上記第1〜第3軸受部■〜■のうち、アンバラ
ンス部31の中間の第3軸受部■については、そのジャ
ーナル部35の半径L1が、アンバランス部31の外周
端31aからバランサシャフト30の回転中心までの寸
法L2よりも長く設定されている。尚、この場合におい
て、上記両者を等しく設定してもよい。
更に、上記アンバランス部31の一端における第2軸受
部■については、そのジャーナル部34の径が、第2図
からも明らかなように、上記第3軸受部■におけるジャ
ーナル部35の径よりも小さく設定されている。
次に、この実施例の作用を説明する。
先ず、エンジン10の運転時には、ピストンやピストン
ピン等の往復運動部分に作用する慣性力によって2次の
起振力が発生するのであるが、この起振力は左右一対の
バランサシャフト30.30により次のようにして打ち
消される。つまり、これらのバランサシャフト30.3
0は左右対称的に配置され■つクランクシャフト13の
回転数の2倍の速度で互いに逆方向に駆動されるので、
両バランサシャフト30.30のアンバランス部31.
31に作用する遠心力の合力はクランクシャフト13の
回転周期の半分の周期で上下方向に変動することになる
。従って、クランクシャフト13と両バランサシャフト
30.30の位相を適切に設定しておくことにより、上
記往復運動部分の慣性力による起振力が上向きの時にア
ンバランス部31.31に作用する遠心力の合力を下向
きに生じさせ、また上記起振力が下向きの時にこの合力
を上向きに生じさせることが可能となり、これにより上
記起振力が打ち消されることになる。
その場合に、両バランサシャフト30.30は左右対称
的に配置され、且つ同一速度で逆方向に駆動されるから
、アンバランス部31.31に作用する遠心力の水平方
向の分力による新たな起振力が生じることがなく、また
アンバランス部31゜31はエンジン10の長手方向中
央部に配置されているから、このアンバランス部31.
31に作用する遠心力によってピッチングモーメントが
生じることもなく、このようにしてエンジン10の振動
が低減されることになるのである。
然して、この種のバランサシャフトにおいては、アンバ
ランス部に作用する遠心力に起因する曲げモーメントが
発生し、この曲げモーメントが軸受部に荷重として作用
するのであるが、上記バラン(ナシャフト30は、アン
バランス部31の中間部の第3ジャーナル部35と、該
ジャーナル部35が嵌合された第3軸受孔19(軸受メ
タル22)とで構成される第3軸受部■により該アンバ
ランス部31の中間部が支持されているから、該アンバ
ランス部31に作用する曲げモーメントが抑制されて、
該シャフト30の両端における第1、第2軸受部1.I
Iに作用する荷重が低減されることになる。また、この
アンバランス部31の反延長軸部側の端部には上記第2
軸受部■が設けられているから、アンバランス部31の
第2、第3ジヤーナル部34.35間の部分が撮れ回っ
て第3@受部■に大きな荷重が作用するといったことも
ない。
そして、特にこのバランサシャフト30においては、上
記第3ジャーナル部35の半径L1がバランサシャフト
30の回転中心からアンバランス部31の外周端31a
までの寸法L2よりもわずかながら長く設定されている
ので、この第3軸受部■の取付構造が簡素化される。つ
まり、上記の如く設定したことにより、例えば軸受キャ
ップ等を別途設ける必要性がなくなり、従って第2図に
示すように、シリンダブロック11の第2隔壁に形成さ
れた軸受孔19に軸受メタル22を介して上記第3ジャ
ーナル部35を嵌合させるという簡単な構成で、上記ア
ンバランス部31を確実に支持させることが可能となる
のである。
更に、このバランサシャフト30においては、上記第2
ジャーナル部34の径が第3ジャーナル部35の径より
も極端に小さくされているので、第2軸受部■における
軸受メタル21の内周面と第2ジーナル部34の外周面
との摺動速度が極めて遅くなって、この第2軸受部■の
摺動抵抗が低減される。これにより、上記両摺動面にお
ける摩耗や摩擦熱の発生等が抑制されるばかりでなく、
バランサシャフト30を駆動する際の駆動損失が効果的
に軽減されることになる。また、このように第2ジャー
ナル部34が小径とされていることにより、バランサシ
ャツ1−30の組付時に該シャフト3oをシリンダブロ
ック11の一方の端壁16側から挿入して、各ジャーナ
ル部33〜35を各軸受孔17〜19に嵌合させる作業
が容易化されることになる。
尚、第3図は第2軸受部の他の実施例を示すもので、こ
の実施例においては該第2軸受部■′における軸受孔1
8′がシリンダブロック11′の外部まで貫通されてい
ると共に、この貫通部にブラインドプラグ29′が装着
されている。
ところで、このような軸受構造によると、軸受孔18′
のプラグ29′側に閉じた空間aが形成されるため、オ
イル通路25′からジャーナル部34′と軸受メタル2
1′との間に供給された潤滑オイルが反プラグ側のシリ
ンダブロック11′の内部空間す側にのみ流れることに
なり、軸受面のプラグ29′側の部分に対する潤滑性が
悪化することになる。そこで、この実施例においては、
バランサシャフト30′にJ3ける当該ジャーナル部3
4′に軸方向に貫通する連通孔38′を設け、鎖孔38
′により上記空間aをシリンダブロック11′の内部空
間すに連通させて、軸受部に供給される潤滑オイルを両
空間a、b側に均等に流すように図られている。
(発明の効果) 以上のように本発明によれば、アンバランス部を有する
バランサシャフトをクランクシャフトにより駆動して振
動を低減させるようにしたエンジンにおいて、軸受部の
個数を徒らに多くすることなく、上記アンバランス部に
作用する遠心力に起因する曲げモーメントを効果的に抑
制することが可能となると共に、特に、アンバランス部
の中間及び先端に設けられる軸受部の径を、夫々適切な
大きさに設定したことにより、バランサシャフトの駆動
時における駆動損失の増大や軸受部に生じる徒らな摩耗
及び焼付き等が防止され、更には該シャフトの支持構造
の複雑化や組付時における作業性の悪化等が効果的に防
止ないし抑止されることになる。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明の実施例を示すエンジンの要部縦断正面
図、第2図は該エンジンに備えられたバランサシャフト
及びその周辺の構成を示す第1図I[−II線による要
部拡大横断平面図、第3図は軸受部の他の実施例を示す
要部横断平面図、第4図(a)〜(C)はバランサシャ
フトの従来の軸受構造を夫々示す概略図である。 10・・・エンジン、13・・・クランクシャフト、3
0・・・バランサシャフト、31・・・アンバランス部
、31a・・・アンバランス部の外周端、32・・・延
長軸部、1〜■・・・第1〜第3軸受部。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. (1)クランクシャフトに平行に配設されて該クランク
    シャフトにより駆動され且つアンバランス部を有するエ
    ンジンのバランサシャフトであって、上記アンバランス
    部がエンジンの長手方向の中央部に配置されていると共
    に、該アンバランス部の一端側に延長軸部が連設されて
    駆動機構に連結されており、且つ該延長軸部の端部に第
    1軸受部が、上記アンバランス部の反延長軸部側の端部
    に第2軸受部が、該アンバランス部の中間部に第3軸受
    部が夫々設けられていると共に、上記第3軸受部の半径
    が、バランサシャフトの回転中心から上記アンバランス
    部の外周端までの寸法以上とされ、且つ上記第2軸受部
    の径が第3軸受部の径よりも小さくされていることを特
    徴とするエンジンのバランサシャフト。
JP4795686A 1986-02-19 1986-03-05 エンジンのバランサシヤフト Expired - Lifetime JPH0743006B2 (ja)

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US07/013,930 US4819505A (en) 1986-02-19 1987-02-11 Balancer shafts for use in multicylinder engines
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0345419U (ja) * 1989-09-12 1991-04-26

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JPH0345419U (ja) * 1989-09-12 1991-04-26

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