JPS62202005A - 多孔質金属板 - Google Patents
多孔質金属板Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く技術分野〉
本発明は多孔質金属板に関し、特に耐蝕性、耐熱性の高
い多孔質金属板に関する。
い多孔質金属板に関する。
〈従来の技術とその問題点〉
近年、多孔質金属材の利用分野は拡大の傾向にあり、ニ
ッケル多孔質材は燃料電池に、アルミニウム多孔質材は
吸音材に、ステンレス多孔質材はフィルタとして応用さ
れ、触媒等に利用されることも多い。
ッケル多孔質材は燃料電池に、アルミニウム多孔質材は
吸音材に、ステンレス多孔質材はフィルタとして応用さ
れ、触媒等に利用されることも多い。
このため用途に応じて種々の多孔質金属材が開発されて
いるが、用途に応じた多孔率を持つ多孔質金属材を製造
することが重要である。
いるが、用途に応じた多孔率を持つ多孔質金属材を製造
することが重要である。
すなわち、粉末焼結体の多孔率は金属の種類にかかわら
ず10%〜60%の範囲であり、金属繊維フェルトのそ
れは50%〜80%、海綿状金属では80%〜95%の
範囲にあり、それぞれ製造法により異なった多孔率を訂
才ろ。従来、金属の種類によって、例えば粉末焼結体の
みしか作り得ない場合もあり、したがって多孔率も限ら
れた晃囲でしか製造することかできなかった。
ず10%〜60%の範囲であり、金属繊維フェルトのそ
れは50%〜80%、海綿状金属では80%〜95%の
範囲にあり、それぞれ製造法により異なった多孔率を訂
才ろ。従来、金属の種類によって、例えば粉末焼結体の
みしか作り得ない場合もあり、したがって多孔率も限ら
れた晃囲でしか製造することかできなかった。
また、従来の金属焼結体は、曲げ強度が低く、したがっ
て加工性が悪く、取扱いが不便なので限られた場所にし
か使えない欠点かあった。
て加工性が悪く、取扱いが不便なので限られた場所にし
か使えない欠点かあった。
以上の問題点を解決するため、本出願人等は、すでに特
願昭60−225672において、金属の短繊維を利用
して、金属の種類を問わず、曲げ強度が高く、多孔率が
大きく、しかも多孔率が自由に制御でき、巾の広い長尺
物として得ることのできる多孔質金属板およびその製造
方法を提案している。
願昭60−225672において、金属の短繊維を利用
して、金属の種類を問わず、曲げ強度が高く、多孔率が
大きく、しかも多孔率が自由に制御でき、巾の広い長尺
物として得ることのできる多孔質金属板およびその製造
方法を提案している。
しかしこれらの多孔質金属板は、表面積が大きいため、
屋外暴露による含水、さらに工業地帯に近い場所では大
気中のSOxあるいはNOxがその水に溶解して多孔質
金属板の気孔内に停滞することとなり、これが多孔質金
属板を構成する金属や合金の粒界を著しく侵してゆくお
それがある。
屋外暴露による含水、さらに工業地帯に近い場所では大
気中のSOxあるいはNOxがその水に溶解して多孔質
金属板の気孔内に停滞することとなり、これが多孔質金
属板を構成する金属や合金の粒界を著しく侵してゆくお
それがある。
一般に金属系の防蝕法としては、電気メッキあるいは有
機性物質でカバーすることか考えられるが電気メツキ法
では酸あるいはアルカリ液が多孔質金属板の気孔内部に
滞留し、充分な水洗いを行っても完全にそれらの液を除
去することができず、むしろ粒界腐食を促進せしめるこ
とがわかってきた。
機性物質でカバーすることか考えられるが電気メツキ法
では酸あるいはアルカリ液が多孔質金属板の気孔内部に
滞留し、充分な水洗いを行っても完全にそれらの液を除
去することができず、むしろ粒界腐食を促進せしめるこ
とがわかってきた。
また、打機質材の表面被覆においては、常温にては耐蝕
性を有するが300℃の高温状態で使用した場合分解し
、高温での耐蝕性材としては使えない。
性を有するが300℃の高温状態で使用した場合分解し
、高温での耐蝕性材としては使えない。
特に、金属等にアルミニウムを用いた多孔質金属板にお
いて、アルミニウムの融点が660℃と低温であり、さ
らに酸およびアルカリにも反応し易い性質を持っている
ため腐食し易い。
いて、アルミニウムの融点が660℃と低温であり、さ
らに酸およびアルカリにも反応し易い性質を持っている
ため腐食し易い。
したがって耐蝕性を与えるためにはアルミニウム多孔質
板においては、ベーマイトあるいはアルマイト処理等が
行われてきたが、酸洗いあるいはアルカリ処理の工程に
おいて気孔内にそれら液体が残留するため充分に耐蝕性
があがらない。そのうえ、これらの処理はコストアップ
につながる。
板においては、ベーマイトあるいはアルマイト処理等が
行われてきたが、酸洗いあるいはアルカリ処理の工程に
おいて気孔内にそれら液体が残留するため充分に耐蝕性
があがらない。そのうえ、これらの処理はコストアップ
につながる。
このため、耐蝕性、耐熱性の高い多孔質金属板が望まれ
ている。
ている。
〈発明の目的〉
本発明の目的は、前述のような従来技術の問題点を解決
し、耐蝕性、耐熱性の高い多孔質金属板を提供せんとす
るものである。
し、耐蝕性、耐熱性の高い多孔質金属板を提供せんとす
るものである。
く問題点を解決するための手段〉
すなわち本発明は、少なくとも1方の表面に水溶性アル
カリ−ケイ酸塩系物質の皮膜を形成してなることを特徴
とする多孔質金属板を提供するものである。
カリ−ケイ酸塩系物質の皮膜を形成してなることを特徴
とする多孔質金属板を提供するものである。
ここで、前記多孔質金属板がAl短繊維またはステンレ
ス短繊維で構成されていることが好ましい。
ス短繊維で構成されていることが好ましい。
さらに、前記アルカリは、アルカリ金属の酸化物、第3
級アミン、第4級アミンからなる群から選らばれた1ま
たは2以上の化合物であるのが良い。
級アミン、第4級アミンからなる群から選らばれた1ま
たは2以上の化合物であるのが良い。
〈発明の構成〉
以下に本発明の詳細な説明する。
本発明の多孔質金属板は、その表面にアルカリ−ケイ酸
塩系物質の皮膜を有することを特徴とする。
塩系物質の皮膜を有することを特徴とする。
ここでアルカリ−ケイ酸塩系物質とは一般式%式%0
M : Li、 Na、に、 Csなどのアルカリ金属
およびまたはR3N 、R4Nなどの第3級、第4級ア
ミン類 n :モル比(M2O1モルに対するSiO□のモル数
) で示される物質を主構成分とするものであり、Mの種類
、nの値によって代表的に第1表のようなものがある。
およびまたはR3N 、R4Nなどの第3級、第4級ア
ミン類 n :モル比(M2O1モルに対するSiO□のモル数
) で示される物質を主構成分とするものであり、Mの種類
、nの値によって代表的に第1表のようなものがある。
これら以外にアルカリ土類金属の酸化物、Fe2O3等
の金属酸化物などの不可避的不純物を少量含んでいても
よい。
の金属酸化物などの不可避的不純物を少量含んでいても
よい。
第1表
本発明は多孔質金属板を上記アルカリ−ケイ酸塩系物質
の濃厚水溶液中に浸漬し、または濃厚水溶液を散布して
、多孔質金属板表面にアルカリ−ケイ酸塩系物質を有す
る皮膜を形成する。
の濃厚水溶液中に浸漬し、または濃厚水溶液を散布して
、多孔質金属板表面にアルカリ−ケイ酸塩系物質を有す
る皮膜を形成する。
多孔質金属板を浸漬処理し、あるいは表面に散布する場
合、複数のアルカリ−ケイ酸塩系物質の混合物を用いて
もよいし、多種類のアルカリ−ケイ酸塩系物質を多層皮
膜としてもよい。
合、複数のアルカリ−ケイ酸塩系物質の混合物を用いて
もよいし、多種類のアルカリ−ケイ酸塩系物質を多層皮
膜としてもよい。
アルカリ−ケイ酸塩系物質は、金属とのぬれ性も良好で
あるため表面張力により多孔質金属板の表面を常温にお
いてカバーする。
あるため表面張力により多孔質金属板の表面を常温にお
いてカバーする。
ここで、アルカリ−ケイ酸塩果物質の濃厚水溶液の濃度
を適切に選択し、液の粘性をコントロールすることによ
り、多孔質金属板の多孔率を制御する。
を適切に選択し、液の粘性をコントロールすることによ
り、多孔質金属板の多孔率を制御する。
次にアルカリ−ケイ酸塩系水溶液を、浸漬または散布処
理した多孔質金属板を自然乾燥するか、あるいは100
℃〜300℃で加熱乾燥することが好ましい。乾燥時に
加熱することにより、モル比の高い濃厚熱溶液となり、
この熱溶液は、金属の表面を浸蝕するが、珪酸および金
属酸化物の皮膜を形成し、防蝕の働きをなす。
理した多孔質金属板を自然乾燥するか、あるいは100
℃〜300℃で加熱乾燥することが好ましい。乾燥時に
加熱することにより、モル比の高い濃厚熱溶液となり、
この熱溶液は、金属の表面を浸蝕するが、珪酸および金
属酸化物の皮膜を形成し、防蝕の働きをなす。
以上のようにして、多孔質金属板の表面に1〜30μm
程度に一様にアルカリ−ケイ酸塩系物質を含む層を形成
し、できるだけ気孔をつぶすことなく、多孔率を所望の
値とすることが好ましい。
程度に一様にアルカリ−ケイ酸塩系物質を含む層を形成
し、できるだけ気孔をつぶすことなく、多孔率を所望の
値とすることが好ましい。
アルカリ−ケイ酸塩素物質を含む層が1μm未満である
と、本発明の効果があがらないし、30μtnMiであ
ると乾燥後亀裂が生じてしまう。
と、本発明の効果があがらないし、30μtnMiであ
ると乾燥後亀裂が生じてしまう。
珪酸塩、たとえば珪酸ソーダは
なる構造を有し、加熱によりシラノール基(Si−叶)
が縮合して三次元化する。また各種金属表面はシラノー
ル基と反応して5i04’−の珪酸四面体骨格を金属イ
オンで架橋したり、アルカリ金属と反応してアルカリ金
属を固定することにより珪酸ゲルの生成を進めるなどの
メカニズムで硬化体を生成することが知られている。
が縮合して三次元化する。また各種金属表面はシラノー
ル基と反応して5i04’−の珪酸四面体骨格を金属イ
オンで架橋したり、アルカリ金属と反応してアルカリ金
属を固定することにより珪酸ゲルの生成を進めるなどの
メカニズムで硬化体を生成することが知られている。
ざらに高温において多孔質金属表面に密着しているアル
カリ−ケイ酸塩系皮膜は第2表に示した如く、種々の融
点を示し、その金属あるいは使用目的に応じて、多孔質
金属板の高温での耐蝕性および耐熱性を増加させる。
カリ−ケイ酸塩系皮膜は第2表に示した如く、種々の融
点を示し、その金属あるいは使用目的に応じて、多孔質
金属板の高温での耐蝕性および耐熱性を増加させる。
特に、アルミニウム短繊維よりなる多孔質金属板の表面
にリン酸塩処理がなされている場合は、にH2PO4−
nH45i04やに3P04は水に不溶性であり、バイ
ンダとして働き、表面の耐蝕性を増す。
にリン酸塩処理がなされている場合は、にH2PO4−
nH45i04やに3P04は水に不溶性であり、バイ
ンダとして働き、表面の耐蝕性を増す。
リン酸塩処理とは、金属等の防錆処理として通常行われ
るリン酸マンガン、リン酸亜鉛等による浸漬あるいはス
プレー処理である。
るリン酸マンガン、リン酸亜鉛等による浸漬あるいはス
プレー処理である。
第 2 表
水ガラスの組成と溶融点
すなわち、多孔質金属板表面のアルカリ−ケイ酸塩果物
質を存する被膜は、以下のような働きをなす。
質を存する被膜は、以下のような働きをなす。
1、アルカリ−ケイ酸塩果物質の濃厚熱溶液は、多孔7
′[金属板累月のA1.Zn、Sn等を侵蝕するか、そ
の結果金属表面に珪酸および金属酸化物の被膜を形成す
るために防蝕性か高まる。
′[金属板累月のA1.Zn、Sn等を侵蝕するか、そ
の結果金属表面に珪酸および金属酸化物の被膜を形成す
るために防蝕性か高まる。
2、熱伝導度の小さいSit’)2の酸化被膜により高
温にざらされる多孔管金属の表面かコーチインクさね、
金属の!A−温をおさえることができ、厚さ10μmの
遮熱コーティング層の存在で使用温度500℃の時に約
20℃の温度低丁か期待できる。
温にざらされる多孔管金属の表面かコーチインクさね、
金属の!A−温をおさえることができ、厚さ10μmの
遮熱コーティング層の存在で使用温度500℃の時に約
20℃の温度低丁か期待できる。
3、アルカリ−ケイ酸塩系物質とAl、 Cu、 Zn
等の酸化物の相互反応により比較的自由に融点を制御し
得る。例えば、アルミニウム系多孔質材は常温において
表面がアルカリ−ケイ酸塩系物質にてカバーされて耐蝕
性を有しているが、300℃以上の高温になるとアルミ
ニウムと乾燥したアルカリ−ケイ酸塩系物質の熱膨張の
差により表面にクラックが生じ、耐蝕性を損なう。しか
しながら540℃にて溶解するアルカリ−ケイ酸塩系物
質にて塗布すると540℃より再び表面か溶解し、耐蝕
性を保つ。以上の如くにして常温より高温にイーるまて
の耐蝕性は大幅に向上する。
等の酸化物の相互反応により比較的自由に融点を制御し
得る。例えば、アルミニウム系多孔質材は常温において
表面がアルカリ−ケイ酸塩系物質にてカバーされて耐蝕
性を有しているが、300℃以上の高温になるとアルミ
ニウムと乾燥したアルカリ−ケイ酸塩系物質の熱膨張の
差により表面にクラックが生じ、耐蝕性を損なう。しか
しながら540℃にて溶解するアルカリ−ケイ酸塩系物
質にて塗布すると540℃より再び表面か溶解し、耐蝕
性を保つ。以上の如くにして常温より高温にイーるまて
の耐蝕性は大幅に向上する。
アルカリ−ケイ酸塩系物′iを浸漬または牧イ11処理
される多孔質金属板は、いかなる製造方法にて製造され
た多孔質金属板を用いてもよいが、特願昭60−225
672において開示した多孔質金属板を用いると、繊維
化可能であれば金属の種類を問わずいかなる金属でも多
孔質板とすることができ、曲げ加工が容易で、加工性が
良く、多孔率が40〜90%と高く、しかも所望の多孔
率で多孔質金属板が得られる。また、板厚が薄く、長尺
物の多孔質金属板を得ることができる。
される多孔質金属板は、いかなる製造方法にて製造され
た多孔質金属板を用いてもよいが、特願昭60−225
672において開示した多孔質金属板を用いると、繊維
化可能であれば金属の種類を問わずいかなる金属でも多
孔質板とすることができ、曲げ加工が容易で、加工性が
良く、多孔率が40〜90%と高く、しかも所望の多孔
率で多孔質金属板が得られる。また、板厚が薄く、長尺
物の多孔質金属板を得ることができる。
〈実施例〉
以下に実施例を用いて具体的に説明する。
なお、耐蝕性試験の評価方法として通常重量変化による
方法および外観による判定が行われているが、本発明は
多孔質Mであるため、塩水噴霧試験を行うとその気孔中
に塩化物の結晶が堆積し重量変化による測定は必ずしも
妥当ではない。したがって、「引張試験による強度比」
なる考え方を採用した。
方法および外観による判定が行われているが、本発明は
多孔質Mであるため、塩水噴霧試験を行うとその気孔中
に塩化物の結晶が堆積し重量変化による測定は必ずしも
妥当ではない。したがって、「引張試験による強度比」
なる考え方を採用した。
ここで「引張試験による強度比」とは塩水噴霧試験前の
引張強さを分母とし、試験後の引張強さを分子にした数
値であり、1に近いほど耐蝕性が高く、耐蝕性の劣化に
つれて小さい値を示す。
引張強さを分母とし、試験後の引張強さを分子にした数
値であり、1に近いほど耐蝕性が高く、耐蝕性の劣化に
つれて小さい値を示す。
耐熱性評価は、加熱時における引張試験の強度で示した
。
。
実施例1および比較例
厚さ3 mm、多孔率45%の焼結法により製造したア
ルミニウム多孔質金属板の表面および裏面に、融点54
0℃を有するNa20−に2O−5Si02(比重1.
2 g/cc、モル比2.5.20℃における粘度a
c、p、)を吹きつけ、その後200℃の炉内で水分を
除去しつつ珪酸および金属酸化物の被膜を形成させた。
ルミニウム多孔質金属板の表面および裏面に、融点54
0℃を有するNa20−に2O−5Si02(比重1.
2 g/cc、モル比2.5.20℃における粘度a
c、p、)を吹きつけ、その後200℃の炉内で水分を
除去しつつ珪酸および金属酸化物の被膜を形成させた。
この結果多孔率は41%に減少した(本発明例1)。
JIS−Z−2371による塩水噴霧試験150時間後
における引張強度と、試験前の引張強度の比を測定し第
3表に示した。
における引張強度と、試験前の引張強度の比を測定し第
3表に示した。
比較として実施例1と同様の多孔質金属板そのままで被
膜処理していないサンプルを用いた(比較例1)。
膜処理していないサンプルを用いた(比較例1)。
また塩水噴霧試験後、被膜処理していないサンプルの表
面には黒色斑点が散在していたが、被膜処理材には黒色
斑点がみられなかった。
面には黒色斑点が散在していたが、被膜処理材には黒色
斑点がみられなかった。
さらに500℃、24時間加熱処理後の引張強度を測定
し、第3表に示した。
し、第3表に示した。
実施例2および比較例
板厚111Il、多孔率60%の焼結法により製造した
SO5306多孔質金属板に、実施例1と同様の方法で
被膜処理した。
SO5306多孔質金属板に、実施例1と同様の方法で
被膜処理した。
ただし、高温耐熱、耐蝕性を持たせるため、被膜の第1
コーテイングはオルソ珪酸ナトリウム(融点1080℃
)にて塗布し、次にNa2O・に20・5SiO2(融
点540℃)にて第2コーテイングした(本発明例2)
。
コーテイングはオルソ珪酸ナトリウム(融点1080℃
)にて塗布し、次にNa2O・に20・5SiO2(融
点540℃)にて第2コーテイングした(本発明例2)
。
比較として、同様の多孔質金属板そのままで被膜処理し
ていないサンプルを用いた(比較例2)。
ていないサンプルを用いた(比較例2)。
実施例1と同様の試験を行い、第3表に示した。
高温引張強度測定は、700℃、24時間処理後に行っ
て耐熱性を測定した。
て耐熱性を測定した。
この結果、上層部のコーテイング材は540℃で溶融し
、多孔質金属板表面をカバーする。すなわち第1コーチ
インク層とステンレスとの熱膨張係数の差によるクラッ
クは第2コーティング層の溶融層でカバーされ、比較例
2の700℃での引張強度350 Kg/cm2に対し
、本発明例2は、400にg/CII+2を記録した。
、多孔質金属板表面をカバーする。すなわち第1コーチ
インク層とステンレスとの熱膨張係数の差によるクラッ
クは第2コーティング層の溶融層でカバーされ、比較例
2の700℃での引張強度350 Kg/cm2に対し
、本発明例2は、400にg/CII+2を記録した。
実施例3および比較例
厚さ3 mm、多孔率45%の焼結法により製造したア
ルミニウム多孔質材の表面および裏面に、融点980℃
のNa2O・3Si02(比重1.3 g/cc)を吹
きつけ、その後炉内にて水分を除去しつつ珪酸および金
属酸化物の被膜を形成させた。その後200℃の炉内で
、水分を除去しつつ珪酸および金属酸化物の被膜を形成
させた。この結果多孔率は41%に減少したく本発明例
3)。
ルミニウム多孔質材の表面および裏面に、融点980℃
のNa2O・3Si02(比重1.3 g/cc)を吹
きつけ、その後炉内にて水分を除去しつつ珪酸および金
属酸化物の被膜を形成させた。その後200℃の炉内で
、水分を除去しつつ珪酸および金属酸化物の被膜を形成
させた。この結果多孔率は41%に減少したく本発明例
3)。
比較として、同様の多孔質金属板そのままで被膜処理し
ていないサンプルを用いたく比較例3) 。
ていないサンプルを用いたく比較例3) 。
実施例1と同様の試験を行って結果を第3人に示した。
さらに塩水噴霧試験後、処理していない比較例3の表面
にはアルミニウムとNaCf1との反応による灰色斑点
が散在しているが、被膜処理した本発明例3にはそれが
散在していなかった。
にはアルミニウムとNaCf1との反応による灰色斑点
が散在しているが、被膜処理した本発明例3にはそれが
散在していなかった。
600℃において空気中で高温度に24時間加熱して取
り出した後の引張強さは、第3表に示す如く強度比が比
較例3の場合よりも本発明例3は高い値を示した。
り出した後の引張強さは、第3表に示す如く強度比が比
較例3の場合よりも本発明例3は高い値を示した。
実施例4
厚さ3ma+、多孔率45%の焼結法により製造したア
ルミニウム多孔板の表面および裏面に融点540℃を有
するNa204KzO・−9SIO2(比重1.2g/
cc)を吹きつけ、本発明例4のサンプルを作製した。
ルミニウム多孔板の表面および裏面に融点540℃を有
するNa204KzO・−9SIO2(比重1.2g/
cc)を吹きつけ、本発明例4のサンプルを作製した。
比較として同様のアルミニウム多孔質板そのままで被膜
処理していないサンプルを用いた(比較例4)。
処理していないサンプルを用いた(比較例4)。
実施例1と同様な方法で塩水噴霧試験および空気中での
高温度による耐蝕試験を行い、結果を第3表に示した。
高温度による耐蝕試験を行い、結果を第3表に示した。
すなわち常温での塩水試験は被膜の種類によらず強度比
は一定であるが、珪酸ソーダおよび珪酸カリ混合液は融
点540℃でアルミニウム多孔質の表面にて再溶解する
ため、亀裂の発生がなく塩水噴霧試験後も引張強さへの
影響はほとんどないことがわかる。さらに600℃に5
分間加熱された比較例4の高温引張試験材は0.3にg
/[lllX12であるのに対し本発明例4のそれは0
.8 Kg/mm2を維持した。
は一定であるが、珪酸ソーダおよび珪酸カリ混合液は融
点540℃でアルミニウム多孔質の表面にて再溶解する
ため、亀裂の発生がなく塩水噴霧試験後も引張強さへの
影響はほとんどないことがわかる。さらに600℃に5
分間加熱された比較例4の高温引張試験材は0.3にg
/[lllX12であるのに対し本発明例4のそれは0
.8 Kg/mm2を維持した。
〈発明の効果〉
本発明の多孔質金属板は、表面にアルカリ−ケイ酸塩素
物質の層を有するので耐蝕性、耐熱性が高い。
物質の層を有するので耐蝕性、耐熱性が高い。
特にアルミニウム短繊維を用いた本発明の多孔質金属板
は、ガスタービンあるいは自動車、オートバイ等のマフ
ラの消音および吸音材等として使用できる。
は、ガスタービンあるいは自動車、オートバイ等のマフ
ラの消音および吸音材等として使用できる。
Claims (4)
- (1)少なくとも1方の表面に水溶性アルカリ−ケイ酸
塩系物質の皮膜を形成してなることを特徴とする多孔質
金属板。 - (2)前記多孔質金属板がAl短繊維で構成されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の多孔質
金属板。 - (3)前記多孔質金属板がステンレス短繊維で構成され
ていることを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の
多孔質金属板。 - (4)前記アルカリは、アルカリ金属の酸化物、第3級
アミン、第4級アミンからなる群から選らばれた1また
は2以上の化合物である特許請求の範囲第1項ないし第
3項のいずれかに記載の多孔質金属板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4287886A JPS62202005A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 多孔質金属板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4287886A JPS62202005A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 多孔質金属板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62202005A true JPS62202005A (ja) | 1987-09-05 |
Family
ID=12648297
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4287886A Pending JPS62202005A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 多孔質金属板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62202005A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05209241A (ja) * | 1991-08-08 | 1993-08-20 | Yunitsukusu:Kk | 金属多孔質材 |
US5607503A (en) * | 1993-09-03 | 1997-03-04 | Refract-A-Gard Pty Limited | Silica-based binder |
JP2009118567A (ja) * | 2007-11-02 | 2009-05-28 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 配電盤 |
CN102430288A (zh) * | 2011-09-09 | 2012-05-02 | 西北有色金属研究院 | 纳米TiO2粉复合多孔金属基过滤板及其制备方法 |
JP2020164978A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 大同メタル工業株式会社 | 吸水性に優れる多孔体 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS545835A (en) * | 1977-06-15 | 1979-01-17 | Nippon Steel Corp | Method of treating metal surface |
-
1986
- 1986-02-28 JP JP4287886A patent/JPS62202005A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS545835A (en) * | 1977-06-15 | 1979-01-17 | Nippon Steel Corp | Method of treating metal surface |
Cited By (5)
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JPH05209241A (ja) * | 1991-08-08 | 1993-08-20 | Yunitsukusu:Kk | 金属多孔質材 |
US5607503A (en) * | 1993-09-03 | 1997-03-04 | Refract-A-Gard Pty Limited | Silica-based binder |
JP2009118567A (ja) * | 2007-11-02 | 2009-05-28 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 配電盤 |
CN102430288A (zh) * | 2011-09-09 | 2012-05-02 | 西北有色金属研究院 | 纳米TiO2粉复合多孔金属基过滤板及其制备方法 |
JP2020164978A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 大同メタル工業株式会社 | 吸水性に優れる多孔体 |
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