JPS62179809A - 真空用アルミニウム製中空押出形材の製造法 - Google Patents
真空用アルミニウム製中空押出形材の製造法Info
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- JPS62179809A JPS62179809A JP61020895A JP2089586A JPS62179809A JP S62179809 A JPS62179809 A JP S62179809A JP 61020895 A JP61020895 A JP 61020895A JP 2089586 A JP2089586 A JP 2089586A JP S62179809 A JPS62179809 A JP S62179809A
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Classifications
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、真空用アルミニウム製中空押出形材の製造
法、さらに詳しくいえば、バイブ状の粒子加速用ビーム
チャンバのような高真空状態で用いられるアルミニウム
製中空押出形材の製造法に関する。
法、さらに詳しくいえば、バイブ状の粒子加速用ビーム
チャンバのような高真空状態で用いられるアルミニウム
製中空押出形材の製造法に関する。
従来技術とその問題点
粒子加速用ビームチャンバとしてはステンレス製のもの
が使用されていたが、最近になってアルミニウムがこの
用途に適していることが分かり、アルミニウム製のもの
が使用されるようになってきている。従来、このような
アルミニウム製のパイプ状粒子加速用ビームチャンバは
、A6063またはA6061等よりなるビレットから
押出された押出しM後の中空形材の先端開口部を密封す
ること、引続き所定長さ押出した後の形材を切断すると
同時に切断端を密封すること、両密封端部を切断するこ
ととよりなる方法で製造されていた(特開昭58−77
712号公報参照)。
が使用されていたが、最近になってアルミニウムがこの
用途に適していることが分かり、アルミニウム製のもの
が使用されるようになってきている。従来、このような
アルミニウム製のパイプ状粒子加速用ビームチャンバは
、A6063またはA6061等よりなるビレットから
押出された押出しM後の中空形材の先端開口部を密封す
ること、引続き所定長さ押出した後の形材を切断すると
同時に切断端を密封すること、両密封端部を切断するこ
ととよりなる方法で製造されていた(特開昭58−77
712号公報参照)。
上記従来方法によれば、押出成形時、形材の中空部内面
がほぼ大気と接触しない状態に保持され、その結果形材
内面に、真空度低下物質を吸着、吸蔵しやすい水和酸化
膜が生成せず、代わりに水和酸化膜よりも膜質がちみつ
で膜厚が薄い酸化膜が形成せられるからミ水和酸化膜に
較べて真空度低下物質の吸着、吸蔵は著しく少なく、か
つ吸着、吸蔵されていても脱ガス処理により簡単にこれ
を除去することができる。したがって、チャンバ内に放
出される真空度低下物質の聞が非常に少なくなり、高真
空度を保つことができるし、従来のように真空度を高め
るための面倒な作業を省略ないし軽減することができる
。
がほぼ大気と接触しない状態に保持され、その結果形材
内面に、真空度低下物質を吸着、吸蔵しやすい水和酸化
膜が生成せず、代わりに水和酸化膜よりも膜質がちみつ
で膜厚が薄い酸化膜が形成せられるからミ水和酸化膜に
較べて真空度低下物質の吸着、吸蔵は著しく少なく、か
つ吸着、吸蔵されていても脱ガス処理により簡単にこれ
を除去することができる。したがって、チャンバ内に放
出される真空度低下物質の聞が非常に少なくなり、高真
空度を保つことができるし、従来のように真空度を高め
るための面倒な作業を省略ないし軽減することができる
。
ところで、上記従来方法では、押出形材の素材として押
出し性および機械的強度の点から、A6061およびA
6063など(7)A /−IVtQ−3i系合金を使
用していた。ところが、このような素材を使用すると、
皮膜中にMQ等が拡散しているため、A/とMQ等の酸
化皮膜が形成せられ、純アルミニウムを素材として使用
した場合に形成されるAZQi体の酸化皮膜に較べてち
みつさに劣る。とすれば、押出形材の素材として純アル
ミニウムを使用すればよいかのようであるが、A/−M
g−8i’系合金に較べて強度が小さいため、製品とし
て要求せられる強度を用いるには不必要に厚肉の押出形
材を製造せざるを得ない。
出し性および機械的強度の点から、A6061およびA
6063など(7)A /−IVtQ−3i系合金を使
用していた。ところが、このような素材を使用すると、
皮膜中にMQ等が拡散しているため、A/とMQ等の酸
化皮膜が形成せられ、純アルミニウムを素材として使用
した場合に形成されるAZQi体の酸化皮膜に較べてち
みつさに劣る。とすれば、押出形材の素材として純アル
ミニウムを使用すればよいかのようであるが、A/−M
g−8i’系合金に較べて強度が小さいため、製品とし
て要求せられる強度を用いるには不必要に厚肉の押出形
材を製造せざるを得ない。
さらに、押出形材の素材としてA6063およびA60
61などのA/−Ma−3i系合金を使用していると、
これから得られた中空押出形材を粒子加速用ビームチャ
ンバに用いた場合に、上記合金が液体ヘリウム温度のよ
うな極低温時に電気抵抗が十分小さくならないことに起
因して次のような問題が生じる。すなわち、現在ではチ
ャンバ内に走らせるビームのエネルギーは30 X 3
0 GeV程度であるので、チャンバ内壁面に沿って流
れる壁電流もあまり人きくならず、上記合金の極低温時
の電気抵抗が十分小さくなくてもビームが不安定になる
ことはない。
61などのA/−Ma−3i系合金を使用していると、
これから得られた中空押出形材を粒子加速用ビームチャ
ンバに用いた場合に、上記合金が液体ヘリウム温度のよ
うな極低温時に電気抵抗が十分小さくならないことに起
因して次のような問題が生じる。すなわち、現在ではチ
ャンバ内に走らせるビームのエネルギーは30 X 3
0 GeV程度であるので、チャンバ内壁面に沿って流
れる壁電流もあまり人きくならず、上記合金の極低温時
の電気抵抗が十分小さくなくてもビームが不安定になる
ことはない。
ところが、チャンバ内を走らせるビームのエネルギーを
20000 X 20000 GeV程廓まで高くする
ことが考えられており、ビームのエネルギーがこれほど
高くなると上記壁電流も大きくなる。したがって、A6
063合金やA6061合金では上記極低温時の電気抵
抗が十分小さくないためにビームが不安定になるという
問題がある。
20000 X 20000 GeV程廓まで高くする
ことが考えられており、ビームのエネルギーがこれほど
高くなると上記壁電流も大きくなる。したがって、A6
063合金やA6061合金では上記極低温時の電気抵
抗が十分小さくないためにビームが不安定になるという
問題がある。
この発明の目的は、上記問題を解決した真空用アルミニ
ウム製中空押出形材の製造法を提供することにある。
ウム製中空押出形材の製造法を提供することにある。
問題点を解決するための手段
この発明による真空用アルミニウム製中空押出形材の製
造法は、押出し直後の中空形材の先端開口部を密封する
こと、引続き所定長さ押出した後の形材を切断すると同
時に切断端を密封すること、両密封端部を切断すること
よりなる真空用アルミニウム製中空押出形材の製造法に
おいて、押出し用ビレットとして、純度99゜9%以上
の高純度アルミニウム製芯材とアルミニウム合金製皮材
とよりなる複合材を用い、1qられた中空押出形材に芯
材および皮材とそれぞれ対応する内層および外層を形成
することを特徴とするものである。
造法は、押出し直後の中空形材の先端開口部を密封する
こと、引続き所定長さ押出した後の形材を切断すると同
時に切断端を密封すること、両密封端部を切断すること
よりなる真空用アルミニウム製中空押出形材の製造法に
おいて、押出し用ビレットとして、純度99゜9%以上
の高純度アルミニウム製芯材とアルミニウム合金製皮材
とよりなる複合材を用い、1qられた中空押出形材に芯
材および皮材とそれぞれ対応する内層および外層を形成
することを特徴とするものである。
この発明においても、上記従来方法と同様先端開口部密
封後、単に押出しを続けるよりも、その過程において形
材の中空部から真空引きを行なう方が好ましい。また真
空引きを行なう代わりに、形材の押出し当初より、中空
部内に不活性ガスのみを供給するか、あるいは酸素と不
活性ガスの混合ガスを供給してもよい。後者の場合、混
合ガスの適当な配合割合は、酸素0゜5〜30容量%と
くに1〜10容量%、残部不活性ガスである。不活性ガ
スとしては、アルゴンおよびヘリウムが一般的である。
封後、単に押出しを続けるよりも、その過程において形
材の中空部から真空引きを行なう方が好ましい。また真
空引きを行なう代わりに、形材の押出し当初より、中空
部内に不活性ガスのみを供給するか、あるいは酸素と不
活性ガスの混合ガスを供給してもよい。後者の場合、混
合ガスの適当な配合割合は、酸素0゜5〜30容量%と
くに1〜10容量%、残部不活性ガスである。不活性ガ
スとしては、アルゴンおよびヘリウムが一般的である。
両密封端部は、押出成形後、中空押出形材の使用地に送
られてから切断除去してもよいし、送られる前の段階で
切断除去しておいてもよい。
られてから切断除去してもよいし、送られる前の段階で
切断除去しておいてもよい。
上記において、芯材として純度99.9%以上の高純度
アルミニウムを使用するのは、次の理由による。すなわ
ち、このような芯材を有する複合ビレットから得られた
中空押出形材の内層が高純度アルミニウム層となり、こ
の中空押出形材を粒子加速用ビームチャンバとして使用
した場合、ビームを走らせるさいに液体ヘリウム等で冷
却すると内層の電気抵抗が極めて小さくなって、ビーム
のエネルギ、−が高< (20000X 20000
GeV程度)かつ壁電流が大きい場合にもビームが不安
定にならないからである。芯材のmは、得られる中空押
出形材の内層の厚さが少なくとも10μmとなるような
量としておくのがよい。
アルミニウムを使用するのは、次の理由による。すなわ
ち、このような芯材を有する複合ビレットから得られた
中空押出形材の内層が高純度アルミニウム層となり、こ
の中空押出形材を粒子加速用ビームチャンバとして使用
した場合、ビームを走らせるさいに液体ヘリウム等で冷
却すると内層の電気抵抗が極めて小さくなって、ビーム
のエネルギ、−が高< (20000X 20000
GeV程度)かつ壁電流が大きい場合にもビームが不安
定にならないからである。芯材のmは、得られる中空押
出形材の内層の厚さが少なくとも10μmとなるような
量としておくのがよい。
皮材としては、機械的強度および押出成形性等を考慮し
て2000系、3000系、5000系、6000系等
のアルミニウム合金が用いられるが、この中では600
0系のアルミニウム合金を用いることが好ましい。
て2000系、3000系、5000系、6000系等
のアルミニウム合金が用いられるが、この中では600
0系のアルミニウム合金を用いることが好ましい。
複合ビレットは、アルミニウム系合金からなるビレッ1
〜の中心部を中ぐりし、その中空部に別途製作した高純
度アルミニウムの丸棒を挿入することによって得てもよ
いし、高純度アルミニウムのビレットをアルミニウム合
金で鋳くるむことによっても得られる。
〜の中心部を中ぐりし、その中空部に別途製作した高純
度アルミニウムの丸棒を挿入することによって得てもよ
いし、高純度アルミニウムのビレットをアルミニウム合
金で鋳くるむことによっても得られる。
実 施 例
以下、この発明の実施例を、比較例とともに図面を参照
して説明する。
して説明する。
実施例1
第1図において、押出加工装置は、公知のコンテナ(1
)、ダミー・ブロック(2)、ステム(3)、ポート・
ホール・ダイス雄型(4)、同雌型(5)、ダイ・ホル
ダ(6)およびボルスタ(7)を備えている。雄型(4
)の中央には、ガス噴出口(8)が設けられており、ダ
イ・ホルダ(6)の下端に設けられたガス供給口(9)
からガス噴出口(8)に至るガス通路(10)が、雄型
(4)およびダイ・ホルダ(6)に形成せられている。
)、ダミー・ブロック(2)、ステム(3)、ポート・
ホール・ダイス雄型(4)、同雌型(5)、ダイ・ホル
ダ(6)およびボルスタ(7)を備えている。雄型(4
)の中央には、ガス噴出口(8)が設けられており、ダ
イ・ホルダ(6)の下端に設けられたガス供給口(9)
からガス噴出口(8)に至るガス通路(10)が、雄型
(4)およびダイ・ホルダ(6)に形成せられている。
ガス供給口(9)には、ガス容器(11)に取付けられ
た導管(12)の先端が接続せられている。
た導管(12)の先端が接続せられている。
上記押出加工装置により、粒子加速用ビームヂャンバに
用いられるパイプ状中空押出形材(13)が押出成形さ
れているのである。もちろんこれを成形するダイスは成
形されるべき形材(13)に合致した形状のものが用い
られる。所定長さの両押山形材(13)が交互に連結さ
れて無端状の粒子加速用ビームヂセンバが組立てられる
のである。
用いられるパイプ状中空押出形材(13)が押出成形さ
れているのである。もちろんこれを成形するダイスは成
形されるべき形材(13)に合致した形状のものが用い
られる。所定長さの両押山形材(13)が交互に連結さ
れて無端状の粒子加速用ビームヂセンバが組立てられる
のである。
上記中空押出形材(13)の製造順序について述べる。
まず、ダイスを苛性洗浄した後5.60℃で3時間均質
化処理した複合ビレット(14)を押出温度500℃、
押出速度10m/minで押出す。
化処理した複合ビレット(14)を押出温度500℃、
押出速度10m/minで押出す。
このさい潤滑油は使用しない。複合ビレット(14)は
、純度99.9%の高純度アルミニウム製芯材(18)
とA6063合金製皮材(17)とよりなるものである
。前記押出と同時に混合ガス容器(11)より酸素7容
聞%、残部アルゴンよりなる混合ガス(15)を導管(
12)、通路(10)を経て噴出口(8)より圧力2〜
3 Kg / ciで噴出し、押出されつつある形材(
13)の中空部内に供給する。そして僅か押出された後
の形材(13)の先端開口部をプレスで圧接して密封し
、第1図に示されているような一方の密封端部(16)
形成する。形材(13)には、上記芯材(18)および
皮材(17)とそれぞれ対応する内層(20)および外
層(19)が形成才られる。その後も混合ガス(15)
の供給を継続し、所定長さ押出した後形材(13)をシ
ャーで切断すると同時に切断端を密封し、他方の密封端
部(21)を形成する(第2図参照)。その後混合ガス
(15)を密封したままの形材(13)を250’Cま
で強制空冷し、続いて自然冷却した後引張り矯正する。
、純度99.9%の高純度アルミニウム製芯材(18)
とA6063合金製皮材(17)とよりなるものである
。前記押出と同時に混合ガス容器(11)より酸素7容
聞%、残部アルゴンよりなる混合ガス(15)を導管(
12)、通路(10)を経て噴出口(8)より圧力2〜
3 Kg / ciで噴出し、押出されつつある形材(
13)の中空部内に供給する。そして僅か押出された後
の形材(13)の先端開口部をプレスで圧接して密封し
、第1図に示されているような一方の密封端部(16)
形成する。形材(13)には、上記芯材(18)および
皮材(17)とそれぞれ対応する内層(20)および外
層(19)が形成才られる。その後も混合ガス(15)
の供給を継続し、所定長さ押出した後形材(13)をシ
ャーで切断すると同時に切断端を密封し、他方の密封端
部(21)を形成する(第2図参照)。その後混合ガス
(15)を密封したままの形材(13)を250’Cま
で強制空冷し、続いて自然冷却した後引張り矯正する。
つぎに180℃で6時間時効処理を行なう。最後に形材
(13)の両密封端部(16)(21)を油を用い・ず
かつエヤー・ブローなしで切断除去し、所定寸法の中空
押出形材をうる。上記押出形材の内面には緻密でかつ薄
い酸化膜が形成されている。
(13)の両密封端部(16)(21)を油を用い・ず
かつエヤー・ブローなしで切断除去し、所定寸法の中空
押出形材をうる。上記押出形材の内面には緻密でかつ薄
い酸化膜が形成されている。
実施例2
複合ビレット(14)として、純度99.99%の高純
度アルミニウム製芯材(18)とA6063合金製皮材
(17)とよりなるものを用いた他は、上記実施例1と
同様にして中空押出形材を製造した。
度アルミニウム製芯材(18)とA6063合金製皮材
(17)とよりなるものを用いた他は、上記実施例1と
同様にして中空押出形材を製造した。
比較例1
複合ビレット(14)として、純度99.5%の純アル
ミニウム製芯材(18)とA6063合金製皮U (1
7)とよりなるものを用いた他は、上記実施例1および
2と同様にして中空押出形材を製造した。
ミニウム製芯材(18)とA6063合金製皮U (1
7)とよりなるものを用いた他は、上記実施例1および
2と同様にして中空押出形材を製造した。
比較例2
複合ビレット(14)の代わりにA6063合金製ビレ
ットを用いた他は、上記実施例1および2と同様にして
中空押出形材を製造した。
ットを用いた他は、上記実施例1および2と同様にして
中空押出形材を製造した。
評価試験
上記のようにして得られた各種中空押出形材の性能を評
価するために内面のガス放出率、ならびに実施例1.2
および比較例1では内層(20)の残留抵抗比、また比
較例2の場合は全体の残留抵抗比を測定した。その結果
を下表にまとめて示す。
価するために内面のガス放出率、ならびに実施例1.2
および比較例1では内層(20)の残留抵抗比、また比
較例2の場合は全体の残留抵抗比を測定した。その結果
を下表にまとめて示す。
ガス放出率は、中空押出形材の内周面に150℃で24
時間加熱脱ガス処理を施してから測定した。残留抵抗比
は、室温での電気抵抗(A)と液体ヘリウム温度での電
気抵抗(8)とを測定し、後者(B)に対する前者(A
)の比(A/B)を算出することによって測定した。
時間加熱脱ガス処理を施してから測定した。残留抵抗比
は、室温での電気抵抗(A)と液体ヘリウム温度での電
気抵抗(8)とを測定し、後者(B)に対する前者(A
)の比(A/B)を算出することによって測定した。
(以下余白)
上表から明らかなように、この発明の方法により製造さ
れた中空押出形材の内面のガス放出率および残留抵抗比
は比較例のものよりも小さく、高真空度の保持性が向上
し、液体ヘリウム温度での電気抵抗が極めて小さくなっ
ていることがわかる。
れた中空押出形材の内面のガス放出率および残留抵抗比
は比較例のものよりも小さく、高真空度の保持性が向上
し、液体ヘリウム温度での電気抵抗が極めて小さくなっ
ていることがわかる。
発明の効果
この発明の方法は上述のように構成されているので、機
械的強度を満足し得、かつ低温時の内層の電気抵抗が小
さく、しかも内部の高真空度の保持が一層容易な中空押
出形材を得ることができる。したがって、この方法で得
られる中空押出形材は粒子加速器用ビームチャンバのよ
うに高真空状態で用いるのに適しており、この形材でつ
くられた粒子加速器用ビームチャンバ内に高エネルギの
ビームを走らせてもビームが不安定になるのを防止しつ
る。
械的強度を満足し得、かつ低温時の内層の電気抵抗が小
さく、しかも内部の高真空度の保持が一層容易な中空押
出形材を得ることができる。したがって、この方法で得
られる中空押出形材は粒子加速器用ビームチャンバのよ
うに高真空状態で用いるのに適しており、この形材でつ
くられた粒子加速器用ビームチャンバ内に高エネルギの
ビームを走らせてもビームが不安定になるのを防止しつ
る。
図面はこの発明の実施例を示すもので第1図は押体成形
途上を示す縦断面図、第2図は混合ガス密封状態の形材
の縦断面図である。 (13)・・・中空押出形材、(14)・・・ビレット
、(17)・・・皮材1、(18)・・・芯材、(19
)・・・外層、(20)・・・内層。 以 上 外4名
途上を示す縦断面図、第2図は混合ガス密封状態の形材
の縦断面図である。 (13)・・・中空押出形材、(14)・・・ビレット
、(17)・・・皮材1、(18)・・・芯材、(19
)・・・外層、(20)・・・内層。 以 上 外4名
Claims (1)
- 押出し直後の中空形材の先端開口部を密封すること、引
続き所定長さ押出した後の形材を切断すると同時に切断
端を密封すること、両密封端部を切断することよりなる
真空用アルミニウム製中空押出形材の製造法において、
押出し用ビレットとして、純度99.9%以上の高純度
アルミニウム製芯材とアルミニウム合金製皮材とよりな
る複合材を用い、得られた中空押出形材に芯材および皮
材とそれぞれ対応する内層および外層を形成することを
特徴とする方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61020895A JPS62179809A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 真空用アルミニウム製中空押出形材の製造法 |
US07/008,236 US4828937A (en) | 1986-01-31 | 1987-01-29 | Process for producing hollow extrudate for use in vacuum |
EP87101296A EP0231032B1 (en) | 1986-01-31 | 1987-01-30 | Process for producing hollow extrudate for use in vacuum |
DE87101296T DE3785053T2 (de) | 1986-01-31 | 1987-01-30 | Verfahren zur Herstellung eines extrudierten Hohlkörpers für die Verwendung im Vakuum. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61020895A JPS62179809A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 真空用アルミニウム製中空押出形材の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62179809A true JPS62179809A (ja) | 1987-08-07 |
Family
ID=12039953
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61020895A Pending JPS62179809A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 真空用アルミニウム製中空押出形材の製造法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4828937A (ja) |
EP (1) | EP0231032B1 (ja) |
JP (1) | JPS62179809A (ja) |
DE (1) | DE3785053T2 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN104289543B (zh) * | 2014-10-30 | 2017-03-15 | 重庆大学 | 一种高性能轻合金板材的挤压方法 |
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-
1986
- 1986-01-31 JP JP61020895A patent/JPS62179809A/ja active Pending
-
1987
- 1987-01-29 US US07/008,236 patent/US4828937A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-01-30 DE DE87101296T patent/DE3785053T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-01-30 EP EP87101296A patent/EP0231032B1/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0231032A2 (en) | 1987-08-05 |
DE3785053T2 (de) | 1994-01-05 |
DE3785053D1 (de) | 1993-05-06 |
EP0231032B1 (en) | 1993-03-31 |
US4828937A (en) | 1989-05-09 |
EP0231032A3 (en) | 1989-04-26 |
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